斷裂韌性
- 考慮90°子鋪層的T300/69層合板斷裂韌性數(shù)值模擬和實(shí)驗(yàn)研究
0°子鋪層對(duì)斷裂韌性的影響可以忽略不計(jì).隨著層合板鋪層厚度增加,90°子鋪層會(huì)對(duì)復(fù)合材料層合板整體斷裂韌性產(chǎn)生一定影響,且隨著裂紋張開(kāi)位移的不斷增大,纖維與基體出現(xiàn)脫粘現(xiàn)象,橋聯(lián)纖維會(huì)出現(xiàn)損傷,最終導(dǎo)致纖維斷裂.傳統(tǒng)的擴(kuò)展有限元模型在模擬裂紋方面有很大的優(yōu)勢(shì)[4],可以考慮每個(gè)子鋪層對(duì)層合板整體性能的影響,但不能模擬橋聯(lián)現(xiàn)象.因此,建立考慮90°子鋪層和纖維脫粘對(duì)碳-環(huán)氧復(fù)合材料層合板斷裂韌性影響的計(jì)算方法具有重要意義.目前,用于預(yù)測(cè)單向纖維增強(qiáng)的層壓復(fù)合
蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年6期2024-01-06
- 單邊切口梁法測(cè)量建筑陶瓷磚的斷裂韌性*
對(duì)陶瓷巖板的斷裂韌性測(cè)試研究,相關(guān)的方法標(biāo)準(zhǔn)中同時(shí)缺少斷裂韌性的檢測(cè)[5]。斷裂韌性是材料的本征屬性,可以衡量材料對(duì)裂紋擴(kuò)展的抵抗能力大小,反映外部載荷和裂紋尺寸對(duì)材料斷裂失效的影響。陶瓷材料斷裂韌性的準(zhǔn)確測(cè)量有助于評(píng)估材料服役性能及可靠性能。對(duì)于結(jié)構(gòu)陶瓷材料或精細(xì)陶瓷,斷裂韌性的測(cè)試方法和相關(guān)的研究報(bào)道有很多,包括:壓痕法(Indentation Method,I M)[6]表面裂紋彎曲法(Surface Crack in Flexure,SCF)[7]
陶瓷 2023年10期2023-10-28
- 高強(qiáng)鋼準(zhǔn)靜態(tài)三點(diǎn)彎曲斷裂仿真研究
了拉伸試驗(yàn)和斷裂韌性試驗(yàn)，探究了其力學(xué)性能和斷裂韌性；段啟強(qiáng)等［4］對(duì)不同尺寸的0Cr13Ni8Mo2Al 沉淀硬化高強(qiáng)鋼斷裂韌性試樣的斷口形貌和斷裂機(jī)理進(jìn)行了研究。雖然對(duì)高強(qiáng)度合金鋼斷裂失效性能的研究已經(jīng)很多，但對(duì)于高強(qiáng)鋼斷裂韌性影響因素的研究還不夠深入。 本文以準(zhǔn)靜態(tài)三點(diǎn)彎曲斷裂試驗(yàn)理論為基礎(chǔ)， 利用ABAQUS 有限元分析軟件對(duì)高強(qiáng)鋼Q460C 進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)三點(diǎn)彎曲斷裂數(shù)值模擬，以進(jìn)一步揭示試樣的平面斷裂韌性隨尺寸效應(yīng)的變化情況，并采用擴(kuò)展有限元法（
新鄉(xiāng)學(xué)院學(xué)報(bào) 2022年12期2022-12-30
- 合金元素微觀偏析對(duì)車(chē)輪組織及斷裂韌性的影響
求越來(lái)越高。斷裂韌性作為車(chē)輪重要的性能指標(biāo)之一，其對(duì)車(chē)輛運(yùn)行安全的影響備受關(guān)注。在生產(chǎn)實(shí)踐中，車(chē)輪斷裂韌性試驗(yàn)經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)1至2個(gè)試樣的測(cè)試單值較低、影響車(chē)輪整體斷裂韌性水平的情況。因此，對(duì)車(chē)輪斷裂韌性均勻性的研究十分必要。相關(guān)研究顯示，車(chē)輪鋼組織狀態(tài)、非金屬夾雜物水平和車(chē)輪熱處理工藝制度均會(huì)對(duì)斷裂韌性產(chǎn)生不同程度的影響。馬躍等[1]研究認(rèn)為，在車(chē)輪鋼中添加S元素可形成MnS包裹Al2O3的復(fù)合夾雜，改善斷裂韌性。任學(xué)沖等[2]的研究認(rèn)為，尺寸在10 μm以
太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-11
- α-sialon陶瓷的研究進(jìn)展
，具有較高的斷裂韌性，而α-sialon為等軸狀，具有較高的硬度，但斷裂韌性較低。近些年來(lái)，很多學(xué)者展開(kāi)了α-sialon陶瓷增韌技術(shù)的研究，一方面是通過(guò)材料組分設(shè)計(jì)、選用不同的燒結(jié)助劑及調(diào)整燒結(jié)工藝等，制備出具有長(zhǎng)棒狀晶粒形貌的高強(qiáng)、高斷裂韌性的α-sialon陶瓷，另一方面是通過(guò)摻雜第二相制成復(fù)合陶瓷來(lái)增加其韌性，使其能作為切削工具用于鑄鐵、鎳基等高溫合金的有效加工，拓寬了α-sialon陶瓷的應(yīng)用領(lǐng)域。本文對(duì)長(zhǎng)棒狀α-sialon陶瓷的制備、復(fù)合α-
佛山陶瓷 2022年5期2022-06-06
- 不同材料延性斷裂韌性與裂尖拘束的關(guān)聯(lián)及其影響因素分析
方法，材料的斷裂韌性是一個(gè)重要的輸入?yún)?shù)[1]。大量研究[2-4]表明，斷裂韌性受試樣或結(jié)構(gòu)幾何、裂紋尺寸、加載方式和材料性能的影響,這種影響一般稱為裂尖拘束效應(yīng)，其本質(zhì)是結(jié)構(gòu)對(duì)材料裂尖塑性變形的阻礙。裂尖拘束的增加導(dǎo)致裂尖正應(yīng)力和三軸應(yīng)力的增大(斷裂驅(qū)動(dòng)力增大)，從而使材料的斷裂韌性降低。材料的斷裂韌性測(cè)試一般使用標(biāo)準(zhǔn)平面應(yīng)變高拘束試樣，而實(shí)際結(jié)構(gòu)中裂紋的拘束一般較低。由于標(biāo)準(zhǔn)試樣和結(jié)構(gòu)裂紋拘束的不匹配，導(dǎo)致斷裂評(píng)定的不準(zhǔn)確性。為提高評(píng)定的精度，需要考慮
壓力容器 2022年2期2022-04-14
- 管道環(huán)焊縫評(píng)估中離散斷裂韌性數(shù)據(jù)的處理*
，取決于材料斷裂韌性的高低。因此斷裂韌性數(shù)據(jù)是環(huán)焊縫“合于使用”的工程臨界評(píng)價(jià)(ECA)的重要信息。在管道環(huán)焊縫的斷裂韌性測(cè)試中，為了更加準(zhǔn)確地反映所測(cè)結(jié)構(gòu)的性能，通常會(huì)進(jìn)行多次試驗(yàn)，但多次試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)往往是離散的，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)篩選數(shù)據(jù)或取最低值往往會(huì)導(dǎo)致不精確或過(guò)分保守的結(jié)果，這會(huì)對(duì)工程臨界評(píng)價(jià)的質(zhì)量造成影響。因此有必要結(jié)合相關(guān)研究進(jìn)展及評(píng)估標(biāo)準(zhǔn)如API RP 579/ASME FFS-1—2016和BS 7910—2019等[2-4]，獲得合適的環(huán)焊縫斷
石油管材與儀器 2022年1期2022-03-02
- Beremin模型預(yù)測(cè)尺寸效應(yīng)對(duì)A508-3鋼斷裂韌性的影響
性和經(jīng)濟(jì)性。斷裂韌性是用于表征RPV鋼脆性狀態(tài)的重要指標(biāo)[2]，一般由緊湊拉伸(CT)試樣測(cè)試得到。RPV鋼斷裂韌性實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的處理一般使用主曲線法。該方法以芬蘭科學(xué)家Wallin等的研究為基礎(chǔ)，現(xiàn)已有相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)ASTM E1921。使用主曲線法，首先需確定實(shí)驗(yàn)溫度，隨后進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，再對(duì)所得數(shù)據(jù)進(jìn)行溫度和數(shù)量的有效性判定，并使用主曲線法中計(jì)算解理斷裂韌性KJC以及多溫度法的一系列計(jì)算公式來(lái)計(jì)算試樣的KJC以及韌脆轉(zhuǎn)變溫度(T0)。在開(kāi)展RPV的輻照后斷裂韌
原子能科學(xué)技術(shù) 2022年1期2022-01-27
- 抽蓄機(jī)組高強(qiáng)鋼板焊接接頭的斷裂韌性研究
[1-2]。斷裂韌性是反映材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展能力的性能指標(biāo)，是工程中構(gòu)件安全設(shè)計(jì)的重要依據(jù)[3]。然而，退火處理的抽蓄機(jī)組高強(qiáng)鋼板焊接接頭的斷裂韌性在已公開(kāi)的資料中查詢不到，因此在進(jìn)行焊縫缺陷斷裂力學(xué)分析時(shí)，只能參考其他相近材料的斷裂韌性參數(shù)，結(jié)果的準(zhǔn)確性有待商榷[4]。因此，需要研究不同強(qiáng)度等級(jí)鋼板焊接接頭的斷裂韌性。本文為了分析不同強(qiáng)度等級(jí)鋼板焊接接頭的斷裂韌性，以退火處理的S500Q焊接接頭和B780CF焊接接頭為研究對(duì)象，對(duì)比研究焊接接頭不同區(qū)域
上海大中型電機(jī) 2021年4期2021-12-17
- 標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)車(chē)組車(chē)輪斷裂韌性試樣加工及試驗(yàn)
擴(kuò)展而斷裂。斷裂韌性是表征材料阻止裂紋擴(kuò)展能力的重要指標(biāo)，如果材料斷裂韌性很好，就能使裂紋尖端的集中應(yīng)力得到充分松弛，避免脆性開(kāi)裂。中國(guó)鐵路總公司發(fā)布的Q/CR 638-2018《動(dòng)車(chē)組車(chē)輪標(biāo)準(zhǔn)》第4.7條明確規(guī)定動(dòng)車(chē)組車(chē)輪必須進(jìn)行輪輞斷裂韌性試驗(yàn)，采用標(biāo)準(zhǔn)GB/T 4161-2007中切口尖端角度為90°的山形缺口CT30試樣，D2材質(zhì)車(chē)輪的斷裂韌性KQ平均值≥70 MPa·m1/2，任一試樣的KQ≥60 MPa·m1/2[1]。而斷裂韌性試樣加工的質(zhì)量
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2021年5期2021-10-11
- 顯微結(jié)構(gòu)對(duì)Si3N4力學(xué)性能和熱導(dǎo)率的影響分析
次降低，并且斷裂韌性、抗彎強(qiáng)度和熱導(dǎo)率均依次降低。高長(zhǎng)徑比的長(zhǎng)棒狀β-Si3N4晶粒能增加Si3N4材料的抗彎強(qiáng)度和斷裂韌性。采用MgSiN2作為燒結(jié)助劑促進(jìn)Si3N4晶粒生長(zhǎng)，Si3N4的熱導(dǎo)率較高。以MgSiN2作為添加劑的Si3N4具有較好的性能，其熱導(dǎo)率、抗彎強(qiáng)度和斷裂韌性分別為64.37 W·m-1·K-1、840 MPa和6.96 MPa·m1/2，滿足絕緣散熱基板的需求。關(guān)鍵詞：氮化硅（Si3N4）;熱壓燒結(jié);斷裂韌性;抗彎強(qiáng)度;熱導(dǎo)率0?
機(jī)電信息 2021年15期2021-06-22
- 納米環(huán)氧膠粘劑：綜述
括機(jī)械性能、斷裂韌性、熱穩(wěn)定性等。關(guān)鍵詞：環(huán)氧膠粘劑;納米顆粒;機(jī)械性能;斷裂韌性;熱穩(wěn)定性中圖分類(lèi)號(hào)：TQ433.4;TB383 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1001-5922（2021）01-0020-041環(huán)氧膠粘劑的優(yōu)缺點(diǎn)環(huán)氧膠粘劑已越來(lái)越多地用于連接不同類(lèi)型的基質(zhì)，包括金屬材料、聚合物復(fù)合材料和混凝土結(jié)構(gòu)材料等。環(huán)氧膠黏劑固化后是一種非晶態(tài)高度交聯(lián)的材料，因此有很多的優(yōu)點(diǎn)，比如固化方式多樣、收縮率低、浸潤(rùn)性好、高抗腐蝕性、良好的機(jī)械強(qiáng)度和粘接性、適
粘接 2021年1期2021-06-10
- 鐵素體鋼材韌脆轉(zhuǎn)變溫度數(shù)值分析
估量的損失。斷裂韌性是評(píng)估材料或結(jié)構(gòu)完整性的重要指標(biāo)之一。對(duì)于材料的斷裂破壞分析，通常有兩大判據(jù)指標(biāo)，即沖擊韌性指標(biāo)(沖擊吸收功)和斷裂韌性指標(biāo)(應(yīng)力強(qiáng)度因子K、J 積分臨界值或裂紋尖端張開(kāi)位移值)。其中，斷裂韌性指標(biāo)雖然可直接用于結(jié)構(gòu)完整性評(píng)定，比沖擊吸收功更合理安全[1]，但斷裂韌性試驗(yàn)方法復(fù)雜、成本高、費(fèi)時(shí)費(fèi)力，有時(shí)甚至難以進(jìn)行。而沖擊韌性試驗(yàn)方法原理簡(jiǎn)單，對(duì)材料的宏觀缺陷、顯微組織變化都很敏感，可揭示和反映材料的脆斷傾向和程度。夏比沖擊試驗(yàn)因其設(shè)備
應(yīng)用科技 2021年2期2021-05-15
- 軟煤樣斷裂韌性加載速率效應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究*
速率條件下的斷裂韌性實(shí)驗(yàn)，分析軟煤樣的斷裂韌性加載速率效應(yīng)，本文研究可加強(qiáng)對(duì)于煤巖力學(xué)特性的認(rèn)識(shí)，拓寬現(xiàn)有軟巖加載速率效應(yīng)研究范圍，對(duì)松軟煤層氣井井壁穩(wěn)定性及礦井巷道穩(wěn)定性具有指導(dǎo)意義，進(jìn)而降低安全事故風(fēng)險(xiǎn)。1 實(shí)驗(yàn)分析方法、樣品與實(shí)驗(yàn)方案1.1 實(shí)驗(yàn)分析方法1.1.1 斷裂韌性測(cè)試方法學(xué)者們?cè)跍y(cè)試巖石斷裂性韌性的過(guò)程中常采用三點(diǎn)彎曲法、圓盤(pán)法、水壓致裂法等。國(guó)際巖石力學(xué)協(xié)會(huì)于2014年推薦了中心切槽半圓盤(pán)三點(diǎn)彎曲試樣法[14]。半圓盤(pán)三點(diǎn)彎曲法(Semi
中國(guó)安全生產(chǎn)科學(xué)技術(shù) 2021年3期2021-04-14
- 聚甲基丙烯酰亞胺泡沫平面斷裂韌性實(shí)驗(yàn)研究
Ⅰ泡沫的平面斷裂韌性作為一項(xiàng)重要韌性指標(biāo)，對(duì)于結(jié)構(gòu)強(qiáng)度設(shè)計(jì)具有重要意義。工程結(jié)構(gòu)的突然斷裂通常是由于裂紋的快速擴(kuò)展或失穩(wěn)擴(kuò)展造成的。平面應(yīng)變斷裂韌性KⅠC表征材料在線彈性范圍內(nèi)，帶裂紋工作時(shí)抵抗裂紋的能力，是材料的一種固有力學(xué)屬性，不僅能正確反映材料抵抗低應(yīng)力破壞的能力，而且還能預(yù)判斷裂應(yīng)力[8-10]。本文通過(guò)針對(duì)含有預(yù)制裂紋的PMⅠ泡沫CT 試樣，開(kāi)展了平面斷裂韌性實(shí)驗(yàn)，并獲得了相應(yīng)載荷-位移曲線。隨后通過(guò)超景深三維顯微鏡獲得了CT 試樣斷口的顯微圖和
科技與創(chuàng)新 2021年4期2021-03-24
- 基于新型增強(qiáng)有限元的復(fù)合金屬斷裂模擬分析*
us討論不同斷裂韌性對(duì)新型增強(qiáng)有限元算法模擬穩(wěn)定性的影響，以揭示該方法潛在的數(shù)值不穩(wěn)定性因素。1 新型增強(qiáng)有限元算法理論新型增強(qiáng)有限元算法引入了線性等向強(qiáng)化模型用來(lái)模擬材料網(wǎng)格單元或裂紋擴(kuò)展后子單元的彈塑性效應(yīng)，采用米塞斯屈服函數(shù)對(duì)材料網(wǎng)格單元或裂紋擴(kuò)展后子單元的彈塑性狀態(tài)進(jìn)行動(dòng)態(tài)判斷，一方面結(jié)合三角形內(nèi)聚力模型模擬材料網(wǎng)格單元隨后的裂紋萌生和擴(kuò)展過(guò)程；另一方面，利用有限元軟件Abaqus自帶的用戶自定義程序，將增強(qiáng)有限元算法導(dǎo)入其中。圖1 復(fù)合金屬材料桿
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年6期2020-12-28
- 西南鋁主編起草的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋁合金斷裂韌性》通過(guò)審定
標(biāo)準(zhǔn)《鋁合金斷裂韌性》通過(guò)審定。本次西南鋁主編起草的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《鋁合金斷裂韌性》綜合了國(guó)內(nèi)檢測(cè)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，并吸納了國(guó)外標(biāo)準(zhǔn)中合理的檢測(cè)方法，編制組經(jīng)過(guò)2年、近10次反復(fù)修改最終完成并順利通過(guò)審定。本標(biāo)準(zhǔn)的編制不僅可以較好地解決參照老版標(biāo)準(zhǔn)無(wú)法為部分合金、部分規(guī)格試樣的檢測(cè)結(jié)果提供評(píng)判的問(wèn)題，更是為我國(guó)航空航天鋁合金材料斷裂韌性評(píng)判提供了科學(xué)、準(zhǔn)確的技術(shù)支持。
鋁加工 2020年6期2020-12-20
- 接管安全端焊接接頭高溫斷裂韌性對(duì)比研究
全端焊接接頭斷裂韌性的研究，主要集中在含鎳基合金隔離層的接管類(lèi)型上[1-4]，對(duì)不帶隔離層接管安全端的斷裂韌性研究及兩種類(lèi)型接管安全端的高溫斷裂韌性對(duì)比研究較少。對(duì)帶鎳基合金隔離層和不帶隔離層兩種接管安全端類(lèi)型焊接接頭的高溫斷裂韌性進(jìn)行對(duì)比研究，可以為選擇合理的接管安全端類(lèi)型提供數(shù)據(jù)支撐，具有重要的工程意義和價(jià)值。1 試驗(yàn)部分制備了帶鎳基合金隔離層和不帶隔離層兩種接管安全端焊接接頭(見(jiàn)圖1)。對(duì)于帶鎳基合金隔離層安全端接頭，隔離層堆焊第一層后進(jìn)行消氫熱處理
發(fā)電設(shè)備 2020年6期2020-11-27
- 基于主曲線法的核電主管道材料斷裂韌性研究
中，表征材料斷裂韌性的參數(shù)為平面應(yīng)變斷裂韌性，它與裂紋本身的大小、形狀及應(yīng)力無(wú)關(guān)，是材料的固有特性。平面應(yīng)變斷裂韌性一般用KIC表示，該參數(shù)可試驗(yàn)測(cè)定，國(guó)際上大多采用與美國(guó)材料試驗(yàn)協(xié)會(huì)(ASTM)的標(biāo)準(zhǔn)ASTM E399[1]類(lèi)似的方法進(jìn)行測(cè)量，我國(guó)一般采用GB/T 4161—2007[2]或采用法國(guó)壓水堆核島機(jī)械設(shè)備設(shè)計(jì)和建造規(guī)則[3]的方法進(jìn)行測(cè)量，但在核電工程應(yīng)用中，標(biāo)準(zhǔn)針對(duì)鐵素體鋼在一定溫度范圍內(nèi)存在無(wú)延性現(xiàn)象，主要還是采用落錘試驗(yàn)和V型缺口沖擊試
原子能科學(xué)技術(shù) 2020年10期2020-10-23
- 過(guò)時(shí)效態(tài)Al-Zn-Mg-Cu合金斷裂韌性與顯微組織分析
度，但由于其斷裂韌性和抗應(yīng)力腐蝕性不足，限制了其在工程上的應(yīng)用和發(fā)展。采用雙級(jí)過(guò)時(shí)效工藝，可以在較大范圍內(nèi)對(duì)合金的微觀組織進(jìn)行調(diào)控，達(dá)到提高鋁合金的斷裂韌性和抗應(yīng)力腐蝕性能的目的[1-5]。不同的時(shí)效制度可改變合金中第二相的尺寸、密度和分布，是提高合金斷裂韌性的最重要途徑之一。CVIJOVI? 等[6]指出細(xì)小析出相有利于抵抗變形而提高斷裂韌性，但析出相引起硬化并伴隨著局部滑移，進(jìn)而產(chǎn)生局部應(yīng)力集中使合金斷裂韌性下降。根據(jù)GARRETT 等[7]提出的模型
- 基于斷裂韌性可靠性模型的堆芯筒體快斷評(píng)價(jià)
度因子和材料斷裂韌性的比值來(lái)評(píng)判斷裂風(fēng)險(xiǎn)。但對(duì)于設(shè)計(jì)分析階段的斷裂評(píng)價(jià)，仍然需要考慮安全因子。RCC-M中已給出了設(shè)計(jì)分析時(shí)推薦的堆芯筒體材料斷裂韌性模型，該模型是基于試驗(yàn)數(shù)據(jù)的下包絡(luò)得到的，忽略了試驗(yàn)數(shù)據(jù)分散性。目前，已有研究將材料斷裂韌性的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分散性歸為偶然變量，即表示該數(shù)據(jù)分散性是隨機(jī)的。因此，本研究針對(duì)材料斷裂韌性的分散性提出了兩種斷裂韌性可靠性模型，然后結(jié)合所提出的模型對(duì)堆芯筒體內(nèi)表面含軸向裂紋進(jìn)行了斷裂力學(xué)分析和評(píng)價(jià)。1 斷裂韌性可靠性模型
機(jī)械工程師 2020年3期2020-03-27
- 基于LEM模型的斷裂韌性改進(jìn)公式
紋與陶瓷材料斷裂韌性間的關(guān)系進(jìn)行了大量研究工作，壓痕法逐漸成為陶瓷，尤其是薄膜及涂層形式陶瓷材料斷裂韌性的主要測(cè)試方法。1980年，Lawn等[2]提出LEM壓痕斷裂模型，推導(dǎo)出了Vickers壓頭壓致裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子，即陶瓷材料的斷裂韌性值KIC，所得解析式基本形式為KIC=ξ（E/H）0.5·（P/c1.5），其中：E為材料彈性模量；H為材料接觸硬度；P為最大壓入力；c為壓痕裂紋在對(duì)角線方向上的半長(zhǎng)。1981年，Anstis等[3]提出了著名的斷
機(jī)械工程師 2020年1期2020-02-11
- 鐵基非晶合金的制備與性能研究
;納米壓痕;斷裂韌性中圖分類(lèi)號(hào)：TG139 ?文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A??文章編號(hào)：1671-2064（2019）17-0000-000引言隨著社會(huì)和科技得不斷發(fā)展，材料的需求量增大，與能源、信息并列為現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的三大支柱。由于非晶合金所具有的優(yōu)異的強(qiáng)度、耐蝕性能和電磁性能等，在材料科學(xué)領(lǐng)域里引起了廣泛的關(guān)注[1]。Witz于1967年開(kāi)發(fā)出世界上第一種鐵基非晶，由于其優(yōu)良的軟磁性能，它吸引了世界范圍內(nèi)非晶態(tài)研究的熱潮[2]。由于其獨(dú)特的鐵磁性能，鐵基非晶通常應(yīng)用
中國(guó)科技縱橫 2019年17期2019-12-02
- 一種陶瓷材料斷裂韌性壓痕法計(jì)算公式
一種陶瓷材料斷裂韌性壓痕法計(jì)算公式孫 亮1，王家梁2，石新正1(1. 陸軍裝甲兵學(xué)院 車(chē)輛工程系，北京 100072; 2. 武警工程大學(xué) 裝備工程學(xué)院，陜西 西安 710086)針對(duì)傳統(tǒng)壓痕斷裂解析公式普遍存在測(cè)試精度較低、材料適用范圍小的問(wèn)題，基于陶瓷材料斷裂韌性的維氏壓入仿真分析結(jié)果，提出了一種新的陶瓷材料斷裂韌性計(jì)算公式。對(duì)四種典型陶瓷材料試樣的維氏壓入實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，新公式的斷裂韌性整體計(jì)算精度在±13.5%以內(nèi)，與傳統(tǒng)斷裂韌性解析公式相比，在保持
陶瓷學(xué)報(bào) 2019年4期2019-11-15
- 頁(yè)巖斷裂韌性實(shí)驗(yàn)分析及預(yù)測(cè)模型建立*
業(yè)產(chǎn)能。頁(yè)巖斷裂韌性是研究裂縫起裂、擴(kuò)展及復(fù)雜縫網(wǎng)控制的關(guān)鍵參數(shù)。在石油生產(chǎn)中，地層深部巖石只能通過(guò)鉆井取心獲得，很難得到連續(xù)的儲(chǔ)層巖石斷裂韌性剖面，且直接測(cè)試試樣加工困難，費(fèi)用高昂[3]。因此，利用頁(yè)巖斷裂韌性與其他物理參數(shù)之間的統(tǒng)計(jì)關(guān)系，并由此預(yù)測(cè)深部地層巖石的斷裂韌性是當(dāng)前石油工程巖石力學(xué)努力解決的問(wèn)題之一。李江騰 等[4](2006年)認(rèn)為處于壓縮應(yīng)力狀態(tài)的裂紋，其裂紋尖端仍處于拉剪應(yīng)力狀態(tài)，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)I型斷裂韌性與抗壓強(qiáng)度成正比例關(guān)系；Gun
中國(guó)海上油氣 2019年5期2019-10-24
- 黃土基陶瓷膜支撐體制備方案的優(yōu)化探究
貌、孔結(jié)構(gòu)、斷裂韌性、抗折強(qiáng)度、酸堿腐蝕及水通量等進(jìn)行表征，探究各因素對(duì)支撐體性能影響先后順序。結(jié)果表明：采用正交試驗(yàn)確定最優(yōu)方案YSZ、CMC、CuO添加量分別為10 wt%、4 wt%、1.5 wt%，支撐體的抗折強(qiáng)度為47.19 MPa，純水通量為2590.02 L/（m2·h·bar），維氏硬度為124.56 MPa，斷裂韌性為0.43 MPa·m1/2，酸堿腐蝕率為0.0196/0.013。關(guān)鍵詞：正交試驗(yàn);黃土;支撐體;斷裂韌性1 前 言我國(guó)無(wú)
佛山陶瓷 2019年7期2019-09-24
- 高強(qiáng)鋼斷裂韌性與裂紋擴(kuò)展機(jī)制研究
要綜合考慮其斷裂韌性與裂紋擴(kuò)展機(jī)制，因?yàn)椴牧享g性越低，就更容易發(fā)生脆性斷裂，這樣就會(huì)造成結(jié)構(gòu)件失效的問(wèn)題。而且從大量的實(shí)際問(wèn)題來(lái)看，鋼結(jié)構(gòu)件的應(yīng)力脆斷一般是由表面或者內(nèi)部的裂紋引起的，當(dāng)出現(xiàn)裂紋時(shí)，就會(huì)改變材料的內(nèi)部應(yīng)力分布，整體的連續(xù)性受到影響。因此為了有效分析高強(qiáng)鋼的整體性能，通常會(huì)從斷裂韌性與裂紋擴(kuò)展入手。2 高強(qiáng)鋼的斷裂韌性斷裂韌性是評(píng)價(jià)工程材料的關(guān)鍵指標(biāo)，因?yàn)閺漠?dāng)前的發(fā)展來(lái)看，工程材料的結(jié)構(gòu)都趨向于高強(qiáng)度和高韌性，如果材料本身的韌性不足，就會(huì)影響
四川水泥 2019年10期2019-02-17
- 基于以石墨烯為基礎(chǔ)的碳納米纖維層狀復(fù)合材料實(shí)驗(yàn)在軌道交通車(chē)輛車(chē)體中的應(yīng)用可行性研究
料；石墨烯；斷裂韌性The Application of Carbon Nanofiller Based Interleave for Toughening the Laminate Composites to Rail Transit Vehicle CarbodyHaoyang LinAuthors Address Guangzhou Metro Design and Research Institute Co.，Ltd，510000，Guangzho
科學(xué)與技術(shù) 2018年21期2018-06-17
- 采用新型燃料組件后反應(yīng)堆壓力容器的抗脆斷分析
用更加保守的斷裂韌性曲線，重新進(jìn)行了抗脆斷分析，計(jì)算得出RPV各關(guān)鍵部位的韌脆轉(zhuǎn)變溫度未超過(guò)允許值，表明壓力容器在壽期內(nèi)的抗脆斷性能仍然滿足要求，完整性能夠得到保證。關(guān)鍵詞 抗脆斷性能 斷裂韌性 韌脆轉(zhuǎn)變溫度 允許的韌脆轉(zhuǎn)變溫度田灣核電站1、2號(hào)機(jī)組為俄羅斯設(shè)計(jì)的WWER-1000型機(jī)組，設(shè)計(jì)壽期為40年，采用AFA燃料組件，換料周期為12個(gè)月。在反應(yīng)堆壓力容器（RPV）的初始設(shè)計(jì)中，已經(jīng)結(jié)合40年壽期內(nèi)的輻照脆化和熱老化狀況對(duì)RPV在各類(lèi)運(yùn)行工況下的抗脆
現(xiàn)代企業(yè)文化·理論版 2017年17期2018-01-08
- 陶瓷材料斷裂韌性的Vickers壓入測(cè)試方法綜述
時(shí)的可靠性。斷裂韌性可以表征陶瓷材料的脆性，因此國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)陶瓷材料的斷裂韌性壓入測(cè)試方法進(jìn)行了深入細(xì)致的研究。關(guān)鍵詞：陶瓷材料；斷裂韌性；Vickers壓頭DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.21.0200 引 言陶瓷材料具有硬度高、耐磨性好、摩擦系數(shù)低、熱膨脹系數(shù)小等優(yōu)點(diǎn)，其被廣泛應(yīng)用于機(jī)械制造、航空航天、汽車(chē)工業(yè)等領(lǐng)域，但其脆性影響陶瓷零件的機(jī)械加工效率與質(zhì)量及工作可靠性，而斷裂韌性可以表征陶瓷材料的脆性，因此國(guó)內(nèi)外
山東工業(yè)技術(shù) 2017年21期2017-11-04
- RPC混凝土力學(xué)性能研究進(jìn)展
凝土；強(qiáng)度；斷裂韌性0 引言活性粉末混凝土（Reactive Powder Concrete，簡(jiǎn)稱RPC）相較于普通混凝土，具有更高的強(qiáng)度和韌性。其抗壓強(qiáng)度可達(dá)到170～230MPa，是普通混凝土的3～5倍；其抗拉強(qiáng)度達(dá)到 50MPa，是高強(qiáng)混凝土的5倍；其斷裂韌性是普通混凝土的250倍，它是一種由級(jí)配良好的水泥、石英砂、活性摻合料、高效減水劑、鋼纖維與水拌合后經(jīng)濕熱養(yǎng)護(hù)而成的新型超高性能水泥基復(fù)合材料，在房屋建筑，市政工程等領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用[1]。目前
科技視界 2017年15期2017-10-28
- 粘結(jié)相含量和相組成對(duì)Mo2FeB2基金屬陶瓷斷裂韌性的影響
2基金屬陶瓷斷裂韌性的影響趙 迪1，余海洲1，李 陽(yáng)1，孫彩紅1，劉文俊1，鄭 勇2(1. 三峽大學(xué)材料與化工學(xué)院，宜昌 443002；2. 南京航空航天大學(xué)材料科學(xué)與技術(shù)學(xué)院，南京210016)通過(guò)真空液相燒結(jié)工藝制備不同粘結(jié)相含量和相組成的Mo2FeB2基金屬陶瓷，并用壓痕法測(cè)量其斷裂韌性，研究粘結(jié)相含量和相組成對(duì)Mo2FeB2基金屬陶瓷斷裂韌性的影響。結(jié)果表明：粘結(jié)相含量對(duì)Mo2FeB2基金屬陶瓷的斷裂韌性具有一定影響，當(dāng)粘結(jié)相含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù))由27
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2017年5期2017-10-13
- 元素?fù)诫s對(duì)Laves相NbCr2化合物組織和力學(xué)性能影響的研究進(jìn)展
的力學(xué)性能及斷裂韌性。從元素?fù)诫s對(duì)Laves相NbCr2化合物組織和力學(xué)性能影響的研究進(jìn)展進(jìn)行了綜述，重點(diǎn)對(duì)Laves相NbCr2的斷裂韌性和高溫抗氧化性兩方面的元素?fù)诫s研究現(xiàn)狀進(jìn)行了論述。關(guān)鍵詞：Laves相；NbCr2；元素?fù)诫s；斷裂韌性；高溫抗氧化性DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.17.264隨著航空航天技術(shù)的快速發(fā)展，提升航空發(fā)動(dòng)機(jī)的主要方向在提高效率和推重比上，而要使發(fā)動(dòng)機(jī)具備更高的工作效率及推重比，必須適應(yīng)
山東工業(yè)技術(shù) 2017年17期2017-09-13
- 基于Cube壓頭壓入識(shí)別Ti基涂層材料斷裂韌性
ang提出的斷裂韌性計(jì)算公式計(jì)算兩種涂層材料的斷裂韌性值，通過(guò)四個(gè)公式斷裂韌性計(jì)算結(jié)果與參考文獻(xiàn)結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證其有效性。結(jié)果顯示Dukino、Pharr、Harding和zhang公式最大誤差分別為6.6%、14.1%、2.9%和26%，因此Dukino和Harding公式識(shí)別精度比較高，可以適用于涂層材料斷裂韌性的測(cè)試。關(guān)鍵詞：Cube壓頭；涂層材料；斷裂韌性DOI：10.16640/j.cnki.37-1222/t.2017.15.0070 引言近年來(lái)，
山東工業(yè)技術(shù) 2017年15期2017-09-05
- 鄭—CTOD斷裂韌性試驗(yàn)在低溫鋼焊接接頭的研究
鄭—CTOD斷裂韌性試驗(yàn)在低溫鋼焊接接頭的研究楊健陳真（南京三方化工設(shè)備監(jiān)理有限公司，江蘇南京210036）本文按照英國(guó)焊接研究所的實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了低溫鋼焊接接頭的裂紋尖端位移的實(shí)驗(yàn)，通過(guò)對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析與討論可得出低溫鋼焊接接頭的低溫韌性比較強(qiáng)，焊縫是低溫鋼焊接工藝中最薄弱部位，CTOD斷裂韌性實(shí)驗(yàn)可精確評(píng)價(jià)低溫鋼焊接接頭的韌性。CTOD;斷裂;韌性;低溫;焊接接頭CTOD斷裂韌性試驗(yàn)早已經(jīng)在國(guó)際上被推廣[1]，本文實(shí)驗(yàn)依據(jù)國(guó)際被推廣的實(shí)驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)鋼焊接接頭
化工管理 2017年9期2017-04-10
- 管線鋼平面應(yīng)變斷裂韌性經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ脱芯?/a>
線鋼平面應(yīng)變斷裂韌性經(jīng)驗(yàn)?zāi)Ｐ脱芯繌?華1,2，張 宏1，王亞龍2，趙新偉2，李 娜2(1.中國(guó)石油大學(xué)(北京)，北京102249；2.中國(guó)石油集團(tuán)石油管工程技術(shù)研究院石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西安710077)為了研究高鋼級(jí)管線鋼斷裂韌性受試樣厚度影響的變化規(guī)律，對(duì)X80管線鋼不同厚度的試樣進(jìn)行了系列斷裂韌性試驗(yàn)，建立了X80管線鋼平面應(yīng)變斷裂韌性和臨界壁厚關(guān)系的經(jīng)驗(yàn)估算模型。基于試驗(yàn)結(jié)果以及三維斷裂力學(xué)理論和準(zhǔn)則，對(duì)所建立的經(jīng)驗(yàn)
焊管 2016年8期2016-12-16
- CCNBD試樣測(cè)試頁(yè)巖Ⅰ型斷裂韌性
測(cè)試頁(yè)巖Ⅰ型斷裂韌性梁利喜*，何順平，張安東(西南石油大學(xué)油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，四川成都610500)斷裂韌性對(duì)頁(yè)巖壓裂作業(yè)及裂縫形態(tài)有很大的影響。采用1995年ISRM推薦的人字形切槽巴西圓盤(pán)（CCNBD）試件對(duì)龍馬溪組和五峰組頁(yè)巖進(jìn)行I型斷裂韌性測(cè)試，得出其斷裂韌性值在0.8～1.2之間，通過(guò)巖芯照片結(jié)合實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析其破壞斷裂機(jī)制。并對(duì)兩層組頁(yè)巖進(jìn)行了X射線衍射全巖分析，分析了頁(yè)巖組分與斷裂韌性間關(guān)系。對(duì)比了龍馬溪組兩種不同尺寸巖樣的斷裂韌性
西部探礦工程 2016年11期2016-12-09
- 虛擬裂紋閉合法計(jì)算陶瓷材料斷裂韌性的有效性研究
計(jì)算陶瓷材料斷裂韌性的有效性研究王家梁1*， 馬德軍2， 孫 亮2， 肖富君3(1.武警工程大學(xué) 裝備工程學(xué)院，陜西 西安 712086；2.裝甲兵工程學(xué)院 機(jī)械工程系,北京 100072；3.總裝備部 南京軍事代表局，江蘇 南京 210024)基于有限元Abaqus軟件，采用虛擬裂紋閉合法的基本原理對(duì)ISO15732-2003所提SEPB法測(cè)試陶瓷材料斷裂韌性進(jìn)行有限元數(shù)值計(jì)算.以Si3N4、ZrO2、Al2O3、ZTA、SiC五種陶瓷材料SEPB法標(biāo)準(zhǔn)
湘潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-11-26
- 中間相瀝青基C/C復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)與斷裂韌性
的微觀結(jié)構(gòu)與斷裂韌性劉皓1，李克智2(1.榆林學(xué)院 能源化工研究中心 陜西 榆林 719000；2.西北工業(yè)大學(xué) 材料學(xué)院，陜西 西安 710072)摘要：使用偏光顯微鏡、掃描電子顯微鏡、透射電子顯微鏡以及單邊缺口梁彎曲法，研究了中間相瀝青基C/C復(fù)合材料的微觀結(jié)構(gòu)與斷裂韌性。研究結(jié)果表明：中間相瀝青基體碳在偏光顯微鏡下呈現(xiàn)出較強(qiáng)的光學(xué)活性。在掃描電子顯微鏡和透射電子顯微鏡下呈片層條帶狀結(jié)構(gòu)，晶格條紋排列規(guī)整，擇優(yōu)取向度很高，基體/纖維的界面為“裂紋型”界
- 氣相沉積硬質(zhì)薄膜韌性評(píng)價(jià)方法
——壓入法
徑向裂紋，而斷裂韌性和裂紋之間存在對(duì)應(yīng)關(guān)系. 壓入法的方法是比較壓痕形貌特征，其主要影響因素有基體和載荷. 對(duì)于韌性基體(如金屬)，小載荷時(shí)硬質(zhì)薄膜與金屬同步塑性變形； 大載荷下薄膜破裂，但這種情況可能是結(jié)合失效破裂，并不反映薄膜的韌性. 對(duì)于脆性基體(如硅片)，小載荷時(shí)裂紋會(huì)在Si片中形核，并擴(kuò)展到薄膜中，形成壓痕對(duì)角線徑向裂紋； 大載荷時(shí)薄膜會(huì)嚴(yán)重破裂. 定量評(píng)價(jià)薄膜韌性時(shí)，一般采用硬質(zhì)薄膜/Si片體系，以0.98～9.8 N載荷壓入脆性基體，采用納米
測(cè)試技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-05-25
- 高應(yīng)變率下Ⅱ型應(yīng)力強(qiáng)度因子的數(shù)值模擬
%。關(guān)鍵詞:斷裂韌性;沖擊荷載;應(yīng)力強(qiáng)度因子;SCB實(shí)驗(yàn);復(fù)合型裂紋在各類(lèi)工程結(jié)構(gòu)中,裂紋廣泛存在,會(huì)導(dǎo)致脆性材料在低于材料強(qiáng)度時(shí)發(fā)生破壞。而很多情況下裂紋的起裂和擴(kuò)展都是動(dòng)態(tài)發(fā)生的,如建筑物和結(jié)構(gòu)的抗震,大型水電站、地下采場(chǎng)高應(yīng)力區(qū)的巖爆問(wèn)題等。因此,研究脆性材料在沖擊載荷作用下的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能,特別是與裂紋擴(kuò)展相關(guān)的動(dòng)態(tài)斷裂韌性具有重要的工程應(yīng)用價(jià)值。早期的研究工作大多局限于靜態(tài)條件下,國(guó)際上系統(tǒng)地研究混凝土在沖擊載荷作用下的動(dòng)態(tài)力學(xué)性能只是近十幾年才開(kāi)
- 316L三點(diǎn)彎曲試樣動(dòng)靜態(tài)斷裂韌性對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究
曲試樣動(dòng)靜態(tài)斷裂韌性對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究曲嘉，龐躍釗，孫曉慶(哈爾濱工程大學(xué)航天與建筑工程學(xué)院，黑龍江哈爾濱150001)為研究316L型不銹鋼的動(dòng)靜態(tài)斷裂韌性，該文使用Instron－4505萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)對(duì)含有預(yù)制裂紋的316L型不銹鋼試樣進(jìn)行準(zhǔn)靜態(tài)三點(diǎn)彎曲實(shí)驗(yàn)，測(cè)得其準(zhǔn)靜態(tài)斷裂韌性應(yīng)力強(qiáng)度因子，同時(shí)基于霍普金森壓桿(SHPB)技術(shù)對(duì)該材料三點(diǎn)彎曲試樣進(jìn)行動(dòng)態(tài)斷裂韌性的實(shí)驗(yàn)研究，測(cè)得其在3種不同加載率下的動(dòng)態(tài)斷裂韌性應(yīng)力強(qiáng)度因子。結(jié)果表明:316L型不銹鋼是率
中國(guó)測(cè)試 2016年11期2016-04-01
- 中國(guó)低活化馬氏體鋼室溫和150 ℃下1/2CT斷裂韌性實(shí)驗(yàn)研究
下1/2CT斷裂韌性實(shí)驗(yàn)研究蔣嗣本，黃群英，信敬平，吳慶生(中國(guó)科學(xué)院核能安全技術(shù)研究所，中國(guó)科學(xué)院中子輸運(yùn)理論與輻射安全重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，合肥230031)利用卸載柔度法參考ASTM E1820-11標(biāo)準(zhǔn)對(duì)聚變堆候選結(jié)構(gòu)材料中國(guó)低活化馬氏體(CLAM)鋼在室溫和150℃條件下的斷裂韌性進(jìn)行了測(cè)試分析，同時(shí)對(duì)斷面進(jìn)行了掃描電子顯微鏡(SEM)微觀分析。結(jié)果顯示，CLAM鋼1/2CT樣品在室溫和150℃條件下測(cè)試的斷裂韌性JQ分別為287kJ/m2和256kJ/m
核科學(xué)與工程 2016年6期2016-03-27
- 錳對(duì)厚大斷面球鐵力學(xué)性能和斷裂韌性的影響
的力學(xué)性能及斷裂韌性的影響。研究結(jié)果表明，錳含量的增加導(dǎo)致試塊心部的珠光體含量相對(duì)較高，在一定程度上緩解了由石墨形態(tài)惡化所造成的抗拉強(qiáng)度下降。隨著冷卻凝固速度的降低和錳含量的增加，沖擊斷口形貌和斷裂韌性斷口形貌由韌-脆混合型斷口裂轉(zhuǎn)變?yōu)榇嘈詳嗫?。利用掃描電鏡動(dòng)態(tài)拉伸原位厚大斷面球鐵中不同基體組織的斷裂過(guò)程，珠光體在外力作用下比鐵素體容易萌生裂紋，裂紋往往沿著相鄰的珠光體團(tuán)交界擴(kuò)展。珠光體的塑韌性較低且脆性大。厚大斷面球鐵中控制珠光體含量，提高鐵素體含量，可
哈爾濱理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年6期2016-02-18
- 連鑄輥輥體材料及熱處理工藝的試驗(yàn)研究
下，顯著改善斷裂韌性，提高抗疲勞裂紋擴(kuò)展能力。關(guān)鍵詞：連鑄輥；輥體材料；熱處理；斷裂韌性中圖分類(lèi)號(hào)：TG162.6：TG156文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A收稿日期：2014-11-20；返回日期：2014-12-24作者簡(jiǎn)介：謝陸旻(1982-)，男，寶鋼工程技術(shù)集團(tuán)有限公司，工程師，工程碩士。連鑄輥不僅受到高溫、水冷的交變冷熱循環(huán)作用，而且還受到板坯鼓肚力和靜壓力的交變機(jī)械應(yīng)力作用，以及滯坯與漏鋼等造成的非平衡熱和非平衡應(yīng)力的作用。連鑄輥在使用一段時(shí)間后，都會(huì)出現(xiàn)不同
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年1期2016-01-06
- 單試樣柔度法在管線鋼斷裂韌性測(cè)試領(lǐng)域的應(yīng)用
度法在管線鋼斷裂韌性測(cè)試領(lǐng)域的應(yīng)用姚登樽1，2，范玉然1，2，汪 鳳1，2，張希悉1，2(1.中國(guó)石油天然氣管道科學(xué)研究院，河北 廊坊 065000；2.中國(guó)石油天然氣油氣管道輸送安全國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，河北 廊坊065000)介紹了單試樣柔度法的基本原理，并系統(tǒng)對(duì)比分析了該方法在不同斷裂韌性測(cè)試技術(shù)中的應(yīng)用情況。單試樣柔度法是利用彈性柔度技術(shù)通過(guò)1個(gè)試樣得到斷裂韌性阻力曲線上多個(gè)點(diǎn)的試驗(yàn)方法。單試樣柔度法理論基礎(chǔ)強(qiáng)，計(jì)算過(guò)程復(fù)雜，涉及到測(cè)試柔度校正、裂紋擴(kuò)展
焊管 2015年1期2015-12-18
- 7475-T7351鋁合金厚板的斷裂韌性
鋁合金厚板的斷裂韌性陳軍1, 2，段雨露2，彭小燕2，曹曉武2，徐國(guó)富2, 3，尹志民2, 3(1. 中南大學(xué) 粉末冶金研究院，湖南 長(zhǎng)沙，410083；2. 中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙，410083；3. 中南大學(xué) 有色金屬材料科學(xué)與工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙，410083)以25 mm厚7475?T7351鋁合金板材為對(duì)象，研究板材的斷裂韌性及其各向異性，借助光學(xué)金相顯微鏡(OM)、掃描電鏡(SEM)的觀察及分析探討該板材組織與斷裂
- 三種測(cè)試陶瓷材料斷裂韌性的國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)方法比較*
測(cè)試陶瓷材料斷裂韌性的國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)方法比較*王家梁1馬德軍1董芮寒2孫 亮1(1.裝甲兵工程學(xué)院機(jī)械工程系,北京 100072；2.空軍油料研究所,北京 100076)分析了近些年國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)(ISO)、美國(guó)標(biāo)準(zhǔn)(ASTM)以及國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)(GB)中陶瓷材料普遍采用的三種斷裂韌性標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試方法——單邊預(yù)裂紋梁法(SEPB)、表面裂紋彎曲法(SCF)和山形切口梁法(CNB)的基本原理以及優(yōu)缺點(diǎn)，并以SiC和Si3N4材料為例，比較了三種標(biāo)準(zhǔn)方法所測(cè)斷裂韌性值的差別。結(jié)果表
計(jì)量技術(shù) 2015年12期2015-06-09
- 基于應(yīng)力應(yīng)變曲線的斷裂能參數(shù)表征炸藥韌性
外，也有采用斷裂韌性KⅠC來(lái)表征材料韌性的[4-5]，但該測(cè)試方法只適合于塑性變形較小的脆性材料，當(dāng)炸藥材料塑性或韌性增加到一定程度時(shí)，測(cè)試曲線往往不能滿足其中“最大載荷”與“條件載荷”之比小于1.10等相關(guān)要求[5]，此時(shí)就不能采用KⅠC進(jìn)行表征，另外，KⅠC測(cè)試方法比較復(fù)雜，對(duì)于炸藥材料的配方及成型技術(shù)研究而言，測(cè)試繁瑣而周期較長(zhǎng)。應(yīng)力-應(yīng)變(σ-ε)曲線是材料最為基本的力學(xué)性能測(cè)試曲線，但一般基于σ-ε曲線進(jìn)行計(jì)算的是強(qiáng)度、模量、延伸率及本構(gòu)關(guān)系等，
含能材料 2015年4期2015-05-10
- 加載速率對(duì)層間斷裂韌性的影響
12],層間斷裂韌性是衡量材料抵抗層間裂紋擴(kuò)展(損傷阻抗)的主要參數(shù)。Davies和Zhang[13]發(fā)現(xiàn)低速?zèng)_擊下層合板的臨界分層載荷與層間斷裂韌性之間為正相關(guān)關(guān)系。在復(fù)合材料分層以及脫膠的有限元模擬中,層間斷裂韌性是最主要的材料參數(shù)[14-15]。因此需要對(duì)層間斷裂韌性進(jìn)行深入的了解。影響復(fù)合材料層間斷裂韌性的因素有很多,例如基體的韌性、纖維鋪向、厚度方向增強(qiáng)、成型方法及成型固化溫度等[16]。Compston等[17]研究了4種基體及其纖維增強(qiáng)復(fù)合材
航空學(xué)報(bào) 2015年8期2015-04-28
- 三代先進(jìn)非能動(dòng)型主泵電機(jī)碳鋼機(jī)座材料國(guó)產(chǎn)化研究
碳鋼機(jī)座材料斷裂韌性的指標(biāo)，即無(wú)塑性轉(zhuǎn)變溫度要求極高，成為SA 508M Gr.1材料國(guó)產(chǎn)化的重點(diǎn)及難點(diǎn)。文章圍繞此難點(diǎn)進(jìn)行了基礎(chǔ)研究摸索工藝參數(shù)，同時(shí)進(jìn)行了等比例模擬件試制，并針對(duì)試制結(jié)果進(jìn)行了分析，總結(jié)經(jīng)驗(yàn)教訓(xùn)，為三代先進(jìn)非能動(dòng)型主泵電機(jī)碳鋼機(jī)座材料國(guó)產(chǎn)化成功奠定了基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：RTNDT；斷裂韌性；淬透性；承壓邊界0引言三代先進(jìn)非能動(dòng)型核電機(jī)組是國(guó)家主推的核電機(jī)組，其反應(yīng)堆冷卻劑泵是機(jī)組中唯一的能動(dòng)型設(shè)備，是整個(gè)核電站的心臟。該主泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)為屏蔽電
上海大中型電機(jī) 2015年3期2015-03-02
- 壓力容器材料斷裂韌性值的估算方法
定時(shí)，材料的斷裂韌性KIC值和裂紋尖端應(yīng)力強(qiáng)度因子KI值是評(píng)定含缺陷壓力容器設(shè)備是否能夠繼續(xù)安全使用的主要參數(shù)。而材料的斷裂韌性是材料的物理屬性，通過(guò)實(shí)驗(yàn)測(cè)量，尋找出材料斷裂韌性與常規(guī)力學(xué)性能之間的關(guān)系就顯得非常有必要。利用KIC估算公式，既能減少斷裂韌性試驗(yàn)的費(fèi)用，又能取得評(píng)價(jià)所需要的參數(shù)值。1 GB 19624-2004中壓力管道材料斷裂韌性值的簡(jiǎn)化估算KIC反映材料抵抗裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展的能力，是材料的力學(xué)性能指標(biāo)。它是材料強(qiáng)度和韌性的綜合反應(yīng)，與裂紋本身
化工技術(shù)與開(kāi)發(fā) 2015年12期2015-01-29
- 熱處理對(duì)等離子噴涂Al2O3/TiO2涂層斷裂韌性的影響
TiO2涂層斷裂韌性的影響趙小?。ń骺萍紝W(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，江西 南昌 330098）對(duì)等離子噴涂納米結(jié)構(gòu)Al2O3/TiO2陶瓷涂層在不同的溫度、時(shí)間下進(jìn)行退火處理，并結(jié)合噴涂態(tài)涂層進(jìn)行對(duì)比分析，研究了熱處理對(duì)陶瓷涂層斷裂韌性的影響，分析了涂層的顯微結(jié)構(gòu)和物相的變化以及殘余應(yīng)力的松弛情況。結(jié)果表明，退火處理可以顯著降低涂層的殘余應(yīng)力而提高斷裂韌性，并在400℃退火3 h效果達(dá)到最好。等離子噴涂；納米Al2O3/TiO2；退火；斷裂韌性納米結(jié)構(gòu)Al2O3
江科學(xué)術(shù)研究 2014年4期2014-08-30
- 雙重退火制度對(duì)TC21 鈦合金斷裂韌性的影響
MPa)、高斷裂韌性(70 MPa·m1/2)和較低的裂紋擴(kuò)展速率等特點(diǎn)［2］，可作為重要的結(jié)構(gòu)鈦合金在航空航天領(lǐng)域得到應(yīng)用。其綜合力學(xué)性能可與美國(guó)的Ti-6-22-22S 合金相媲美［3］。斷裂韌性是材料阻止宏觀裂紋失穩(wěn)擴(kuò)展能力的度量，是材料損傷容限性能的重要參數(shù)，只與材料本身、熱處理及加工工藝有關(guān)。對(duì)于一種給定的合金，研究不同的熱處理制度對(duì)其斷裂韌性的影響規(guī)律已經(jīng)變得刻不容緩。前人主要研究了TC21 鈦合金的相變行為、組織演變及變形行為［4-7］，但是
鈦工業(yè)進(jìn)展 2013年1期2013-12-23
- 回歸再時(shí)效對(duì)7050鋁合金強(qiáng)度和斷裂韌性的影響
鋁合金強(qiáng)度和斷裂韌性的影響韓念梅，張新明，劉勝膽，黃樂(lè)瑜，辛 星，何道廣(中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083)采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡、常溫拉伸及斷裂韌性實(shí)驗(yàn)研究回歸溫度及回歸時(shí)間對(duì)7050鋁合金力學(xué)性能和斷裂韌性的影響。結(jié)果表明：回歸過(guò)程中，一部分GP區(qū)回溶進(jìn)入基體，另一部分長(zhǎng)大轉(zhuǎn)變?yōu)棣恰湎?，同時(shí)η′相轉(zhuǎn)變?yōu)棣窍?，η相則不斷粗化。隨著回歸時(shí)間的延長(zhǎng)，合金的強(qiáng)度先下降至一谷值然后上升至一峰值再單調(diào)下降；再時(shí)效態(tài)合金強(qiáng)度先增大后減小，
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2012年7期2012-09-29
- 基于夏比試驗(yàn)確定船用鋼板斷裂韌性
3.com)斷裂韌性是材料固有的特性，是描述含裂紋損傷結(jié)構(gòu)是否處于安全狀態(tài)的基礎(chǔ).眾所周知，當(dāng)裂紋尖端的應(yīng)力強(qiáng)度因子值大于材料的斷裂韌性時(shí)，裂紋將發(fā)生失穩(wěn)擴(kuò)展而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)斷裂.因此，評(píng)估含裂紋損傷船體結(jié)構(gòu)的安全狀態(tài)時(shí)，需要確定船用鋼板的斷裂韌性值.船用鋼板通常采用普通強(qiáng)度鋼和高強(qiáng)度鋼兩種.這兩種鋼板按質(zhì)量分為4個(gè)等級(jí)［1］，對(duì)于同一強(qiáng)度不同質(zhì)量等級(jí)的鋼材，其強(qiáng)度性能相同，僅是材料的斷裂韌性不同.因此，確定船用鋼板的斷裂韌性時(shí)，需要研究不同強(qiáng)度不同質(zhì)量等級(jí)對(duì)應(yīng)
哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年4期2012-09-02
- 預(yù)拉伸對(duì)7050鋁合金斷裂韌性的影響
050鋁合金斷裂韌性的影響韓念梅, 張新明, 劉勝膽, 宋豐軒(中南大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院，長(zhǎng)沙 410083)采用光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、透射電鏡、常溫拉伸及斷裂韌性實(shí)驗(yàn)，研究預(yù)拉伸對(duì)7050鋁合金板材力學(xué)性能和斷裂韌性的影響。結(jié)果表明：預(yù)拉伸引入大量位錯(cuò)，時(shí)效過(guò)程中可以成為粗大平衡相η相的有利形核點(diǎn)；隨著預(yù)拉伸變形量的增大，η相的尺寸增加，板材的強(qiáng)度降低；晶界析出相間距增大，呈不連續(xù)分布，晶內(nèi)晶界之間的強(qiáng)度差減小，板材具有更高的變形抗力，斷裂韌性提高；
中國(guó)有色金屬學(xué)報(bào) 2010年11期2010-09-26