縫長
- 松遼盆地古龍頁巖油水平井壓裂施工參數(shù)優(yōu)化
提高裂縫高度和裂縫長度,以獲得更大面積的垂向人工裂縫,利用水平層理的滲透率,形成有效的人工裂縫-油藏滲流系統(tǒng)。與常規(guī)油藏不同,古龍頁巖油由于特低孔超低滲的特征,使得原油豐度有限,對裂縫導(dǎo)流能力的需求相對不高,為了提高經(jīng)濟性,壓裂改造應(yīng)以形成整體有效支撐的縫網(wǎng)為主,導(dǎo)流能力能滿足油藏的排采需求即可。2 壓裂施工參數(shù)優(yōu)化2.1 簇間距優(yōu)化合適的簇間距對儲層改造效果有著非常重要的影響,簇間距過大,裂縫之間的原油滲流距離過遠,難以有效動用,縫控體積有限;簇間距過小
石油地質(zhì)與工程 2023年5期2023-10-20
- 中華草龜、中華花龜及其雜種F1 代形態(tài)差異分析
（X10）、喉盾縫長（X11）、肱盾縫長（X12）、胸盾縫長（X13）、腹盾縫長（X14）、股盾縫長（X15）和肛盾縫長（X16）等17 項形態(tài)性狀。1.3 數(shù)據(jù)處理所測可量性狀數(shù)據(jù)都除以背甲長進行校正，以消除形態(tài)大小對測量結(jié)果的影響，所得參數(shù)經(jīng)對數(shù)轉(zhuǎn)換以除去異速生長產(chǎn)生的差異。采用Excel 和SPSS16.0 軟件處理數(shù)據(jù)，采用聚類分析、主成分分析、判別分析3 種多元分析方法對不同種龜及其雜交種進行形態(tài)差異分析。采用歐氏距離法進行聚類分析。判別分析采用
水產(chǎn)學(xué)雜志 2023年2期2023-05-01
- 機械篩管沖縫外殼結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化設(shè)計
尺寸、開口長度即縫長、開口寬度即縫寬和沖縫在外殼上的排列方式，如圖2所示。圖2 沖縫外殼參數(shù)2 沖縫外殼結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化實驗2.1 實驗原理應(yīng)用小型室內(nèi)防砂模擬實驗裝置模擬油井生產(chǎn)過程，即模擬地層流體和地層砂的混砂液在一定壓差作用下運移，并通過防砂介質(zhì)直至采出這一過程。實驗過程中，通過壓力計和流量計采集防砂介質(zhì)前后過流量和壓力值，并收集過流后的出砂量，通過數(shù)據(jù)處理得到采油指數(shù)和滲透率，以評價所實驗機械篩管的過流能力及堵塞程度。結(jié)合實驗過程中實時壓力數(shù)值與最終總
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2023年1期2023-02-03
- 基于細觀離散元方法的低滲透儲層水力壓裂數(shù)值模擬
為(如起裂壓力、縫長、縫寬等)的影響。(1) 儲層顆粒細觀力學(xué)參數(shù)一定的條件下，不同注入壓力對壓裂效果的影響。其中，注入壓力變化范圍：10～50 MPa，每次增加5 MPa。(2) 在最優(yōu)注入壓力下，最大、最小水平主應(yīng)力對壓裂效果的影響。其中，初始最大主應(yīng)力為25 MPa，最小主應(yīng)力為20 MPa；每次增加0.5 MPa。(3) 在最優(yōu)注入壓力下，顆粒法向接觸剛度(kn)與切向接觸剛度(ks)對壓裂效果的影響，其變化范圍為：2～10 GPa，每次增加0.5
石油科學(xué)通報 2022年4期2023-01-03
- 對壓裂裂縫監(jiān)測結(jié)果的質(zhì)疑及井網(wǎng)參數(shù)的改進
縫的方位、縫高、縫長、縫寬，為水平井的井網(wǎng)參數(shù)設(shè)計和壓裂參數(shù)的優(yōu)化提供了有力的技術(shù)支撐，該技術(shù)迅速在特低滲透油藏、致密油藏、頁巖氣等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用[1-3]，極大促進了非常規(guī)油氣藏的有效開發(fā)。任龍等[4]利用微地震監(jiān)測結(jié)果，對水平井分段多簇壓裂不同布縫方式進行了優(yōu)化研究，優(yōu)選了布縫方式；李忠興等[5]利用微地震監(jiān)測結(jié)果對超低滲致密砂巖油藏水平井井網(wǎng)優(yōu)化研究，提出了水平井井網(wǎng)設(shè)計參數(shù)。但是他們沒有考慮微地震監(jiān)測結(jié)果與壓裂有效裂縫的差別，而是直接等同視之。牛
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年30期2022-12-05
- 裂縫長度和壓裂級數(shù)對儲層改造的影響規(guī)律
裂優(yōu)化設(shè)計，對裂縫長度、壓裂級數(shù)和儲層改造體積進行優(yōu)化篩選，為該區(qū)塊的縫網(wǎng)壓裂設(shè)計提供了一定的指導(dǎo)。1 秦皇島29-2-X 井物理模型建立體積壓裂是以主裂縫為主干的最終形態(tài)，以次生縫與主裂縫呈相連的錯綜復(fù)雜的裂縫網(wǎng)絡(luò)系統(tǒng)?？p網(wǎng)的不規(guī)則性給計算其幾何形態(tài)帶來了很大的困難。為了計算的可行性，首先要對不規(guī)則縫網(wǎng)進行有序化表征。假設(shè)縫網(wǎng)由一條主裂縫及多條不規(guī)則分布的次生縫組成，用兩簇分別垂直于最大、最小水平主應(yīng)力方向的平行縫簇表征不規(guī)則次生縫[11-15]，并以水
石油化工應(yīng)用 2022年9期2022-11-06
- 考慮非達西滲流的致密氣藏采收率計算新方法
研究生產(chǎn)壓差、半縫長、裂縫間距等壓裂參數(shù)對采收率的影響,以期進一步指導(dǎo)致密氣藏壓裂方案設(shè)計。1 采收率計算方法對于致密氣藏定容開發(fā),計算采收率通常采用物質(zhì)平衡方法[16]:(1)對于致密氣藏,當泄氣范圍內(nèi)任意一點驅(qū)替壓力梯度與啟動壓力梯度相等時,開發(fā)結(jié)束。此時,泄氣范圍內(nèi)任意一點地層壓力為:p(r)=p+Gr(0(2)(3)(4)2 考慮啟動壓力梯度的壓力校正系數(shù)2.1 單相氣體平面線性滲流假設(shè)致密氣藏邊界處為供給邊緣,氣井處為排氣通道,氣體從供給邊緣單向
天然氣與石油 2022年4期2022-09-21
- 致密儲層水力壓裂裂縫幾何形態(tài)地質(zhì)影響因素及控制方法
時間來代替濾失，縫長與實際相差較遠，但是整體上裂縫形態(tài)并無較大影響，依據(jù)實際參數(shù)并同時考慮模擬結(jié)果的收斂性，最終確定水力壓裂模擬的基礎(chǔ)參數(shù)如表1所示。此次模擬的是地下1 600 m處薄的儲層和隔層交替出現(xiàn)的狀況，為了計算方便，模型簡化成中間儲層被上下隔層所遮擋的情況，儲隔層之間膠結(jié)狀況良好[17]，且上下隔層的參數(shù)及性質(zhì)一樣，模型如圖1所示。表1 水力壓裂三維模型基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of 3D hydraulic fr
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年21期2022-08-23
- 低滲透油藏重復(fù)壓裂裂縫轉(zhuǎn)向數(shù)值模擬研究1
重新張開并延伸其縫長，增強裂縫的導(dǎo)流能力，擴大儲層泄油氣范圍，進而提高單井產(chǎn)量，實現(xiàn)對剩余油的挖潛和油氣井增產(chǎn)的目的[1,2]。因此，該技術(shù)已成為低滲透油氣田開發(fā)中后期增產(chǎn)、穩(wěn)產(chǎn)、高效開發(fā)的重要技術(shù)措施。裂縫的轉(zhuǎn)向擴展規(guī)律受多方面因素影響，本文主要從儲層原始水平地應(yīng)力差、初始人工裂縫縫長這兩個影響因素著手，利用有限元軟件COMSOL建立實體模型對裂縫轉(zhuǎn)向擴展規(guī)律進行模擬分析研究，重點介紹重復(fù)壓裂新裂縫的轉(zhuǎn)向擴展機理及影響因素。1 重復(fù)壓裂誘導(dǎo)應(yīng)力場模型圖1
廣東石油化工學(xué)院學(xué)報 2022年3期2022-07-06
- 混凝土Ⅰ型裂縫失穩(wěn)擴展時臨界有效縫長的數(shù)值研究
穩(wěn)擴展臨界有效裂縫長度進行了研究，即通過實驗和數(shù)值模擬的方法對測定的F-δ(荷載-位移)曲線，采用柔度改變法測得有效裂縫縫長，該方法得到的臨界有效縫長，結(jié)果是合理的，但是斷裂過程區(qū)的存在對裂縫擴展的影響必須從斷裂和損傷力學(xué)理論的角度進行研究，一方面使研究結(jié)果更具科學(xué)理論依據(jù)支撐，另一方面考慮損傷對裂縫擴展的影響更符合實際情況.本文在文獻[11]的基礎(chǔ)上，從斷裂與損傷耦合的角度，推導(dǎo)出計算混凝土Ⅰ型裂縫失穩(wěn)擴展臨界有效裂縫長度的新方法，并通過數(shù)值模擬實驗，對
三峽大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年4期2022-06-09
- 頁巖二氧化碳壓裂裂縫擴展機制及工藝研究
D·cm，支撐縫長300 m，未支撐縫長60 m(0.01 D·cm)，帶寬60 m；②純二氧化碳壓裂：支撐縫導(dǎo)流能力0.5 D·cm，支撐縫長150 m，未支撐縫長300 m(0.001 D·cm)，帶寬180 m；③二氧化碳復(fù)合壓裂(前置液+ 二氧化碳泡沫)：支撐縫導(dǎo)流能力1 D·cm，支撐縫長250 m，未支撐縫長150 m(0.005 D·cm)，帶寬90 m。圖3結(jié)果表明：生產(chǎn)初期水基壓裂初產(chǎn)高于純二氧化碳壓裂及二氧化碳復(fù)合壓裂，生產(chǎn)100 d
鉆采工藝 2021年5期2021-12-28
- 環(huán)江油田巴19區(qū)塊長7段鈣夾層評價與大斜度井分段壓裂優(yōu)化
陶粒，設(shè)計水力半縫長150～180 m。表1為某井裂縫設(shè)計參數(shù)，設(shè)計水力半縫長150～180 m，依據(jù)開發(fā)方案，巴19區(qū)塊采用反九點菱形井網(wǎng)開發(fā)［4］，井距420～450 m，針對巴19區(qū)塊長7油藏低滲、低壓的特點，縫長比0.33～0.43是安全的［5］，符合低滲油田的開發(fā)要求。表1 某井裂縫設(shè)計參數(shù)Table 1 Fracture design parameters of a well2019年該區(qū)塊在壓裂過程中，發(fā)現(xiàn)如下問題：（1）部分層段壓裂過程中，
鉆探工程 2021年10期2021-11-12
- 低滲油藏整體壓裂研究
壓裂難點分析、裂縫長度優(yōu)化、導(dǎo)流能力優(yōu)化、壓裂液體系優(yōu)化、支撐劑優(yōu)選、施工參數(shù)優(yōu)化、形成區(qū)塊整體壓裂技術(shù)。主題詞 ?滑溜水;蓄能壓裂;1概況奈曼油田具有中孔—低滲、特低滲的特點，孔隙度17.17%，滲透率86.91×10-3μm2，儲層縱向上儲層和隔層交互分布，單層厚度要小。巖性以砂礫巖為主，分選差—中等，巖屑成分為中、酸性噴出巖、淺成巖為主，泥質(zhì)以粘土礦物為主，長石平均含量為17%，石英平均含量為11.5%，巖屑平均含量高達71.5%。膠結(jié)物以粘土礦物雜
油氣·石油與天然氣科學(xué) 2021年4期2021-09-17
- 砂礫巖油藏分段壓裂選層組合及裂縫參數(shù)優(yōu)化方法
的最佳導(dǎo)流能力和縫長，可以有效指導(dǎo)現(xiàn)場壓裂施工設(shè)計。因此，需要開展深層砂礫巖油藏直井分段壓裂選層組合及裂縫參數(shù)優(yōu)化研究。本文基于東辛深層砂礫巖油藏，通過整理和分析現(xiàn)場分段壓裂井例數(shù)據(jù)得到一個關(guān)于分段數(shù)和儲層跨度的經(jīng)驗關(guān)系式；然后選取若干反映儲層性質(zhì)的評價參數(shù)，應(yīng)用灰色關(guān)聯(lián)度法進行分析評價以實現(xiàn)儲層的組合劃分；最后建立深層砂礫巖儲層分段壓裂生產(chǎn)數(shù)值模型，以產(chǎn)能為目標對各壓裂段的裂縫導(dǎo)流能力和縫長進行優(yōu)選。1 分段壓裂選層組合方法研究1.1 分段壓裂分段方法對
承德石油高等?？茖W(xué)校學(xué)報 2021年4期2021-09-10
- 密封形式對門窗氣密性能試驗結(jié)果影響的研究
，以試件單位開啟縫長空氣滲透量和單位面積空氣滲透量作為最終分級指標依據(jù)。附加空氣滲透量檢測前，需要在壓力箱一側(cè)，采取密封措施充分密封試件上的可開啟部分縫隙和鑲嵌縫隙。目前，大部分實驗室采用兩種密封形式對可開啟部分縫隙和鑲嵌縫隙進行密封，即黏貼膠帶和敷塑料薄膜[2]。黏貼膠帶法是在門窗固定在試驗設(shè)備之前對其可開啟部分縫隙和鑲嵌縫隙進行密封；敷密封薄膜是在門窗固定在試驗設(shè)備之前在門窗和上擋板之間加入一層塑料薄膜。論文以上述兩種密封方法，對門窗氣密性能試驗結(jié)果進
工程技術(shù)與管理 2021年11期2021-08-02
- 大牛地氣田薄儲層控縫高壓裂工藝技術(shù)
形成高窄縫，有效縫長短，縫寬不夠，高質(zhì)量濃度支撐劑進入后極易造成砂堵；壓裂液選擇過于單一，壓裂液優(yōu)化僅從施工安全順利加砂考慮，而忽略了對縫高的有效控制，影響整體改造體積。針對以上問題，在優(yōu)化壓裂施工參數(shù)的基礎(chǔ)上對薄儲層壓裂工藝技術(shù)進行了研究，以尋找一種適合薄層壓裂的加砂模式，增大有效改造體積，提高裂縫導(dǎo)流能力。1 壓裂優(yōu)化設(shè)計1.1 模擬條件為有效控制裂縫高度延伸，需要對施工參數(shù)進行優(yōu)化模擬［2-8］，參數(shù)的合理性直接影響壓后穩(wěn)產(chǎn)效果。主要研究層位深度為2
斷塊油氣田 2021年2期2021-06-07
- 淺層碳酸鹽巖多級注入酸壓技術(shù)研究與應(yīng)用
外常用的增加酸蝕縫長的酸壓工藝技術(shù)之一，在大牛地氣田、普光氣田、安岳氣田等均有應(yīng)用，但各氣田地質(zhì)條件與臨興區(qū)塊儲層有所差別，臨興區(qū)塊未開展過相關(guān)理論、實驗研究工作。1 多級注入酸壓工藝原理酸壓開發(fā)初期，由于常規(guī)酸造縫能力較差，因此普遍采用黏度較大的凍膠壓裂液作為前置液進行酸壓，通過前置液壓開儲層，形成一定規(guī)模的裂縫，在裂縫開啟后注入未交聯(lián)的黏度較低的酸液，溶蝕儲層，形成酸蝕裂縫。在此基礎(chǔ)上，多級注入酸壓工藝技術(shù)得到發(fā)展[3]，通過高低黏度液體交替注入地層，
石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督 2021年4期2021-05-03
- 吉木薩爾致密儲層壓裂多縫干擾產(chǎn)能分析
對比2.2.1 縫長對比根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)數(shù)據(jù)與施工方式模擬出的縫長結(jié)果與1#、2#水平井已有地震監(jiān)測數(shù)據(jù)對比，現(xiàn)場1#、2#水平井水力壓裂半縫長分別為116.5、145 m，均值為130.75 m，模擬壓裂半縫長為123.5 m。通過對比可以發(fā)現(xiàn)，數(shù)值模擬裂縫半縫長與地震監(jiān)測的臨井半縫長接近，表明模擬裂縫尺寸可近似代表實際壓裂效果。2.2.2 施工壓力對比與1#水平井壓裂施工壓力數(shù)據(jù)對比，壓裂施工曲線分別如圖3所示。從圖3中可以讀出實際壓裂過程中泵注壓力62
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年25期2020-10-29
- 低滲透油藏垂直裂縫井有效動用半徑研究
油井左右兩側(cè)為半縫長為Lf的裂縫（圖1）。不同階段的流動特點和儲量動用過程如下：①雙線性流動階段。在裂縫中的線性流動和在近井地層中的線性流動同時存在，該階段油井產(chǎn)量較大，壓降由井筒到近井區(qū)域傳播速度較快。②線性流動階段。當裂縫導(dǎo)流能力較大時，裂縫附近容易出現(xiàn)線性流動階段，此時地層中壓力下降較快，壓降傳播范圍擴大，地層中流體流入裂縫中。③過渡階段。壓降由近井區(qū)域逐漸向儲層深部傳播，由線性流動過渡到擬徑向流動階段；該階段壓降傳播的范圍，在沿裂縫的x軸距離為xb
油氣地質(zhì)與采收率 2020年5期2020-09-18
- 1、2 齡烏龜（♀）×黑頸烏龜（♂）雜交F1 代的形態(tài)性狀與體質(zhì)量的相關(guān)分析
（X10）、喉盾縫長（X11）、肱盾縫長（X12）、胸盾縫長（X13）、腹盾縫長（X14）、股盾縫長（X15）和肛盾縫長（X16）等17 項形態(tài)性狀（圖1）。1.3 數(shù)據(jù)處理采用Excel 和SPSS 16.0 統(tǒng)計軟件處理所測量的形態(tài)性狀參數(shù)量。利用各表型參數(shù)統(tǒng)計量分析不同組內(nèi)表型相關(guān)性，進行形態(tài)性狀對體質(zhì)量的通徑分析，獲得相應(yīng)的通徑系數(shù)、決定系數(shù)，建立多元回歸方程。2 結(jié)果與分析2.1 表型性狀參數(shù)由表1 可見，所測1、2 齡雌、雄雜種龜?shù)捏w質(zhì)量均大于
水產(chǎn)學(xué)雜志 2020年4期2020-09-07
- 水力裂縫表皮因子計算方法討論和完善
1)也反映出“裂縫長度越大,裂縫表皮因子越小”的現(xiàn)象。即相同污染(污染帶寬度和滲透率相同)的情況下,長縫會比短縫的表皮因子小。這不免會引起設(shè)計者的關(guān)注,如果遵循上述規(guī)律,壓裂設(shè)計就可以通過增大縫長來減小裂縫表皮因子。為了檢驗縫長對表皮因子是否有這樣的影響,考察圖1所示壓裂后油藏情況,除圖1-a)水力縫長小于圖1-b)水力縫長之外,其他參數(shù)均相同,即兩油藏具有相同寬度和相同滲透率的污染帶。水力壓裂將地層流體向井筒的徑向流轉(zhuǎn)變?yōu)榈貙恿黧w到水力裂縫、水力裂縫內(nèi)流
天然氣與石油 2020年3期2020-06-29
- 海上低滲透互薄層油藏水平井限流法壓裂射孔參數(shù)的優(yōu)化
的壓縮性，其沿著縫長方向進入裂縫，由質(zhì)量守恒定律可得：其中，q(x,t)為t時刻裂縫x處流體流量，m3/min；λ(x,t)為單位裂縫長度上濾失速度，m/min；C為綜合濾失系數(shù)，m/min-2/1；τ為初濾失時間，min；A(x,t)為t時刻裂縫內(nèi)x處裂縫的橫截面積，m2；t為施工時間，min；w(x,z,t)為t時刻縫長方向x處，縫高方向z處 的寬度分布，m；H(x,t)為單位裂縫長度上可滲透高度（設(shè)為產(chǎn)層厚度），m。2.2 壓降方程只考慮壓裂液沿縫長
溫州職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2020年1期2020-06-08
- 酸蝕縫長主控因素研究
來評價，酸蝕裂縫縫長的提高能溝通更遠的地層，獲得更高的油氣井的產(chǎn)量，提高油氣藏的經(jīng)濟效益，因此對酸蝕縫長的主控因素進行研究是非常有必要的[1-4]。1 研究區(qū)特征參數(shù)分析盆地東部區(qū)域位于鄂爾多斯盆地東部，在構(gòu)造帶上屬于陜北斜坡，面積約為1.6×104km2，該區(qū)域的奧陶系馬家溝組廣泛發(fā)育蒸發(fā)巖和碳酸鹽巖交互沉積地層，沉積單層厚度一般為1 m～3 m，累計厚度10 m～25 m，有機碳含量0.20 %～1.31 %，具有一定生烴能力。盆地東部地區(qū)奧陶系頂部“
石油化工應(yīng)用 2020年5期2020-06-07
- 延長組長6低滲油藏高溫高壓條件下裂縫對滲吸效率的影響①
C6(5)-1的縫長分別為1/3縫長、2/3縫長和貫穿縫長，如圖1所示。表1 高溫高壓自發(fā)滲吸實驗樣品基礎(chǔ)物性和實驗條件巖心編號Ф/%kg/10-3 μm2t/℃p/MPa樣品條件滲吸介質(zhì)定3-C6(4)14.90.3525010基質(zhì)鹽水定3-C6(4)-116.50.35950101/3縫長鹽水杏子川C6(2)16.70.2285010基質(zhì)鹽水杏子川C6(2)-119.90.23550102/3縫長鹽水杏子川C6(5)10.20.2875010基質(zhì)鹽水杏
石油與天然氣化工 2020年2期2020-04-29
- 川西北部地區(qū)棲霞組超深高溫氣井酸壓技術(shù)
巖反應(yīng)速率是制約縫長增長的主要因素。通過引入酸巖反應(yīng)熱，建立了以溫度場為核心的多場耦合酸壓模型，形成了適合于棲霞組的超深高溫氣井酸壓技術(shù)。1 儲層地質(zhì)特征1.1 巖礦特征棲霞組儲集巖主要為晶粒白云巖和殘余砂屑白云巖，次為云質(zhì)豹斑灰?guī)r和生物(屑)灰?guī)r。礦物組分以鐵白云石和方解石為主，平均含量分別為43%和55%。1.2 物性特征棲霞組巖心統(tǒng)計表明，孔隙度分布范圍為2.02%～7.59%，平均孔隙度 3.09%；白云巖樣品孔隙度主要分布在2%～4%，平均孔隙度
石油鉆采工藝 2019年3期2019-09-25
- 基于誘導(dǎo)應(yīng)力的頁巖氣“井工廠”壓后效果評價
可以獲得水力裂縫縫長、縫高和方位的空間展布參數(shù)[8-12]。即便如此，依舊難以全面評價頁巖氣壓裂效果，利用單一評價手段更是難以有效評價。本文結(jié)合微地震監(jiān)測結(jié)果和地應(yīng)力場模擬，提出一種新的頁巖氣壓后效果評價技術(shù)，以涪陵頁巖氣平臺數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)進行了分析。一、“井工廠”壓裂應(yīng)力場模型1.模型假設(shè)對頁巖氣壓裂后應(yīng)力場模擬模型做假設(shè)如下：①巖石為均質(zhì)各向同性；②頁巖巖石僅發(fā)生張性破裂；③破壞準則為摩爾庫倫屈服準則；④壓裂段均射開，忽略造縫過程，縫長與縫高之比無窮大，縫
鉆采工藝 2019年2期2019-04-25
- 2齡黃喉擬水龜主要形態(tài)性狀與體質(zhì)量的關(guān)系
大直線長度；喉盾縫長：喉盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度；肱盾縫長：肱盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度；胸盾縫長: 胸盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度；腹盾縫長：腹盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度；股盾縫長：股盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度；肛盾縫長：肛盾中間骨縫前、后緣間的最大直線長度。圖1 黃喉擬水龜背甲和腹甲形態(tài)性狀1：背甲長， 2：背甲寬， 3：背甲高.分析方法在文獻[6]的基礎(chǔ)上有所改進，測量數(shù)據(jù)使用SPSS 16.0軟件統(tǒng)計分析，通
水產(chǎn)科學(xué) 2019年2期2019-03-29
- 爆燃壓裂技術(shù)在近水水平井中的應(yīng)用
為5～10 m的縫長[9-10]，而縫高相對較小，縫高可控制為0.5 m之內(nèi)[6]。國內(nèi)外主要利用其縫高小、長縫長、多裂縫的特點，在直井或大斜度井中的底水油藏中應(yīng)用。而中國海上油田陸豐13-1油田α層為中低滲砂巖底水油藏，儲層薄，含水上升快，措施井主要以水平井射孔完井為主，固井質(zhì)量不理想，沿著射孔孔眼距離底水僅為3.0～3.6 m，采用目前的爆燃壓裂技術(shù)形成的縫長直接面向水層，無法利用其“縱向控水”的特點，可能進一步損壞固井質(zhì)量。為解決這一難題，根據(jù)火藥燃
鉆采工藝 2019年1期2019-02-27
- 致密砂巖水平井降阻水/凍膠混合壓裂先導(dǎo)試驗
人工裂縫的支撐裂縫長度及鋪砂剖面。采用500 mL凍膠作為前置液，1 000 mL凍膠作為攜砂液進行連續(xù)加砂方式實驗，形成的鋪砂剖面為連續(xù)性的，攜砂液未加纖維時支撐裂縫長度為51 cm，而當在攜砂液中加入纖維后，支撐裂縫長度為60 cm。說明纖維可幫助攜砂，從而獲得更長的支撐裂縫，見圖1。采用500 mL凍膠作為中頂液，1 000 mL凍膠作為攜砂液進行實驗，加砂方式為段塞式交替注入。由于采用段塞式注入，各砂團之間存在高導(dǎo)流能力的通道，在未加纖維情況下，支
鉆采工藝 2019年1期2019-02-27
- 黃緣閉殼龜主要形態(tài)性狀與體質(zhì)量的關(guān)系
寬、肛盾寬、喉盾縫長、肱盾縫長、胸盾縫長、腹盾縫長、股盾縫長、肛盾縫長18個形態(tài)指標，精確到0.01 mm，具體測量指標詳見圖1。注：1為背甲長；2為背甲寬；3為背甲高；4為甲橋斜高；5為腹甲長；6為腹甲寬；7為甲橋長；8為喉盾寬；9為肱盾寬；10為胸盾寬；11為股盾寬；12為肛盾寬；13為喉盾縫長；14為肱盾縫長；15為胸盾縫長；16為腹盾縫長；17為股盾縫長；18為肛盾縫長Note：1，carapace length；2，carapace width；
大連海洋大學(xué)學(xué)報 2018年6期2019-01-12
- 河南油田泌304區(qū)砂礫巖油藏多層壓裂工藝技術(shù)
根物性條件下裂縫縫長、裂縫導(dǎo)流能力對油井日產(chǎn)量、含水率的影響（見圖1～圖4），優(yōu)化最佳縫長為90.0 m，優(yōu)化最佳導(dǎo)流能力為50.0×10-3μm2·cm。圖1 裂縫單翼縫長對產(chǎn)量的影響（扇根）在裂縫縫長和導(dǎo)流能力優(yōu)化的基礎(chǔ)上，考慮泌304井區(qū)井網(wǎng)類型和井距大小、注采井裂縫長度、導(dǎo)流能力、生產(chǎn)壓力差、注水壓力差，采用正交試驗方法設(shè)計了13種計算方案，進行整體壓裂方案綜合優(yōu)化[4]，得到最佳的裂縫參數(shù)。圖2 裂縫單翼縫長對含水率的影響圖3 裂縫導(dǎo)流能力（10
石油地質(zhì)與工程 2018年6期2018-12-19
- 微酸壓工藝技術(shù)在東勝公司的應(yīng)用
不同酸液體系酸壓縫長，結(jié)果表明前置壓裂液+膠凝酸體系結(jié)果理想。選用0.55%羥丙基瓜爾膠+0.4%高溫交聯(lián)劑作為前置壓裂液，選用15%前置酸（鹽酸）+主體酸膠凝酸（15%鹽酸+3%氫氟酸+0.5%干粉膠凝劑）+15%后置酸（鹽酸）作為酸液，排量1.5-2.5m3/min，成功實施3口井，初期日增油8.9t/d，取得良好效果。此外。該技術(shù)進一步在牛25-C塊邊緣井取得成功。關(guān)鍵詞：酸壓工藝 東勝公司砂巖基質(zhì)酸化是油氣井增產(chǎn)或注水井增注的有效方法。它是通過井眼
消費導(dǎo)刊 2018年6期2018-11-20
- 考慮多重濾失效應(yīng)的前置液酸壓有效縫長模擬
過酸液沿水力裂縫縫長方向濃度的變化和殘酸極限濃度綜合確定酸蝕裂縫的有效縫長。1 考慮多重濾失效應(yīng)的前置液酸壓數(shù)學(xué)模型假設(shè)條件如下：①儲層、蓋層、底層均為連續(xù)、各向同性、均質(zhì)的線彈性介質(zhì)；②注入排量恒定；③裂縫內(nèi)流體沿一維方向流動；④不考慮溫度對酸液性質(zhì)的影響。1.1 水力裂縫延伸模型前置液酸壓工藝是采用高黏非反應(yīng)性前置壓裂液壓開儲層形成水力裂縫，然后高壓擠入酸液刻蝕裂縫表面，形成非均勻溶蝕縫面來增大裂縫的導(dǎo)流能力。因此，計算酸蝕有效縫長，首先需要模擬前置液
天然氣工業(yè) 2018年7期2018-08-17
- 多縫型錐管布漿器的探索性研究
布漿總管回流量和縫長對漿流均勻分布的影響，并對布漿器結(jié)構(gòu)進行優(yōu)化[3]。2.1 數(shù)學(xué)模型此次設(shè)計在計算中用到的主要方程有：N-S方程：2.2 湍流模型湍流模型計算選用標準的k-ε模型，此模型優(yōu)點是適用范圍廣、經(jīng)濟且有合理的精度，滿足此次設(shè)計的需要。2.3邊界條件計算區(qū)域的入口采用質(zhì)量流量入口邊界條件，各縫出口采用壓力出口條件，近壁區(qū)采用標準壁面函數(shù)進行處理。2.4 模擬參數(shù)的確定與建模首先通過UG進行三維建模(計算模型包括入口過渡管、進漿總管、布漿多縫等布
中國造紙學(xué)報 2018年1期2018-05-25
- 超深高溫碳酸鹽巖自生酸深穿透酸壓工藝研究與應(yīng)用
大限度地增加有效縫長；并且泵注完自生酸后，低排量下采用普通膠凝酸閉合酸化，提高近井導(dǎo)流能力，實現(xiàn)提高裂縫整體導(dǎo)流能力和深穿透改造的目的。一、自生酸酸液體系研究1.自生酸作用機理生酸機理：本文研究的自生酸主要由A劑(多聚醛類有機物)與B劑(無機銨鹽)兩部分組成。低溫時，A、B劑混合物生酸反應(yīng)慢、濃度低(深穿透作用機理：前置液酸壓中前期大量壓裂液的注入，使得近井地帶(人工裂縫近端)降溫作用明顯。自生酸在低溫下生酸濃度低，酸巖反應(yīng)速度慢，酸活性損耗?。浑S著酸液向
鉆采工藝 2018年1期2018-05-07
- S227常滸河大橋定期檢查技術(shù)狀況評定
有1條豎向裂縫，縫長60cm，縫寬0.5mm，超限；臺身后側(cè)面在全橋?qū)挿秶卸鄺l縱向裂縫并滲水，最長3m，此構(gòu)件為多病害，得分53.51分；7-2#臺帽后側(cè)面、底板在全橋?qū)挿秶卸鄺l裂縫并析白，最長50cm；橋臺BCCI得分54.6分；橋墩構(gòu)件數(shù)56個，0-1#立柱前側(cè)面距頂部1m位置有1條環(huán)向裂縫，縫長5cm；0-2#立柱前側(cè)面距頂部10cm位置有1條環(huán)向裂縫并析白，縫長1.2m；0-3#立柱右側(cè)面距頂部1m位置有1根鋼筋露筋銹蝕，最長20cm；0-7#
建材與裝飾 2018年34期2018-02-14
- 菱形反九點井網(wǎng)不等縫長注水開發(fā)數(shù)值模擬
形反九點井網(wǎng)不等縫長注水開發(fā)數(shù)值模擬胡 兵， 歐陽傳湘， 林 飛(長江大學(xué) 石油工程學(xué)院，湖北 武漢 430100)壓裂井裂縫長度是決定壓裂效果的最主要因素之一，以新疆油田艾湖1區(qū)塊菱形反九點井網(wǎng)為例，考慮邊井、角井、中心井在滲流場中的不同位置，應(yīng)用油藏數(shù)值模擬軟件，在對油田啟動壓力梯度和應(yīng)力敏感性處理基礎(chǔ)上，模擬計算不等縫長度組合下壓裂井的累積采出程度，詳細分析了水力壓裂采出程度與角井、邊井、中心井的關(guān)系。結(jié)果表明，邊井裂縫會導(dǎo)致邊井優(yōu)先見水，進而導(dǎo)致角
石油化工高等學(xué)校學(xué)報 2017年3期2017-06-21
- 夫瑯禾費縫衍射的計算機模擬*
縫寬沿x軸方向，縫長沿y軸方向；圖2(b)給出該單縫的夫瑯禾費衍射圖樣，光波在x方向有明顯的衍射．光屏中央有一條較寬的明條紋，兩側(cè)對稱地分布著一些強度較小的明條紋，中央明條紋的寬度約是其他明條紋寬度的兩倍，相鄰明紋之間有一條暗紋；圖2(c)是x方向的光強分布曲線，光強最大峰對應(yīng)中央明條紋，兩側(cè)的突起峰對應(yīng)強度較小的亮條紋，與衍射圖樣一致；因單縫的長度是有限的，該光波透過單縫在y方向也有一定的衍射，圖2(d)給出光屏x-y平面上的光強分布．2.2 雙縫衍射當
物理通報 2017年5期2017-05-18
- 烏里雅斯太油田太27斷塊整體壓裂數(shù)值模擬
，分析了不同裂縫縫長比和導(dǎo)流能力對油井產(chǎn)能的影響。同時采用正交設(shè)計方法，設(shè)計了不同裂縫參數(shù)組合下的開發(fā)方案并進行優(yōu)化。模擬結(jié)果表明，適合太27斷塊的裂縫參數(shù)為水井半縫長44 m，水井導(dǎo)流能力10 D·cm，邊井縫長比0.3（半縫長66 m），角井縫長比0.45（半縫長99 m），角井導(dǎo)流能力為20 D·cm。在給定的井網(wǎng)條件下，裂縫縫長和導(dǎo)流能力存在最優(yōu)值且并非越大越好，為其他低滲油藏區(qū)塊整體壓裂方案的設(shè)計提供技術(shù)參考。低滲透油藏；整體壓裂；非達西滲流；反
石油鉆采工藝 2017年1期2017-04-07
- 酸壓中液氮伴注對裂縫內(nèi)降溫作用研究
度較快，有效酸蝕縫長較短。地層壓力系數(shù)較低的地層，為促進返排，酸壓中常采用伴注液氮方式[1-2]。由于液氮溫度低，液氮除了起到促進返排作用外[3]，還能起到降低液體和裂縫面溫度的作用，可以降低酸巖反應(yīng)速度，增加活酸作用距離。1960年以后國外才開始研究地層溫度場，W.H.Somerton等[4]對地層巖石溫度升高時的熱特性進行了研究； N.F.Whitsitt等[5]陸續(xù)對地層熱傳導(dǎo)過程進行了分析，從酸液濾失的熱交換角度，不考慮縫寬變化，對井筒的熱傳遞進行
石油化工高等學(xué)校學(xué)報 2016年6期2017-01-10
- 水平井體積改造應(yīng)力干擾計算模型及其應(yīng)用
作用范圍由縫高或縫長的最小尺寸決定，對縫長大于縫高的裂縫，應(yīng)力干擾作用范圍為1.2～1.5倍縫高，對縫長小于縫高的裂縫其范圍為1.2～1.5倍縫長；縫間距相對縫高越大或凈壓力相對原場主應(yīng)力差越小，裂縫偏轉(zhuǎn)位置距離井筒越遠，裂縫偏轉(zhuǎn)角度越小。3簇等間距布縫時，中間裂縫沿直線路徑擴展，而非等間距布縫時，中間裂縫會向間距遠的裂縫一側(cè)偏轉(zhuǎn)，且存在單一主擴展裂縫。圖9參26水平井；體積改造；應(yīng)力干擾；位移不連續(xù)法；裂縫偏轉(zhuǎn)；多簇擴展；不等間距布縫0 引言體積改造應(yīng)力
石油勘探與開發(fā) 2016年5期2016-11-15
- 基于精細地質(zhì)模型的參數(shù)優(yōu)化應(yīng)用探討
則能實現(xiàn)對人工裂縫長度和導(dǎo)流能力的表征，從而獲得數(shù)值模擬單元。3.2 裂縫參數(shù)的優(yōu)化在利用精細地質(zhì)模型對裂縫參數(shù)展開深入分析時，可以憑借以往的開發(fā)經(jīng)驗進行各參數(shù)的取值。具體來講，就是在0.15-0.45范圍內(nèi)進行裂縫縫長選取，然后進行10、20、30、40、50D*cm裂縫導(dǎo)流能力的選取。在對裂縫參數(shù)進行優(yōu)化時，還要以初期產(chǎn)量、壓后3a凈現(xiàn)值和3a累計產(chǎn)量為指標。以18井為例，經(jīng)過分析發(fā)現(xiàn)，二、三砂層組的9-14小層為裂縫參數(shù)的優(yōu)化目標層，其地層厚度在5.
地球 2016年12期2016-04-14
- 壓裂縫縫高監(jiān)測技術(shù)在安塞油田的對比應(yīng)用
為壓裂縫縫高隨著縫長的延伸呈衰減規(guī)律，近井地帶縫高為15 m～20 m，油層內(nèi)部縫高為5 m～10 m，至縫長的末端，縫高值較小，直至衰減為0 m。針對這一現(xiàn)象，可以采取混合水體積壓裂和單砂體補孔壓裂措施，改善油藏開發(fā)效果。安塞油田；長6；壓裂縫；縫高；縫長；射孔段安塞油田位于鄂爾多斯盆地中部，以內(nèi)陸淡水湖泊三角洲沉積為主，主力油層長6為三角洲前緣相沉積，砂體連片性好，含油范圍與砂體展布主要受巖性和物性控制，是較典型的巖性油藏。儲層巖性為細粒硬砂質(zhì)長石砂巖
石油化工應(yīng)用 2015年3期2015-10-24
- 碳酸鹽巖酸壓裂縫導(dǎo)流能力隨縫長變化規(guī)律研究
壓裂縫導(dǎo)流能力隨縫長變化規(guī)律研究王玉芳1，杜建軍2，牛新年3（1.中國地質(zhì)調(diào)查局油氣資源調(diào)查中心，北京100029；2.中國地質(zhì)科學(xué)院地質(zhì)力學(xué)所，北京100081；3.中石油塔里木油田測井中心，新疆庫爾勒841000）酸壓裂縫的縫長和導(dǎo)流能力是評價酸化壓裂效果的2個重要指標，通過應(yīng)用FracproPT軟件對碳酸鹽巖酸壓過程中酸蝕裂縫導(dǎo)流能力和縫長變化趨勢的擬合，總結(jié)了碳酸鹽巖油氣藏不同儲層類型中的裂縫導(dǎo)流能力隨縫長的變化規(guī)律，從裂縫導(dǎo)流能力隨縫長的變化趨勢
地質(zhì)力學(xué)學(xué)報 2015年4期2015-08-25
- 大牛地氣田生產(chǎn)中支撐劑回流機理及影響因素分析
計算，分析了支撐縫長、縫寬、閉合壓力、生產(chǎn)壓差等參數(shù)對臨界流速的影響，為壓裂設(shè)計及生產(chǎn)制度選擇提供了指導(dǎo)意見。大牛地；支撐劑回流；臨界流速；臨界產(chǎn)量大牛地氣田位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡北部，屬于低孔低滲氣藏，通過水平井壓裂投產(chǎn)取得了較好的開發(fā)效果，然而經(jīng)過大量現(xiàn)場施工后發(fā)現(xiàn)，氣井壓后返排及生產(chǎn)過程中，由于流體流速過大常會使支撐劑進入井筒而產(chǎn)生回流[1-2]，從而導(dǎo)致人工裂縫導(dǎo)流能力下降及地面設(shè)備損壞，極大程度上影響了水平井壓裂增產(chǎn)效果，增加了開采成本。壓后返
油氣藏評價與開發(fā) 2015年4期2015-05-09
- 川西致密氣藏水平井分段壓裂的優(yōu)化方法
40m，外部的裂縫長度大，內(nèi)部的裂縫長度小。按有效縫長占支撐縫長的85%計算，水平井分段壓裂支撐縫長應(yīng)達到140~160m以上。以此為優(yōu)化目標，在其他施工參數(shù)一定情況下，對不同施工規(guī)模下的壓裂裂縫支撐縫長進行了模擬計算。從模擬結(jié)果可以看出，隨著加砂規(guī)模的增大，壓裂支撐縫長與動態(tài)縫長都增加。當加砂規(guī)模達到40m3時，支撐縫長達到140m；當加砂規(guī)模達到50m3時，支撐縫長達到160m。因此，優(yōu)選新場沙溪廟組水平井分段壓裂外側(cè)裂縫加砂規(guī)模為50m3；內(nèi)側(cè)裂縫加
油氣田地面工程 2014年5期2014-11-21
- 煤層氣儲層水力壓裂裂縫擴展模型分析及應(yīng)用
數(shù)學(xué)模型并對影響縫長的主要因素進行了評價;最后,應(yīng)用模型對煤層氣井的裂縫幾何參數(shù)進行計算,并與現(xiàn)場裂縫監(jiān)測數(shù)據(jù)比較,提出了模型適用的地質(zhì)條件。研究結(jié)果表明：安澤地區(qū)煤儲層水力壓裂以形成垂直縫為主;考慮煤儲層應(yīng)力敏感性后,研究區(qū)綜合濾失系數(shù)從3．36 mm/min1/2增大到4．24 mm/ min1/2,在影響縫長的諸多參數(shù)中,排量、濾失系數(shù)和壓裂時間是最主要的3個因素;模型計算縫長和裂縫監(jiān)測數(shù)據(jù)吻合較好,但模型應(yīng)用也有一定的限制條件,適用于水力壓裂不壓開
煤炭學(xué)報 2014年10期2014-06-07
- 煤層氣水平井割縫篩管優(yōu)化設(shè)計
井采用高縫密、短縫長、縫單元內(nèi)縫數(shù)為3或4條的篩管;煤層埋深較深的井,采用低縫密、長縫長、縫單元內(nèi)縫數(shù)為2或3條的篩管。煤層氣水平井;割縫篩管;抗擠強度;表皮因子;遺傳算法割縫篩管完井技術(shù)主要用于煤層氣水平井中以防井眼坍塌,即在裸眼段下入帶縫的篩管確保井壁穩(wěn)定;同時,還可防止煤層出砂以及煤粉堵塞孔隙,從而達到防砂、防煤粉、保護井壁的作用。相比于其他完井方式,割縫篩管結(jié)構(gòu)簡單,成本較低,有利于降低煤層氣井的先期投入。常規(guī)油氣井中割縫篩管完井的優(yōu)化設(shè)計已進行了
煤炭學(xué)報 2014年11期2014-06-07
- 大牛地氣田大98井區(qū)水平井開發(fā)技術(shù)政策研究
最優(yōu)，平均壓裂半縫長為158m，平均壓裂縫間距為112m，采用排狀交錯井網(wǎng)最優(yōu)。結(jié)合數(shù)值模擬法、動態(tài)分析法及經(jīng)濟評價法，確定大98井區(qū)合理井距為1000～1200m，根端距為700m。多級壓裂水平井技術(shù)政策井網(wǎng)形態(tài)合理井距大牛地氣田大牛地氣田位于鄂爾多斯盆地伊陜斜坡北部，屬致密砂巖氣田［1］，儲層具有滲透率低、孔隙度小的特點［2-3］。氣田開發(fā)過程中采用何種井型進行開發(fā)，需考慮氣藏地質(zhì)特點和各種井型開發(fā)效果對比來綜合確定［4-5］。針對大98井區(qū)低滲透率、
油氣地質(zhì)與采收率 2014年5期2014-03-08
- 流線模型模擬優(yōu)選注水井裂縫參數(shù)
，選取五組注水井縫長比分別為0、0.15、0.25、0.35和0.45， 及四組注水井裂縫導(dǎo)流能力分別為10、20、30、40 Dc·cm 進行模擬。表1 油水相對滲透率數(shù)據(jù)表2 注水井水驅(qū)動態(tài)對比通過流線模型模擬，對比注水井未壓裂和壓裂后裂縫導(dǎo)流能力為10 Dc·cm， 縫長比分別為0.15、0.25、0.35和0.45 時，生產(chǎn)3 a 后的水驅(qū)示意見圖1。從圖1 可知，生產(chǎn)3 a 后，即使注水井縫長比為0.45時，周圍4 口油井也沒有明顯見水，對比水驅(qū)
天然氣與石油 2013年2期2013-12-23
- 壓裂參數(shù)對煤儲層水力壓裂裂縫的影響
注入壓力條件下裂縫長度與裂縫面內(nèi)水力壓力的關(guān)系圖。由圖4可知，隨著注入壓力的增大，裂縫面內(nèi)水力壓力衰減逐漸變慢，水力壓降曲線趨于平滑，這是由于注入壓力增大時，壓裂液作用在裂縫面上的張應(yīng)力增大，裂縫逐漸變寬。裂縫寬度越大，壓裂液的壓降梯度就越小，因而壓裂液的壓降曲線變化就越平緩。接近裂縫尖端的地方由于裂縫寬度迅速變窄，壓裂液難以進入，從而導(dǎo)致裂縫尖端附近的裂縫面受到的張應(yīng)力急劇降低，形成幾乎陡直的垂線。2.2 注入壓力對裂縫擴展的影響圖5所示為裂縫最大縫長和
特種油氣藏 2013年6期2013-10-18
- 煤層壓裂裂縫延伸及影響因素分析
縮流體，在縫內(nèi)沿縫長方向作一維流動。(3)裂縫呈豎直狀態(tài)，縫高方向不存在壓力降，裂縫在豎直平面內(nèi)符合平面應(yīng)變條件。(4)裂縫以井筒為軸對稱分布。1.2 連續(xù)性方程連續(xù)性方程又稱為質(zhì)量守恒方程。由體積平衡原理可以得到微觀連續(xù)性方程:式中:q(x，t)為t時刻縫長x位置處壓裂液體積流量，m3/s;h(x，t)為t時刻縫長x位置處壓裂裂縫高度，m;C(x，t)為t時刻縫長x位置處壓裂液綜合濾失系數(shù)，m/s0.5;τ(x)為縫長x位置處壓裂液開始濾失的時間，s;A
特種油氣藏 2013年2期2013-05-16
- 混凝土重力壩模型試驗研究
驗中兩個不同初始縫長試件的試驗數(shù)據(jù)存在一定的測量偏差，這使數(shù)值計算方法的驗證缺乏客觀性和真實性。圖1為Barpi在試驗中測得的初始縫長分別為150 mm和300 mm重力壩模型的荷載（P）～裂縫口張開位移（CMOD）曲線結(jié)果與多位學(xué)者數(shù)值計算結(jié)果的對比圖。斷裂力學(xué)理論分析認為，相同工況時在同一荷載水平作用下初始縫長為300 mm的模型壩對應(yīng)的CMOD值應(yīng)該大于初始縫長為150 mm模型的CMOD值。此外，根據(jù)圖1中試驗與數(shù)值的對比結(jié)果可知，對于初始縫長為1
東北水利水電 2013年3期2013-02-28
- 基于斷裂力學(xué)原理的石拱橋裂縫允許灌漿壓力研究
應(yīng)力;a為1/2縫長。圖1 無限板上對裂紋面作用均布壓力σFig.1 Put uniform pressure σ to crack of infinite plate不同縫長，作用在縫面上不同壓力時，縫端應(yīng)力強度因子值如表1。表1 無限板不同縫長、縫面作用不同壓力的應(yīng)力強度因子Table 1 The stress intensity factor of infinite plate with different crack length and surf
重慶交通大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2012年2期2012-06-29
- 邊坡破裂過程的斷裂力學(xué)分析
型破壞，以及當裂縫長度超過臨界長度時邊坡會失穩(wěn)的結(jié)論。1 斷裂力學(xué)理論基礎(chǔ)邊坡的破壞模式屬于Ⅰ-Ⅱ復(fù)合型，位移法求解應(yīng)力強度因子的表達式如下[7]：其中，E為材料的彈性模量，ν為材料的泊松比，v(r,π)和u(r,π)分別為裂縫兩側(cè)距離裂縫尖端距離為r的點沿裂縫張開方向和裂縫滑開方向的相對位移，位移可通過ansys計算；Ki左為裂縫左側(cè)點的應(yīng)力強度因子，Ki右為裂縫右側(cè)點的應(yīng)力強度因子，如圖1所示。裂紋尖端應(yīng)力強度因子通過計算其附近點的應(yīng)力強度因子得到[7
重慶建筑 2012年9期2012-06-13
- 一種快速分析酸壓井凈壓力曲線的方法
壓力動態(tài)的影響從縫長對井底壓力動態(tài)的影響關(guān)系可以看出(圖4)。縫長主要影響過渡階段，縫長越長，則無因次壓力曲線和無因次壓力導(dǎo)數(shù)曲線位置越低，無因次壓力導(dǎo)數(shù)曲線形成的凹子越深；反之縫長越短，無因次壓力曲線和無因次壓力導(dǎo)數(shù)位置越高，無因次壓力導(dǎo)數(shù)曲線形成的凹子越淺。從不同縫長的滲流通道歷史擬合曲線對比可以看出(圖5)，縫長越長，壓降曲線越高，則油井壓力下降越緩慢；反之縫長越短，壓降曲線越低，油井壓力下降越快。圖4 縫長對井底壓力動態(tài)的影響圖5 不同縫長的滲流通
天然氣勘探與開發(fā) 2012年3期2012-01-11
- 州6水平井試驗區(qū)整體壓裂研究
據(jù)實驗結(jié)果和水力縫長的變化，相應(yīng)增加不同的油井井底流壓，如表2所示。表2 模型中對啟動壓力梯度的描述儲層和流體的基本參數(shù)如表3所示。表3 儲層和流體基本參數(shù)表再根據(jù)各井組井網(wǎng)布置與地應(yīng)力相對應(yīng)關(guān)系便可建立各井組的模擬模型。1.2 驗證以州扶73-49井組為例，從儲量和產(chǎn)量2個方面對模型的合理性進行檢驗。（1）儲量檢驗。按實際資料得到模型應(yīng)有的地質(zhì)儲量1.6632×104t，而建立的模型地質(zhì)儲量為1.8472 ×104m3，即1.6045×104t，實際與預(yù)
石油鉆采工藝 2011年3期2011-01-11
- 壓裂液返排模型的建立及應(yīng)用
的流動，簡化成在縫長、縫寬上的二維破裂、在縫長上的一維流動［1］。建立基于垂直平面的平面應(yīng)變理論的裂縫擴展延伸模型［2，3］。有如下假設(shè)：縫長各處都具有相同且固定的縫高；垂直于縫長的斷面內(nèi)，液體壓力是常數(shù)；縫長方向上的壓力降取決于在橢圓縫內(nèi)的流動阻力；縫端部的流體壓力等于垂直于縫面的就地應(yīng)力。流動方程連續(xù)性方程求解得到式中，?p為縫內(nèi)外壓差，MPa；q為排量，m3/s；q1為漏失速度，m3/s；μ為流體黏度，mPa·s，W為裂縫寬度，m；H為裂縫高度，m；
石油鉆采工藝 2011年3期2011-01-11
- 石南21井區(qū)油井壓裂增產(chǎn)工藝
位有利時，不同的縫長（即不同的作業(yè)規(guī)模）對單井生產(chǎn)有一定的影響。節(jié)點分析表明：在縫長75 m與縫長150 m兩種情況下，一年后的單井日產(chǎn)量相差8%～25%，兩年后的產(chǎn)量相差只有8%，而累積產(chǎn)量前者（縫長75 m）比后者（縫長150 m）高出2.6%～5.4%。（2）裂縫方位不利時的預(yù)測初期產(chǎn)量雖然比方位有利的高一些，但裂縫方位有利時累積無水采油期、累積產(chǎn)量都比裂縫方位不利時高。（3）從壓裂井的生產(chǎn)動態(tài)看，在裂縫方位有利時，壓裂可以增加累積產(chǎn)油量，提高采出程
油氣田地面工程 2011年5期2011-01-10