基于增氧的潛流人工濕地強化措施研究進展

周佚芳+甄葆崇+李懷正+陳珂莉

摘要：指出了人工濕地是一種行之有效的農(nóng)村污水分散式處理措施，但氧的缺乏在一定程度上制約了人工濕地的處理效率以及應用范圍。在研究大量文獻的基礎上，歸納了人工濕地的氧來源及各來源的貢獻水平，并綜述了近年來國內(nèi)外為改善濕地內(nèi)部氧環(huán)境，對濕地結構上及運行模式上進行的改良，并從復氧原理、復氧能力、存在的問題等角度對各強化措施進行了介紹：主要強化措施有跌水復氧、通氣管復氧、人工曝氣、變浸潤線運行與間歇進水方式。目前結構上的改良存在復氧能力有限、增加管理運行費用、增加施工難度等問題;運行模式的改變能在不過分增加額外投入的前提下得到良好的復氧效果并提升濕地處理效率，也可與結構上的改良共同使用。但是間歇進水的脈沖頻率對于不同污染物的去除的影響還缺乏深入的定量研究。

關鍵詞：潛流人工濕地;復氧;強化措施

中圖分類號：X52

文獻標識碼：A文章編號：1674-9944（2014）12-0128-05

1引言

國家“十二五”規(guī)劃中指出，目前我國城市污水處理率已提高到 72%，然而農(nóng)村水環(huán)境狀況卻愈加惡劣。其主要原因之一就是城市污水廠常用的技術基建投資及運行費用大，農(nóng)村經(jīng)濟實力與技術力量難以滿足。 而人工濕地這種能耗小、人工費用低的水處理措施為小城鎮(zhèn)與農(nóng)村的水處理提供了更合適的選擇[1]。 通過濕地處理的污水可以通過農(nóng)業(yè)灌溉等方式得到回用[2]。

但是，人工濕地在實際運行中還是存在占地面積較大、處理負荷無法提高的問題。 人工濕地作為一種生態(tài)處理方式， 氧氣充足與否對于硝化與有機物生物降解具有決定性的作用[3]。微生物的生存以及其對有機物、氮、磷等的去除效果與氧有著直接的關系。同時，氧的分布規(guī)律也受各類污染物降解過程的影響[4]。為了改善濕地內(nèi)部氧環(huán)境，國內(nèi)外通過改變濕地結構、改變運行模式等方式對濕地進行了強化。

2氧的來源及其傳遞

根據(jù)以往國內(nèi)外的研究，目前認為潛流濕地內(nèi)部氧氣主要有三個來源：大氣復氧、植物根系泌氧以及進水中的溶解氧[4， 5]。

進水中的溶解氧以20℃、一個標準大氣壓計算，純水中溶解氧約為9mg/L，遠低于市政污水中有機物含量，所以進水溶解氧遠不足以提供市政污水處理需要的氧氣量。

植物在濕地復氧中的作用大小一直以來都是一個備受爭論的話題。1977年，德國學者 Kickuth 提出“根區(qū)理論”，為濕地中污染物降解與溶解氧狀況的研究奠定了理論基礎[6，7]。根區(qū)理論的內(nèi)容是：濕地通過光合作用產(chǎn)生的氧能夠通過植物的運輸組織和根系的輸送作用向根圈釋放。一部分氧氣擴散到周圍基質中形成好氧區(qū)域和缺氧區(qū)域，遠離根區(qū)的地方則處于厭氧狀態(tài)[6]。A.I. Stefanakis等進行了植物對于濕地處理效果的實驗。結果表明，植物的存在對有機物、氮、磷的去除效果有不同程度的提高[8]。鄢璐測定了蘆葦潛流型水平流濕地一天內(nèi)上午 8 時至下午 18 時床層上、中、下三部分溶解氧平均濃度的變化規(guī)律與蘆葦光合作用強度的日變化曲線。結果顯示濕地內(nèi)氧濃度的變化規(guī)律與蘆葦光合作用日變化曲線具有一定相似性。這表明植物產(chǎn)氧是濕地最重要的氧來源之一[7]。然而Hans Brix等人在對側流式潛流濕地的研究中發(fā)現(xiàn)進入濕地內(nèi)部的氧通量為5.86g/（m2·d1），其中2.08g/（m2·d1）是通過蘆葦中空的莖傳遞的。但是通過莖輸送的氧通量幾乎都被植物根系的呼吸作用消耗，僅剩 0.02 g/（m2·d1）能釋放到周圍土壤中。由此得出以濕地植物為中介的復氧對于BOD的降解及生物硝化不具太大重要性[9]。目前普遍結論是，植物根系泌氧量不足以滿足市政污水的需求[5]。

王晟等通過對生活污水處理生產(chǎn)試驗濕地基質微生物監(jiān)測發(fā)現(xiàn)，僅靠植物根系泌氧與進水溶解氧基質內(nèi)表現(xiàn)為典型的厭氧/缺氧環(huán)境[10]。在進水溶解氧與植物根系泌氧供氧能力都很有限的情況下， 通過大氣對流擴散作用的復氧在濕地系統(tǒng)中扮演著主要角色。 研究表明，對于處理市政污水的垂直流濕地來說，大氣復氧是其主要氧來源，貢獻率可以達到 99.9%[11]。然而，在潛流濕地中，大氣擴散到水面之前要先經(jīng)過不飽和的基質和土壤落葉層，這對大氣擴散無疑是一種阻礙，而且氧氣在水中的擴散比在空氣中擴散要慢得多，所以影響大氣擴散復氧的因素有環(huán)境因素（如空氣溫度與水溫）、濕地床體的飽和度以及是否采取其他復氧措施[5，12]。杜曉麗通過清水實驗對各影響因素進行了定量研究，結果顯示大氣復氧量與水力負荷、溫度呈負相關，與非飽和區(qū)運行距離、基質平均孔隙率呈正相關。并建立了大氣復氧動力學模型[13]。

3基于復氧的濕地強化措施

3.1跌水復氧

跌水復氧是通過增加進水中溶解氧的方式對濕地進行強化。司馬衛(wèi)平在折流式濕地床前設置一個1.5m高的跌水裝置，污水中溶氧從0.2mg/L 左右增加到3mg/L左右，并對比了實驗測定值與預測方程，認為在室外溫度為20～30℃，1.5m高的跌水復氧時，復氧量一般在 2.2～3.3mg/L 之間[14]。Juan Zou在垂直流人工濕地上方設置了三級雙層跌水裝置，各級裝置之間垂直距離為0.3m。實驗結果顯示污水流量為100～300mL/min時經(jīng)過1.8m跌水，DO 能從1mg/L左右增加到9.6～10.04mg/L。跌水復氧量隨著流速的降低而增加，而且在1.2m 內(nèi)隨著跌水高度的增大而增大，但在大于1.2m后這種趨勢放緩。設置了跌水裝置的濕地讓 BOD5的去除負荷從8.1g/m2增加到了14.2g/m2[15]。劉峰研究了串聯(lián)式多級跌水復合垂直流人工濕地的復氧能力。該裝置的跌水復氧設置在每一級串聯(lián)的復合濕地前，實驗結果表明在水力負荷為0.3m/d的情況下， COD去除率在78.94%～88.93%間，氨氮去除率在60%以上[16]。 王小曉在兩級串聯(lián)人工濕地前分別對進水進行跌水復氧，跌水裝置使進出水端污水DO保持在2～3mg/L，并提高了濕地對于氮類的去除效率[17]。endprint

跌水復氧對于DO的增加與去除效果的增強均有一定效果，但是僅依靠進水中的溶解氧而后續(xù)沒有氧氣的補充對于濕地去除效果的增加十分有限，在非丘陵地帶使用會增加將水提升所需的電能消耗。在寒冷氣候下低溫會使跌水裝置結冰而喪失功能，而且暴露在空氣中的原水也會帶來蚊蠅的滋生問題[18]。

3.2通氣管復氧

通氣管復氧原理是將濕地內(nèi)環(huán)境通過通氣管與外界大氣連通，通過濕地內(nèi)外的壓差進行氣體傳輸。Michal Green將通氣管直接埋在垂直流濕地的基質層中，通氣口位于濕地中部并伴隨著慢速淹水快速排干，在進水過程中氧氣被進水通過通氣管擠出，在快速排干時由于其形成的壓差，氧氣被通氣管抽吸進濕地床內(nèi)。實驗結果表明這種模式的氨氮去除負荷能達到 19gN/（m2d）[19]。Xiaoli Du在豎直方向設置通氣管同時在濕地內(nèi)水平方向設置了十字交叉式的通氣管以達到均勻布氣的目的，且進水方式為連續(xù)進水間歇出水。結果顯示其BOD5與TN的去除率與傳統(tǒng)人工濕地相差不大，但氨氮的去除效率高達97%，遠大于傳統(tǒng)濕地[20， 21]。Alexandros I. Stefanakis實驗對比了設置通氣管對濕地處理效率的影響，實驗連續(xù)進水連續(xù)出水，干濕交替運行。結果表明設置了通氣管的濕地對于BOD5與COD處理效率比沒設置通氣管的濕地高出5%，出水氮含量低10%[8]。李松在垂直流濕地內(nèi)不同基質中布設了兩層矩形通氣管網(wǎng)以及垂直方向導氣管，采用連續(xù)進水間歇出水的運行方式。實驗結果表明，設置了通氣管網(wǎng)的濕地中，各個出水口的DO濃度比普通濕地高0.3mg/L左右，且在出口處 DO 略有升高，表明COD降解和氨氮轉化基本完成。其COD去除率達到95.64%。硝化細菌的數(shù)量，設置通氣管的濕地也有顯著升高，且在設置了通氣網(wǎng)的下部差異更加明顯[22]。

通氣管的設置在很大程度上能夠改善濕地對有機物的去除以及硝化效果。但是單根通氣管復氧能力有限，而水平向鋪設通氣管網(wǎng)增加了施工難度以及成本，而且對于如何設置水平管網(wǎng)目前未見研究。丹麥濕地設計指南推薦將一根豎直的通氣管與濕地底部的排水管連接，通氣管伸出濕地表面0.3m[23]。但是排水管在不飽和情況下才能起到通氣管網(wǎng)的作用，所以復氧能力十分有限。

3.3人工曝氣

人工曝氣是利用外加能源將空氣泵入濕地內(nèi)部，可以大大提高補充入濕地內(nèi)的空氣量，因而提高負荷，減少濕地占地面積。任擁政等以波形潛流濕地為研究對象，采用進水預曝氣、濕地前部充氧和濕地后部充氧。實驗結果表明預曝氣效果不明顯，前部充氧可快速降解 COD與氨氮，后部充氧主要用于氨氮的硝化過程，從需氧量及能耗的角度考慮，后部充氧更具優(yōu)勢。當局部充氧濕地的水力負荷為0.8m/d時，其有機負荷達到了56～112 g COD/（m2· d），氨氮負荷達到了20～28 g/（m2· d）[24]。張帥以垂直流濕地和潮汐型人工濕地為實驗對象進行實驗，在底部粗砂層和上部細砂層分別設置一層曝氣管，結果表明采用人工曝氣 COD 與氨氮去除率分別上升3%和10%[25]。李春華使用盤式曝氣器與微型氣泵對垂直流濕地進行人工曝氣，發(fā)現(xiàn)未曝氣組基質整體處于缺氧狀態(tài)，曝氣組富氧區(qū)溶氧高于2mg/L，處于好氧狀態(tài)且出水溶氧隨著氣水比的上升而增加。曝氣組的ORP值也滿足硝化細菌的需求，但會不利于反硝化細菌的正?；顒覽26]。這與楊雷[27]陶敏[28]的發(fā)現(xiàn)相類似。人工曝氣還能運用在低溫下對硝化進行強化。環(huán)境溫度在15℃以下，收割植物并覆膜隔絕了植物泌氧與大氣復氧，通過在濕地內(nèi)部進行人工曝氣的方式能顯著改善濕地內(nèi)氧環(huán)境，并隨著氣水比的增大，氨氮與總氮的去除率逐漸提高[29]。在低溫時對進水進行預曝氣也能使氧環(huán)境得到改善[30]。Jizheng Pan對實際尺寸的人工曝氣復合濕地運行進行了實驗。該復合濕地由曝氣垂直流濕地與水平潛流濕地串聯(lián)而成，為了達到良好的除TN效果。結果表明水平流濕地出水DO 高于曝氣垂直流濕地進水，COD與氨氮更多是在曝氣垂直流濕地中被去除而水平流濕地只能去除30%的硝酸鹽氮。該濕地系統(tǒng)得益于人工曝氣，能提高其水力負荷并減少垂直流濕地中的水力停留時間[31]。王敏將垂直流濕地分成硝化池與反硝化池，在硝化池中設置曝氣管，反硝化池中投加碳源，該強化系統(tǒng)對總氮的去除率高于同類型常規(guī)濕地的脫氮效果，并通過正交試驗對各因素的影響大小進行了排序：曝氣運行/停止時間比>曝氣速率>碳源投加量>進水方式[32]。人工曝氣能有效提高COD去除與氨氮的硝化，但是在單級濕地內(nèi)豐富的含氧對反硝化會產(chǎn)生抑制作用，設置多級濕地又將反過來需要更多的占地面積。采用人工曝氣是否經(jīng)濟還需對具體工程生命周期成本進行核算[18]。

3.4改變運行模式

目前的運行模式主要有變浸潤線與間歇進水方式。變浸潤線方式原理在于采用慢速進水快速排水的方式，床體充水過程中空氣被擠出，排水過程中通過壓差將新鮮的空氣抽入床內(nèi)。通過這種進水與空氣的運動，提高氧的傳輸速率以及消耗量。杜曉麗對低浸潤線、高浸潤線與變浸潤線三種濕地進行研究，得出變浸潤線運行對TN、TP有很好的去除效果[21， 33]。高浸潤線濕地內(nèi)缺乏有效硝化過程即便具備反硝化環(huán)境依舊無法有效去除總氮，低浸潤線濕地能有效硝化但是缺乏反硝化環(huán)境，中浸潤線雖然能兼顧硝化與反硝化，但其復氧能力沒有得到充分利用[34]。

而間歇進水使?jié)竦赜幸徊糠挚罩玫臅r間，系統(tǒng)內(nèi)間隙水在這段時間得到排干，外界空氣得以進入，微生物通過不飽和的床體進行復氧并將吸附的營養(yǎng)物質加以利用，下一次進水開始時，床體內(nèi)的大部分空氣將被水封在系統(tǒng)內(nèi)，繼續(xù)向水中擴散，直到空氣中的氧消耗怠盡[35]。聶志丹在對比了連續(xù)運行濕地與間歇運行濕地的運行效果后得出，間歇進水濕地的出水溶解氧比連續(xù)運行濕地出水平均提高了51.06%，并且對于總氮和氨氮的去除效率分別提高了51.5%和 30.5%[36]。而不同間歇進水的頻率也會對濕地效果產(chǎn)生影響。Antonina Torrens 等指出在同一水力負荷條件下，停留時間分布受到每天進水頻率的影響。當每天進水頻率小時（每批進水量大），大部分進水很快地流經(jīng)床體，由于流速較快，進水從基質間較大的空隙中通過，減弱了流動水與停滯水之間的交換作用。相反地，進水頻率變高但每次進水量小時，水力停留時間變長，停滯的孔隙水與進水間交換作用加強，同時增長基質與污染物的接觸時間。這些在水力學上的表現(xiàn)直接反應到了運行模式對污染物的處理效果上[37]。P. ?Molle等指出進水頻率低時，系統(tǒng)的復氧的能力較好，COD去除效果降低，硝化增強，這是因為兩次進水間濕地空置時間長，這段時間有利于對吸附的氨氮的硝化作用。進水頻率高時，復氧能力降低，使得硝化作用減弱，但COD去除效果增強[38]。而蘆秀青的研究表明，當水力負荷為0.2m/d時，進水頻率對污染物去除效果影響不大，而在水力負荷為0.3m/d 時，縮短進水時間增加進水頻率能使COD、氨氮、總氮的去除率從75%、27%、33%分別提高到78%、44%、48%[39]?，F(xiàn)有研究結論出現(xiàn)分歧，主要原因是影響濕地對各污染物去除效率的因素不僅有氧含量，濕地布水方式、基質種類與級配可能對污染物的去除也起較大影響。 目前對于進水頻率的研究尚處在定性階段，沒有指導性參數(shù)應用于實際工程中。運行模式在不增加施工難度與運行成本的情況下具有良好的復氧效果[37， 38， 40]，亦可與其他復氧措施連用，其運行成本主要集中在進水的提升與干濕交替的控制上，比人工曝氣成本低廉，也不增加額外管理費用。endprint

4結論與展望

人工濕地內(nèi)部氧含量的不足在一定程度上制約了濕地的處理效率以及使用范圍，目前國內(nèi)外針對復氧進行了一系列濕地強化研究。

對于現(xiàn)有的強化技術，跌水復氧能提高進水溶解氧，但是受飽和溶解氧的制約，其復氧能力有限，而且暴露在外的跌水裝置也會帶來冬季結冰、夏季滋生蚊蠅等運行上的問題。

人工曝氣通過增加電能消耗提高濕地負荷而減少濕地占地面積，但是人工曝氣的濕地往往適宜硝化作用而缺乏反硝化的環(huán)境，需要增加一級濕地提供反硝化環(huán)境與場所，再次增加了土地需求。人工曝氣是否在經(jīng)濟上可行還需對具體工程進行全生命周期核算。

為增強自然復氧，強化技術可分為在結構上改良與在運行方式上改良，而運行模式也可與結構改良整合來進一步強化濕地處理能力。 結構上改良技術有設置通氣管，這種技術有一定復氧能力，但是會增加基建費用。運行方式上有變浸潤線與間歇進水兩種方式。這兩種方式都表現(xiàn)出較好的復氧效果，不需大額額外投入，而且能與結構上改良連用。

鑒于目前復氧措施存在的問題，我們還需要尋找到一種能夠在保持濕地本身優(yōu)勢、不提高施工難度與運行成本的前提下有良好復氧效果的措施。對于進水頻率對濕地復氧的影響還需要定量的深入研究。

參考文獻：

[1] EPA U.S，design manual： Constructed wetlands and aquatic plant systems for municipal wastewater treatment [Z]. 1988.

[2] Zhang， T， Xu， D， He， F， Application of constructed wetland for water pollution control in China during 1990-2010[J]. Ecological Engineering， 2012，47：189～197.

[3] Saeed， T. G. Sun， A review on nitrogen and organics removal mechanisms in subsurface flow constructed wetlands： Dependency on environmental parameters， operating conditions and supporting media[J]. Journal of Environmental Management， 2012. 112：429～448.

[4]王世和.人工濕地污水處理理論與技術[M].北京：科學出版社，2007.

[5]Nivala， J， Wallace， S， Headley， T， Oxygen transfer and consumption in subsurface flow treatment wetlands[J]. Ecological Engineering， 2013，61， Part B（0）：544～554.

[6]Brix， H.， Treatment of wastewater in the rhizosphere of wetland plants—the root-zone method[J]. Wat. Sci. Tech， 1987，19（1/2）：107～118.

[7]鄢璐.潛流型人工濕地氧的傳遞與消耗過程及特性研究[D]. 南京：東南大學，2008.

[8]Stefanakis， A.I. V.A. Tsihrintzis， Effects of loading， resting period， temperature， porous media， vegetation and aeration on ?performance of pilot-scale vertical flow constructed wetlands[J]. Chemical Engineering Journal， 2012，181：416～430.

[9]Brix， H. ， H. H. Schierup， Soil oxygenation in constructed reed beds： the role of macrophyte and soil-atmosphere interface oxygen transport[J]. Constructed wetlands in water pollution control， 1990（53）.

[10] 王晟，徐祖信，李懷正.潛流濕地處理不同濃度有機污水的差異分析[J].環(huán)境科學， 2006（11）： 2194～2200.

[11] Ye， J ，F(xiàn)， Wang， L， Li， D， et al.， Vertical oxygen distribution trend and oxygen source analysis for vertical-flow constructed wetlands treating domestic wastewater[J]. Ecological Engineering， 2012，41：8～12.

[12] Petitjean， A.， et al.， Modelling aerobic biodegradation in vertical flow sand filters： Impact of operational considerations on oxygen transfer and bacterial activity[J]. Water Research， 2012，46（7）：2270～2280.endprint

[13] 杜曉麗，徐祖信，鄭磊.模擬垂直潛流人工濕地大氣復氧規(guī)律研究[J].環(huán)境污染與防治， 2013（5）： 31～34.

[14] 司馬衛(wèi)平， 新型人工濕地污水處理系統(tǒng)復氧效果研究[J].環(huán)境保護科學， 2009，35（3）： 11～13.

[15] Zou， J， Guo， X， Han， Y， et al.， Study of a Novel Vertical Flow Constructed Wetland System with Drop Aeration for Rural Wastewater Treatment[J]. Water Air and Soil Pollution， 2012，223（2）：889～900.

[16]劉峰.多級跌水復合垂直流濕地控制農(nóng)村面源污染研究[D].南昌：南昌大學，2011.

[17]王小曉，龔珞軍，韓煒.自然復氧人工濕地處理農(nóng)村污水動力學研究[J].環(huán)境科學與技術， 2014（2）：143～148，173.

[18]Wu， S， Kuschk， P， Brix， H.， et al.， Development of constructed wetlands in performance intensifications for wastewater treatment： A nitrogen and organic matter targeted review[J]. Water Research， 2014，57：40～55.

[19]Green， M.， E. Friedler， ?I. Safrai， Enhancing nitrification in vertical flow constructed wetland utilizing a passive air pump[J]. Water Research， 1998，32（12）：3513～3520.

[20]Du， X.， Z. Xu， ?S. Wang， Enhanced Removal of Organic Matter and Ammonia Nitrogen in a One-Stage Vertical Flow Constructed Wetland System[J]. Environmental Progress & Sustainable Energy， 2010，29（1）： 60～67.

[21]杜曉麗， 徐祖信， 王晟.兩種改進型垂直潛流人工濕地脫氮途徑分析研究[J]. 中國給水排水， 2009，25（3）：62～66.

[22]李松，王為東，強志名.自動增氧人工濕地處理農(nóng)村生活污水脫氮研究[J].環(huán)境科學與技術， 2011，34（3）：19～22.

[23]Brix， H. ， C.A. Arias， The use of vertical flow constructed wetlands for on-site treatment of domestic wastewater： New Danish ?guidelines[J]. Ecological Engineering， 2005，25（5）：491～500.

[24]任擁政， 章北平， 海本增， 局部充氧提高波形潛流人工濕地除污效能的研究[J]. 中國給水排水， 2007，23（11）： 28～31.

[25]張帥.強化復氧人工濕地對農(nóng)村生活污水處理的研究[D].杭州：浙江大學，2011.

[26]李春華， 王蔚卿， 倪利曉， 人工曝氣對垂直潛流人工濕地運行效率的影響[J]. 河海大學學報：自然科學版， 2011，39（3）：259～263.

[27]楊雷，張升云.曝氣輔助上向流人工濕地的除污效能研究[J]. 環(huán)境科學與管理， ?2010，35（10）：94～96.

[28]陶敏，付貴萍，賀鋒.復合垂直流人工濕地氧調(diào)控條件優(yōu)化研究[J]. 水處理技術， 2010，36（10）：58.

[29]黃娟，王世和，鄢璐.強化供氧對低溫域人工濕地脫氮及微環(huán)境的影響[J]. 東南大學學報：自然科學版， 2013（5）：1000～1004.

[30]崔明勛，高海鷹.低溫域人工濕地強化脫氮效果研究[J]. 環(huán)境工程， 2013（S1）：310～311，320.

[31]Pan， J.， Zhang， H.， Li， W.， et al.， Full-Scale Experiment on Domestic Wastewater Treatment by Combining Artificial Aeration Vertical and Horizontal-Flow Constructed Wetlands System[J]. Water Air and Soil Pollution， 2012，223（9）：5673～5683.

[32]王敏，陶敏，屈娟娟.人工濕地強化脫氮系統(tǒng)運行條件優(yōu)化研究[J]. 湖北理工學院學報， 2013（5）：34～38.

[33]杜曉麗，徐祖信，王晟.序批式垂直潛流人工濕地處理農(nóng)村生活污水[J].中國給水排水， 2012，28（19）：8～11.

[34]王晟，徐祖信，李懷正.潛流濕地處理生活污水時的強化方法[J]. 環(huán)境科學， 2006（12）：2432～2438.

[35]何江濤，張達政，陳鴻漢.污水滲濾土地處理系統(tǒng)中的復氧方式及效果[J].水文地質工程地質， 2003，30（1）：104～108.

[36]聶志丹，年躍剛，金相燦，間歇式運行對人工濕地處理富營養(yǎng)化湖水的影響[J]. 環(huán)境工程學報， 2007：1～4.

[37]Torrens， A， Molle， P.， Boutin， C.， et al.， Impact of design and operation variables on the performance of vertical-flow constructed wetlands and intermittent sand filters treating pond effluent[J]. Water research， 2009，43（7）：1851～1858.

[38]Molle， P. Liénard， A. Grasmick， A.， et al.， Effect of reeds and feeding operations on hydraulic behaviour of vertical flow constructed wetlands under hydraulic overloads[J]. Water Research， 2006，40（3）：606～612.

[39]蘆秀青.垂直流人工濕地水力學規(guī)律與數(shù)學模型研究[D]. 武漢：華中科技大學，2010.

[40]Zhao， Y. Q. Sun， G. Lafferty， C.， et al.， Optimising the performance of a lab-scale tidal flow reed bed system treating agricultural wastewater[J]. Water Science and Technology， 2004，50（8）：65～72.endprint