相區(qū)
- NM500耐磨鋼的QLT熱處理工藝
耐磨鋼的性能。兩相區(qū)淬火又稱臨界區(qū)淬火、亞溫淬火,是指將材料加熱到Ac1～Ac3溫度范圍內(nèi)并保溫一段時(shí)間進(jìn)行淬火的熱處理工藝,能夠達(dá)到提高鋼的低溫韌性、細(xì)化晶粒尺寸等目的[5-6]。目前,較多的研究表明,QLT熱處理工藝,即在完全淬火(Q)和回火(T)工序間增加一次兩相區(qū)淬火(L),通過(guò)兩相區(qū)淬火溫度控制馬氏體和鐵素體體積比例,能夠在保證硬度或者強(qiáng)度較小程度降低甚至不變的同時(shí)提高韌性[7-8]。本文主要對(duì)NM500耐磨鋼的QLT工藝進(jìn)行研究,探討兩相區(qū)淬火
金屬熱處理 2023年10期2023-10-23
- 不同顯微組織類(lèi)型對(duì)TC11 鈦合金餅材力學(xué)性能的影響
造工藝有α+β 相區(qū)鍛造、β 鍛造等。目前，TC11 鈦合金鍛件采用α+β 相區(qū)鍛造，其各項(xiàng)力學(xué)性能滿足航空材料使用要求，鍛后組織為雙態(tài)組織或者等軸組織。但隨著復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件在航天飛行器中廣泛的應(yīng)用，整體制造成為實(shí)現(xiàn)這類(lèi)構(gòu)件輕量化的重要途徑，也是當(dāng)前制造領(lǐng)域最具有挑戰(zhàn)的工程難題之一。本次研究是基于以上目的開(kāi)展，結(jié)合3D 打印技術(shù)生產(chǎn)復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件的一次技術(shù)摸底，確保TC11 鈦合金基體材料有優(yōu)異室溫、高溫性能的同時(shí)，保持良好的平面斷裂韌性，這是高損傷容
鍛造與沖壓 2023年15期2023-08-25
- 熱處理工藝對(duì)高強(qiáng)鈦合金組織及力學(xué)性能的影響
常對(duì)鈦合金進(jìn)行β相區(qū)熱處理以獲得較大尺寸的等軸β晶粒，通過(guò)進(jìn)一步時(shí)效強(qiáng)化獲得全片層組織來(lái)提高合金強(qiáng)度[11，12]。β相區(qū)處理形成等軸β晶粒，β晶粒尺寸及晶界強(qiáng)度是影響超高強(qiáng)鈦合金強(qiáng)韌性的主要因素，通過(guò)調(diào)控?zé)崽幚砉に噮?shù)實(shí)現(xiàn)對(duì)鈦合金顯微組織的控制，是一種經(jīng)濟(jì)且有效的強(qiáng)韌化手段[13，14]。本文通過(guò)調(diào)控高強(qiáng)鈦合金熱處理制度獲得具有不同β晶粒尺寸及不同晶界形貌的組織，研究了β相區(qū)固溶時(shí)間對(duì)β晶粒尺寸及高強(qiáng)鈦合金力學(xué)性能的影響，探究了兩階段固溶過(guò)程中晶界的粗化
中國(guó)材料進(jìn)展 2023年5期2023-07-28
- 鍛造工藝和熱處理工藝對(duì)TC4-DT合金鍛件組織性能影響
用α+β 常規(guī)兩相區(qū)鍛造。鍛造坯料下料長(zhǎng)度為φ300mm×(623±3)mm，坯料倒角R15mm。鍛造設(shè)備為40MN油壓機(jī)，鍛造加熱采用普通的箱式電爐，控溫精度為±10℃，坯料到溫裝爐。為防止變形熱的急劇上升，要求操作的過(guò)程中控制鐓粗或整體壓扁的壓下間隔時(shí)間、壓下量和采用中等變形速率。圖1 鍛件尺寸要求除特別注明外，鐓粗壓下時(shí)間間隔為10 ～15s，當(dāng)鍛造坯料尺寸大于300mm 時(shí)，單次壓下量為小于20mm；當(dāng)鍛造坯料大于200mm 小于300mm 時(shí)，單
鍛造與沖壓 2023年11期2023-06-19
- 不同工藝高溫固溶與時(shí)效處理后SP-700鈦合金的組織與性能
點(diǎn)以下(α+β)相區(qū)固溶處理以及β相區(qū)固溶+單級(jí)和雙級(jí)時(shí)效處理，研究了不同工藝下SP-700鈦合金的組織、硬度和壓縮性能，為SP-700鈦合金在汽輪機(jī)葉片上的應(yīng)用提供一定的理論依據(jù)。1 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)材料為直徑5 cm的SP-700鈦合金棒，由中國(guó)科學(xué)院金屬研究所熔煉與加工而成，其化學(xué)成分如表1所示，初始顯微組織如圖1(a)所示，可知其初始組織主要由白色區(qū)域的條狀α相和黑色區(qū)域的β相組成，其中條狀α相的數(shù)量較多、分布較均勻。通過(guò)金相法測(cè)得其β/(α
機(jī)械工程材料 2023年1期2023-03-10
- 專(zhuān)利名稱:Cr-Mo超高強(qiáng)鋼在奧氏體和鐵素體兩相區(qū)等溫?zé)崽幚砗笾苯由罾涮幚硖岣邚?qiáng)韌性的方法
奧氏體和鐵素體兩相區(qū)等溫?zé)崽幚砗笾苯由罾涮幚硖岣邚?qiáng)韌性的方法,包括如下步驟:步驟一:將加熱爐的溫度加熱至Cr-Mo超高強(qiáng)鋼奧氏體固溶溫度以上,保溫10～30 min;步驟二:加熱爐以1～5 ℃/s冷卻速率降溫至700～950 ℃,保溫1～60 min,生成一定體積的鐵素體和奧氏體;步驟三:Cr-Mo超高強(qiáng)鋼在奧氏體和鐵素體的兩相區(qū)直接深冷處理,冷卻到-90～-196 ℃,促進(jìn)奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榘鍡l尺寸細(xì)小馬氏體等微觀組織;步驟四:深冷溫度下保溫1～60 min,
中國(guó)鉬業(yè) 2023年6期2023-02-02
- Ti-10V-2Cr-3Al鈦合金的高溫壓縮變形行為及本構(gòu)關(guān)系
與塑性，擴(kuò)大了β相區(qū)區(qū)間，合金的熱穩(wěn)定性也較高，在工業(yè)領(lǐng)域具有較大的應(yīng)用潛力。目前，該合金在高溫變形領(lǐng)域的相關(guān)研究很少。因此，作者通過(guò)熱壓縮試驗(yàn)研究了Ti-10V-2Cr-3Al鈦合金在高溫條件下的流變行為和顯微組織演變，構(gòu)建了合金高溫變形本構(gòu)模型并進(jìn)行了修正。1 試樣制備與試驗(yàn)方法試驗(yàn)材料為T(mén)i-10V-2Cr-3Al鈦合金，由中國(guó)科學(xué)院金屬研究所提供，其化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%)為10.6V，2.18Cr，3.19Al，0.1O，0.05C，0.013N
機(jī)械工程材料 2022年9期2022-10-19
- QLT工藝對(duì)新型車(chē)軸鋼顯微組織與性能的影響
QLT（淬火+兩相區(qū)淬火+回火）熱處理工藝在低碳高合金鋼中廣泛應(yīng)用［9-10］，經(jīng)過(guò)兩相區(qū)熱處理后生成逆轉(zhuǎn)變奧氏體，可以有效的提高鋼的低溫韌性，但此工藝在中低合金鋼中應(yīng)用不夠充分，有必要對(duì)其進(jìn)一步研究。本文以EA4T鋼為基礎(chǔ)開(kāi)發(fā)新型車(chē)軸用鋼，利用室溫拉伸、低溫沖擊、掃描電子顯微鏡（SEM）和X射線衍射（XRD）等研究QLT工藝下，兩相區(qū)保溫時(shí)間和回火溫度對(duì)新型車(chē)軸鋼低溫韌性的影響。1 試驗(yàn)材料及方法本文采用真空冶煉方法制備試樣鋼，主要化學(xué)成分如表1所示。表
現(xiàn)代交通與冶金材料 2022年5期2022-09-29
- 基于DEFORM-3D模擬分析鈦合金楔橫軋微觀組織演變規(guī)律
合金存中存在β單相區(qū)和α+β雙相區(qū)，本文根據(jù)文獻(xiàn)[7]建立了兩種相區(qū)的本構(gòu)方程，具體參數(shù)如下：α+β兩相區(qū)：β單相區(qū)：1.2 TC4鈦合金動(dòng)態(tài)再結(jié)晶方程本文應(yīng)用了DEFORM-3D有限元軟件Avrami模型中材料的本構(gòu)模型，分別建立了TC4鈦合金兩種相區(qū)的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶模型[7]。α+β兩相區(qū)：β單相區(qū)：式中：εc為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶臨界應(yīng)變；εp為流變應(yīng)力曲線的峰值應(yīng)力，MPa；為塑性應(yīng)變速率（s-1）；Xdrex為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶影響系數(shù)；ε為真應(yīng)變；ε0.5為動(dòng)態(tài)再結(jié)
現(xiàn)代工業(yè)經(jīng)濟(jì)和信息化 2022年5期2022-07-07
- 有機(jī)朗肯循環(huán)系統(tǒng)換熱設(shè)備仿真研究
其是換熱器的不同相區(qū)區(qū)域(過(guò)熱、兩相、過(guò)冷等區(qū)域)面積會(huì)隨著實(shí)際運(yùn)行工況的變化而變化，能準(zhǔn)確了解換熱器不同相區(qū)隨不同工況的變化規(guī)律對(duì)于深入研究換熱器在偏離設(shè)計(jì)工況時(shí)的性能，優(yōu)化和設(shè)計(jì)更優(yōu)的換熱器去適應(yīng)設(shè)計(jì)工況及變工況有重要作用。本文提出了一種ORC換熱器在偏離設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行的仿真方法，建立了換熱器在偏離設(shè)計(jì)工況下的仿真模型，并通過(guò)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了驗(yàn)證。本文通過(guò)仿真和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)合分析了換熱器流體在換熱過(guò)程中的換熱特性，并揭示工況變化對(duì)換熱器相區(qū)的影響，為換熱器
廣東工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2022年4期2022-07-06
- 大規(guī)格TC18鈦合金棒材多火次鍛造中β相織構(gòu)演變規(guī)律
到高于相變點(diǎn)的β相區(qū)鍛造和低于相變點(diǎn)的兩相區(qū)鍛造。高溫β相區(qū)鍛造具有良好的熱加工性，可顯著破碎粗大的鑄態(tài)β相晶粒[7]，但鍛后TC18鈦合金易形成魏氏組織；低于相變點(diǎn)的兩相區(qū)鍛造可消除魏氏組織，從而提高鍛件的綜合力學(xué)性能[8]。β相區(qū)與兩相區(qū)交替的多火次鍛造過(guò)程中，組織和織構(gòu)的遺傳會(huì)對(duì)最終鍛件的力學(xué)性能產(chǎn)生顯著影響。文獻(xiàn)[9]報(bào)道，組織為片狀初生α相的TC18鈦合金，其抗拉強(qiáng)度比球狀初生α相的高30 MPa左右。Ti-55531合金經(jīng)自由鍛后，因產(chǎn)生β相織
鈦工業(yè)進(jìn)展 2021年6期2022-01-19
- 熱處理對(duì)多向鍛造TiBw/Ti復(fù)合材料組織和力學(xué)性能的影響
有效手段；α/β相區(qū)、β相區(qū)熱處理及三重?zé)崽幚硎歉纳芇TMCs力學(xué)性能最常用的熱處理工藝[8-10]。Ma等[11]研究認(rèn)為，α/β相區(qū)、β相區(qū)熱處理后的等軸α相和片層α相具有相似織構(gòu)且隨著固溶溫度升高，鍛態(tài)TiBw/Ti復(fù)合材料織構(gòu)逐漸增強(qiáng)。Li等[12]通過(guò)研究發(fā)現(xiàn)，相比于β相區(qū)熱處理，三重?zé)崽幚砟軌蛟诒ＷC鍛態(tài)(TiBw+La2O3)/Ti復(fù)合材料強(qiáng)度的同時(shí)提高其塑性。但是，對(duì)于不同相區(qū)固溶熱處理對(duì)鍛態(tài)復(fù)合材料α相向β相轉(zhuǎn)變及TiBw對(duì)β相轉(zhuǎn)變的影響卻
鈦工業(yè)進(jìn)展 2021年4期2021-11-08
- 二組分液-固平衡體系的T-x相圖*
該相圖含有1個(gè)單相區(qū)和6個(gè)兩相區(qū)，其中單相區(qū)為液相區(qū)，兩相區(qū)分別為4個(gè)液-固兩相和2個(gè)固-固兩相。含有4條液相線，均為飽和溶解濃度曲線，2條三相線，均為低共熔線（共晶線）（不包含兩個(gè)端點(diǎn)）。另外還有2個(gè)低共熔點(diǎn)（共晶點(diǎn)）E1、E2，D點(diǎn)為穩(wěn)定化合物C的熔點(diǎn)，它之所以為穩(wěn)定化合物，是因?yàn)楫?dāng)C加熱到D點(diǎn)所對(duì)應(yīng)溫度的時(shí)候，熔化為液態(tài)，熔化前后組成不變。2.2 不穩(wěn)定化合物圖2（b）為生成不穩(wěn)定化合物的二元系相圖。它可以看作是將圖2（a）中DM2E2這個(gè)相區(qū)拿掉，
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年28期2021-10-14
- TiBw/TA15復(fù)合材料熱處理工藝研究
文以前期研究中兩相區(qū)軋制后TiBw/TA15 復(fù)合材料板材為研究對(duì)象，重點(diǎn)針對(duì)固溶-時(shí)效以及雙重退火兩種熱處理工藝展開(kāi)研究，旨在進(jìn)一步優(yōu)化復(fù)合材料組織結(jié)構(gòu)，改善性能，為高超聲速飛行器耐高溫結(jié)構(gòu)件提供選材。試驗(yàn)及方法試驗(yàn)用材料為中國(guó)航空制造技術(shù)研究院研制的1.5mm 厚α+β 相區(qū)軋制退火態(tài)的TiBw/TA15 復(fù)合材料板材，初始軋制溫度為1000℃，退火溫度為850℃。采用金相法測(cè)得的β 相轉(zhuǎn)變溫度為1010℃。圖1為RD 方向（軋制方向）板材退火1h 后
航空制造技術(shù) 2021年14期2021-08-20
- 60Si2CrV高應(yīng)力板簧表面脫碳行為研究*
選取未相變區(qū)、兩相區(qū)和奧氏體單相區(qū)加熱30 min后緩冷，研究加熱溫度對(duì)表面脫碳行為的影響；試驗(yàn)加熱溫度分別為750，800，900，1000，1100，1200 ℃。選取900 ℃分別保溫15，30，60，120 min后緩冷，研究保溫時(shí)間對(duì)表面脫碳行為的影響。2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論2.1 加熱溫度的影響2.1.1 未相變區(qū)和兩相區(qū)加熱圖1為未相變區(qū)750 ℃加熱樣品和兩相區(qū)800 ℃加熱樣品的表面形貌。750 ℃加熱樣品由于尚未發(fā)生相變，僅發(fā)生輕微的不完全
現(xiàn)代冶金 2021年1期2021-05-18
- 飛機(jī)輔助冷卻系統(tǒng)的仿真研究
大致可劃分為三個(gè)相區(qū)：過(guò)熱區(qū)、飽和區(qū)和過(guò)冷區(qū)。過(guò)熱氣體進(jìn)入冷凝器的過(guò)熱區(qū)，逐漸冷卻至兩相區(qū)，進(jìn)而冷卻至過(guò)冷區(qū)，最后離開(kāi)冷凝器。冷凝器工作原理如圖2所示。圖2 冷凝器工作原理建模前做如下假設(shè)：（1）制冷劑一維流動(dòng)；（2）冷凝器內(nèi)壓力不變；（3）忽略制冷劑、壁面的縱向熱傳導(dǎo)；（4）兩相區(qū)部分的流型為均相流；（5）在過(guò)熱區(qū)內(nèi)應(yīng)用兩類(lèi)守恒方程并可積分。遵循質(zhì)量、能量和相區(qū)壁面能量守恒方程：過(guò)熱區(qū)內(nèi)的質(zhì)量和能量守恒方程：式中：ρ為過(guò)熱區(qū)的平均密度；表示冷凝器壓力P和
物聯(lián)網(wǎng)技術(shù) 2021年2期2021-02-25
- 折流式外取熱器內(nèi)傳熱強(qiáng)化特性
，并根據(jù)顆粒在密相區(qū)和稀相區(qū)的流動(dòng)特點(diǎn)，深入分析折流式外取熱器傳熱強(qiáng)化的機(jī)制及流動(dòng)與傳熱特性的耦合關(guān)系，以期為折流式外取熱器的工業(yè)應(yīng)用提供參考。1 實(shí)驗(yàn)部分1.1 實(shí)驗(yàn)裝置及操作參數(shù)采用的外取熱器換熱示意圖如圖1所示。下流式外取熱器和折流式外取熱器具有相同的尺寸，其殼體的內(nèi)徑為0.48 m、高為5.5 m。外取熱器的上部設(shè)有催化劑入口，入口管路與取熱器外壁呈45°，下部設(shè)有垂直向下的催化劑出口。為了保證與工業(yè)外取熱器具有相同的水力學(xué)半徑，8根外徑為 0.0
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2021年1期2021-01-27
- 原位自生TiB 增強(qiáng)鈦基復(fù)合材料的熱變形行為
計(jì)算了試樣在不同相區(qū)的塑性變形表觀激活能；分析了試樣的熱變形行為以及影響因素；研究了在不同變形條件下試樣的微觀組織演變規(guī)律。1 實(shí)驗(yàn)材料與方法1.1 復(fù)合材料制備本研究中使用的材料是以TiB 晶須為增強(qiáng)體，以Ti（質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥99.9%）為基體的復(fù)合材料。使用熔鑄法制備TMCs。首先將海綿鈦顆粒和二硼化鈦（質(zhì)量分?jǐn)?shù)≥99.5%）粉末混合均勻，接著利用壓機(jī)將混合均勻的原料壓制成預(yù)制棒，然后將預(yù)制棒焊接在一起，最后將焊接好的預(yù)制棒置于真空自耗電弧爐中熔煉。為了確
有色金屬材料與工程 2020年6期2021-01-27
- 退火時(shí)間對(duì)1000 MPa級(jí)冷軋雙相鋼組織及力學(xué)性能的影響
s，研究不同的兩相區(qū)退火時(shí)間對(duì)組織及力學(xué)性能影響。2 試驗(yàn)2.1 試驗(yàn)材料本文試驗(yàn)材料為1000 MPa級(jí)雙相鋼冷軋中間品，化學(xué)成分見(jiàn)表1。2.2 試驗(yàn)方法在冷軋板上切取尺寸為250 mm×450 mm的矩形試樣作為模擬退火樣板(其中250 mm為軋向)，利用MULTIPAS多功能退火模擬器對(duì)試驗(yàn)鋼板進(jìn)行連續(xù)退火模擬。主要試驗(yàn)方法為：將試樣以10 ℃/s加熱的速度升至兩相區(qū)溫度790 ℃，并保溫一段時(shí)間后(兩相區(qū)保溫時(shí)間分別取30 s、60 s、120 s
安徽冶金科技職業(yè)學(xué)院學(xué)報(bào) 2020年4期2021-01-18
- 鐵碳合金相圖分類(lèi)分析*
容易記混，本文從相區(qū)、組織、特殊線及相關(guān)點(diǎn)出發(fā)，對(duì)鐵碳相圖進(jìn)行系統(tǒng)性的分類(lèi)分析。圖1 鐵碳合金相圖2 相區(qū)圖1 為鐵碳合金相圖。鐵碳合金相圖共有五個(gè)單相區(qū)、七個(gè)兩相區(qū)、三個(gè)三相區(qū)、五個(gè)單相區(qū)分別為：液相區(qū)（L）、鐵素體區(qū)（α）、奧氏體區(qū)（γ）、固溶體區(qū)（δ）、滲碳體區(qū)（Fe3C）。七個(gè)兩相區(qū)分別為：ABH 相區(qū)（L+δ）、HJN相區(qū)（δ+）、BCEJ 相區(qū)（L+γ）、CDF 相區(qū)（L+Fe3C）、GSP 相區(qū)（L+α）、ECFKS 相區(qū)（γ+Fe3C）、P
科技創(chuàng)新與應(yīng)用 2021年2期2021-01-12
- β/B2鍛造Ti-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金的組織演化與綜合力學(xué)性能
合金的β/B2單相區(qū)鍛造與組織性能調(diào)控研究，旨在建立熱機(jī)械處理全流程的組織演化模型及組織性能間的響應(yīng)關(guān)系，為合金的綜合性能擇優(yōu)匹配提供方向。1 實(shí)驗(yàn)及方法實(shí)驗(yàn)所用原材料取自北京航空材料研究院制備的名義成分為T(mén)i-22Al-23Nb-2（Mo，Zr）合金φ200 mm棒材。采用β/B2單相區(qū)近等溫鍛造制備厚度為50 mm的餅坯，鍛造變形量約為50%。利用鍛態(tài)試樣，采用GB/T 23605—2009規(guī)定的金相法，通過(guò)掃描電子顯微鏡和透射電子顯微鏡進(jìn)行合金關(guān)鍵相
航空材料學(xué)報(bào) 2020年4期2020-08-24
- 基于應(yīng)變量耦合的低成本Ti-Al-V-Fe合金本構(gòu)關(guān)系
提高[16]。兩相區(qū)變形(相變點(diǎn)以下變形)以動(dòng)態(tài)再結(jié)晶為主,這種方式在達(dá)到峰值應(yīng)力后迅速降低;單相區(qū)變形(相變點(diǎn)以上變形)以動(dòng)態(tài)回復(fù)為主,這種方式并未出現(xiàn)流變應(yīng)力驟降,而是以一種相對(duì)較低速度緩慢降低。2.3 建立本構(gòu)方程材料的本構(gòu)方程是利用數(shù)學(xué)模型描述流變應(yīng)力與應(yīng)變速率和變形溫度等熱變形工藝參數(shù)的函數(shù)關(guān)系，本構(gòu)方程為(2)當(dāng)應(yīng)力水平較高時(shí),即σ>1.2/α,應(yīng)變速率使用指數(shù)型方程描述，表達(dá)式為(3)當(dāng)應(yīng)力水平較低時(shí),σ(4)Sellars和Mctegart
火箭推進(jìn) 2020年2期2020-05-06
- AP/HTPB推進(jìn)劑表面凝聚相區(qū)域燃燒模型 ①
學(xué)者對(duì)推進(jìn)劑凝聚相區(qū)的化學(xué)反應(yīng)機(jī)理研究，也經(jīng)歷了從簡(jiǎn)單到復(fù)雜的歷程[1-2]，但并未得到詳細(xì)嚴(yán)密的反應(yīng)機(jī)理。目前，描述AP/HTPB復(fù)合推進(jìn)劑的燃燒模型有Beckstead等[3]提出并被廣泛使用的BDP多火焰模型，這一模型通過(guò)電鏡觀測(cè)指出，推進(jìn)劑在任意壓強(qiáng)下燃燒時(shí)表面均有薄層熔化液，并在熔化液內(nèi)進(jìn)行凝聚相反應(yīng)。Jeppson等[4]在這一模型的假設(shè)基礎(chǔ)上，采用一維三相模型對(duì)推進(jìn)劑表面燃燒時(shí)溫度分布，以及燃速-壓力關(guān)系進(jìn)行了研究，并得出了凝聚相區(qū)的化學(xué)反應(yīng)
固體火箭技術(shù) 2020年1期2020-04-28
- 貴州龍廣上二疊統(tǒng)地層沉積特征及找礦意義
區(qū)處于二疊系沉積相區(qū)過(guò)渡區(qū)域，地層沉積特征研究對(duì)工作區(qū)找礦前景評(píng)價(jià)起著重要作用。2 礦區(qū)地質(zhì)2.1 區(qū)域地質(zhì)背景工作區(qū)位于揚(yáng)子陸塊西南緣前陸褶沖斷帶的變形域內(nèi)[2]。區(qū)域出露地層由老到新有上二疊統(tǒng)龍?zhí)督M（P3l）、長(zhǎng)興組及大隆組（P3c+d）、三疊系夜郎組(T1y)、嘉陵江組（(T1-2j）、關(guān)嶺組（(T2g）。褶皺主要有軸向呈北西向的萬(wàn)屯向斜、頂效向斜、戈塘穹狀背斜，斷裂主要有北西向磨盤(pán)山斷層，北東向海馬谷斷層、上阿科斷層等（圖1）。2.2 上二疊統(tǒng)地層
世界有色金屬 2020年1期2020-03-26
- 時(shí)域NMR法研究熱處理對(duì)聚乙烯相結(jié)構(gòu)的影響
構(gòu)主要由相組成、相區(qū)內(nèi)分子運(yùn)動(dòng)性及相區(qū)含量表征。隨著對(duì)相結(jié)構(gòu)研究的深入開(kāi)展，普遍認(rèn)為聚烯烴的相結(jié)構(gòu)至少為三相結(jié)構(gòu)，即晶區(qū)、無(wú)定形區(qū)和界面區(qū)，界面區(qū)指的是晶區(qū)與無(wú)定形區(qū)之間的過(guò)渡區(qū)域[2-13］。NMR技術(shù)是信息量最豐富的聚集態(tài)結(jié)構(gòu)表征技術(shù)之一。當(dāng)溫度高于聚烯烴無(wú)定形區(qū)的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度時(shí)，聚烯烴中氫原子核的橫向弛豫時(shí)間T2譜（簡(jiǎn)稱T2譜）一般可分解為三部分，分別表征晶區(qū)、界面區(qū)、無(wú)定形區(qū)[14］。不同的相區(qū)有著各自特征性的T2，有幾個(gè)T2就有幾個(gè)相區(qū)。T2的
石油化工 2020年1期2020-03-06
- 300 MW 循環(huán)流化床鍋爐物料濃度和傳熱特性試驗(yàn)測(cè)試分析
分界線，下部的密相區(qū)傳熱系數(shù)介于300～500 W/（m2·K）之間，上部區(qū)域的壁面?zhèn)鳠嵯禂?shù)介于150～250 W/（m2·K）之間[16-18]。本文主要研究了300 MW 循環(huán)流化床鍋爐密相區(qū)壓降情況，由此得到密相區(qū)的顆粒濃度改變結(jié)果以及空隙率數(shù)據(jù)。1 試驗(yàn)1.1 鍋爐結(jié)構(gòu)及運(yùn)行參數(shù)本試驗(yàn)選擇一臺(tái)亞臨界再熱分叉腿型循環(huán)流化床鍋爐作為研究對(duì)象，其容量為1 060 t/h，在滿負(fù)荷狀態(tài)下可以達(dá)到300 MW，同時(shí)在鍋爐外部區(qū)域配備了4 臺(tái)高溫絕熱旋風(fēng)分離器
工業(yè)爐 2020年1期2020-02-20
- 固態(tài)相變課程圖解講授法的研究
即在固相線下方的相區(qū)部分為固相區(qū)，合金狀態(tài)處于固相區(qū)的即為固態(tài)。如果固相區(qū)部分的線條越多、劃分的次一級(jí)相區(qū)越多，固態(tài)相變發(fā)生的可能也越多；反之，如果固相線下方只有溶解度曲線，而且曲線的斜率變化很小(溶解度變化很小)，則發(fā)生固態(tài)相變的可能也越小[1-3]。上述內(nèi)容不加圖解、只用文字描述，顯得枯燥無(wú)味、不易被學(xué)生理解，更不利于學(xué)生自學(xué)或閱讀。利用合金相圖等研究金屬材料的重要教學(xué)工具，采用圖解講授法，解釋上述內(nèi)容有利于學(xué)生的理解和掌握。合金相圖能夠給出不同成分的
中國(guó)現(xiàn)代教育裝備 2019年11期2019-06-20
- 五陽(yáng)熱電廠4×75t/h CFB鍋爐爐型分析及其改造
但近幾年，鍋爐密相區(qū)溫度升高，爐出口溫度降低，爐膛差壓降低，鍋爐出力下降，針對(duì)這一現(xiàn)象五陽(yáng)熱電廠詢問(wèn)了許多廠家，也做了一些改造措施，但改造效果都不明顯。加大一次風(fēng)量，降低二次風(fēng)量，改變?cè)幸欢物L(fēng)量配比[1]，運(yùn)行發(fā)現(xiàn)相同的總風(fēng)量，鍋爐出力有所提高，但鍋爐高溫富氧導(dǎo)致鍋爐煙氣NOx直線上升，煙氣SNCR脫硝費(fèi)用較高。2 鍋爐出力下降分析2.1 爐型介紹潞安集團(tuán)五陽(yáng)熱電廠的4×75t/h CFB 鍋爐（型號(hào)：YG-75/5.29-M5）由山東濟(jì)南鍋爐廠生產(chǎn)，
同煤科技 2019年1期2019-05-16
- SolidWorks軟件繪制五元水鹽體系相圖立體圖
am2.6 繪制相區(qū)立體圖(以氯化鈉相區(qū)為例)以3D草圖為基礎(chǔ)，選擇需繪制的立體相區(qū)線條：選擇3D草圖→進(jìn)入編輯草圖狀態(tài)→選擇氯化鈉相區(qū)線條→退出3D草圖編輯狀態(tài)。如圖9所示。圖9 3D草圖Fig.9 3D sketch以氯化鈉相區(qū)3D草圖為基礎(chǔ)繪制實(shí)體線條圖，如圖10所示。選擇3D草圖→選擇相鄰兩線→建立參考幾何面→在建立的基準(zhǔn)面上分別繪制線條(一線條一草圖)→依次繪制全部線條實(shí)體。建立立方體，如圖11所示。上視基準(zhǔn)面→繪制草圖→拉升凸臺(tái)→運(yùn)用放樣、拉升
鹽科學(xué)與化工 2019年2期2019-02-27
- 非共沸混合工質(zhì) R134a/R245fa 溫度滑移研究
運(yùn)行效率。1 兩相區(qū)傳熱溫差變化規(guī)律混合工質(zhì)在單相區(qū)中比熱隨溫度線性變化，所以只需討論產(chǎn)生傳熱溫差最小與最大的現(xiàn)象概率較大的換熱器兩相區(qū)。以混合工質(zhì)在換熱器中的相變換熱過(guò)程為研究對(duì)象，并作出如下假設(shè)：1）換熱器中，制冷劑與換熱流體換熱過(guò)程為逆流換熱。2）在此研究中，由于換熱流體（水）的溫度變化較小，忽略換熱流體的物性參數(shù)變化。3）忽略換熱器中換熱沿程的阻力損失，換熱器中壓力保持不變。4）忽略換熱器中的換熱損失。對(duì)于非共沸制冷劑的相變過(guò)程，考慮任意微元段dx
建筑熱能通風(fēng)空調(diào) 2018年9期2018-10-30
- 兩相區(qū)退火對(duì)復(fù)合添加Al- V- Ti的TRIP鋼組織與力學(xué)性能的影響
處理過(guò)程主要有兩相區(qū)退火和貝氏體等溫兩個(gè)階段。目前關(guān)于合適的兩相區(qū)退火溫度研究通常有以下幾種觀點(diǎn)：Emadoddin等[3]認(rèn)為在退火溫度為(Ac1+Ac3)/2+20 ℃時(shí)能達(dá)到最高殘留奧氏體量與最佳力學(xué)性能；Zhu等[4]認(rèn)為在保持兩相區(qū)退火組織為67%奧氏體(A)+33%鐵素體(F)(體積分?jǐn)?shù)，下同)時(shí)可獲得最佳力學(xué)性能；Kim等[5]認(rèn)為兩相區(qū)退火溫度應(yīng)確保鋼中50%奧氏體+50%鐵素體的組織配比。本研究擬采用熱力學(xué)計(jì)算方法確定合適的兩相區(qū)退火參數(shù)
上海金屬 2018年5期2018-10-11
- 爐膛結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)CFB鍋爐顆粒相濃度分布的影響研究
五陽(yáng)熱電廠鍋爐密相區(qū)結(jié)構(gòu)，使鍋爐密相區(qū)流化速度增加，密相區(qū)燃燒份額下降，稀相區(qū)燃燒份額增加，爐出口溫度增加(爐出口速度大約900℃)，鍋爐出力大約為70 t/h。1 爐型介紹圖1 五陽(yáng)熱電廠鍋爐結(jié)構(gòu)圖潞安集團(tuán)五陽(yáng)熱電廠的4臺(tái)75 t/h CFB鍋爐(型號(hào)：YG-75/5.29-M5)由山東濟(jì)南鍋爐廠生產(chǎn)，鍋爐本體高22512 mm，爐深5290 mm，寬3170 mm，其結(jié)構(gòu)如圖1。鍋爐采用雙高溫旋風(fēng)分離，爐膛內(nèi)部分布膜式水冷壁，尾部煙道設(shè)計(jì)有高溫過(guò)熱器、
現(xiàn)代機(jī)械 2018年4期2018-09-19
- 兩相區(qū)淬火對(duì)7Ni鋼微觀組織和力學(xué)性能的影響
QT)、淬火+兩相區(qū)淬火+回火(QLT)和直接淬火+兩相區(qū)淬火+回火(DQLT)，其中QLT工藝處理后獲得的綜合力學(xué)性能最佳[5-6]。Ando等對(duì)9Ni鋼化學(xué)成分和生產(chǎn)工藝的研究發(fā)現(xiàn)，含有較低Si,Cr含量的7%Ni鋼，通過(guò)控軋控冷(TMCP)工藝配合QLT工藝，可以使7Ni鋼獲得與傳統(tǒng)9Ni鋼相當(dāng)?shù)牧W(xué)性能水平[7]。由此，7Ni鋼成為9Ni鋼走向低成本的產(chǎn)物而進(jìn)入市場(chǎng)，并受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的廣泛關(guān)注。研究表明，7Ni鋼良好的強(qiáng)塑性匹配和低溫韌性來(lái)源于逆轉(zhuǎn)
材料工程 2018年8期2018-08-20
- α2+B2相區(qū)等溫鍛造及熱處理對(duì)Ti-22Al-25Nb合金組織和性能的影響
探討了α2+B2相區(qū)等溫鍛造和熱處理對(duì)名義成分為T(mén)i-22Al-25Nb的Ti2AlNb基合金顯微組織和力學(xué)性能的影響，以期獲得具有優(yōu)良組織狀態(tài)的Ti-22Al-25Nb合金，其室、高溫綜合性能能夠滿足工程化應(yīng)用的要求。1 實(shí) 驗(yàn)實(shí)驗(yàn)原料為鋼鐵研究總院提供的φ150 mm Ti-22Al-25Nb合金鍛棒，其化學(xué)成分見(jiàn)表1。表1 Ti-22Al-25Nb合金的化學(xué)成分(x/%)將原料棒材在α2+B2相區(qū)(1 040 ℃)進(jìn)行等溫鍛造。為了研究該合金等溫鍛造
鈦工業(yè)進(jìn)展 2018年1期2018-05-03
- 二維情況下兩組分帶電囊泡形變耦合相分離的理論模擬研究?
衡態(tài)效應(yīng)會(huì)影響微相區(qū)的形成;Suni-Kumar等[14]采用動(dòng)態(tài)三角網(wǎng)格劃分的蒙特卡羅方法研究了兩組分囊泡相分離的形變動(dòng)力學(xué),他將出芽的過(guò)程分為膜內(nèi)區(qū)域的形成和生長(zhǎng)、形成許多小芽、小芽融合再長(zhǎng)大三個(gè)階段,并給出了后期凸芽生長(zhǎng)動(dòng)力學(xué)隨時(shí)間的標(biāo)度關(guān)系;之前,我們采用球冠模型與耗散動(dòng)力學(xué)方法系統(tǒng)研究了兩組分囊泡的相分離和出芽的過(guò)程,發(fā)現(xiàn)組分的自發(fā)曲率及相區(qū)界的界面能會(huì)影響出芽的數(shù)目以及出芽的方式,增加其中一個(gè)組分的自發(fā)曲率會(huì)增加出芽的數(shù)目,并給出了一個(gè)相對(duì)完整
物理學(xué)報(bào) 2018年3期2018-03-26
- Co-Mo-Cr-Si四元系1 000 ℃相關(guān)系的實(shí)驗(yàn)研究
富鈷角存在3個(gè)三相區(qū)，富鈷相均和CoMoSi相平衡；在Co-Mo-Cr-Si四元系70%Co的等溫截面中存在一個(gè)成分范圍很寬的(Co)+Co3Mo2Si兩相區(qū)，還有一個(gè)(Co)+ Co3Mo+Co7Mo6+Co3Mo2Si四相區(qū)。和800 ℃等溫截面相比，(Co)+Co3Mo2Si兩相區(qū)明顯增大。Cr在(Co)、αCo2Si、Co3Mo、Co7Mo6和Co3Mo2Si中的最大溶解度(摩爾分?jǐn)?shù))分別為25.5%，3.8%，1.5%、9.9%和16.7%，Si
粉末冶金材料科學(xué)與工程 2017年4期2017-09-06
- 二組分溫度組成相圖單雙相區(qū)的經(jīng)驗(yàn)規(guī)則
溫度組成相圖單雙相區(qū)的經(jīng)驗(yàn)規(guī)則呂申壯（樂(lè)山師范學(xué)院 化學(xué)學(xué)院，四川 樂(lè)山 614000）本文對(duì)二組分溫度-組成相圖的單雙相區(qū)提出了簡(jiǎn)單的經(jīng)驗(yàn)規(guī)則，該規(guī)則簡(jiǎn)單易懂，根據(jù)該判據(jù)，可以從相圖的特點(diǎn)判斷哪些是單相區(qū)，哪些是兩相區(qū)。相圖；單相區(qū)；兩相區(qū)研究多相系統(tǒng)的狀態(tài)如何隨溫度、壓力和濃度等變量的改變而發(fā)生變化，并用圖形來(lái)表示系統(tǒng)狀態(tài)的變化，這種圖叫相圖，相圖的研究有著十分重要的實(shí)際意義，在物質(zhì)的分離和提純中，如溶解、蒸餾、結(jié)晶、萃取、凝結(jié)等過(guò)程都要用到相圖。由于
化工管理 2017年12期2017-05-12
- 閉式循環(huán)水下動(dòng)力系統(tǒng)殼體冷凝器設(shè)計(jì)
殼體冷凝器分3個(gè)相區(qū)來(lái)考慮: 過(guò)熱區(qū)、兩相區(qū)、過(guò)冷區(qū)。相變流動(dòng)示意圖見(jiàn)圖2。1.2.1 換熱量各段換熱量可由下式計(jì)算得出[7]。1.2.2 換熱溫差過(guò)熱段和過(guò)冷段換熱溫差按照平均對(duì)數(shù)溫差計(jì)算[4]飽和段溫差按下式計(jì)算1.2.3 各相區(qū)蒸汽側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)1) 過(guò)熱區(qū)根據(jù)管內(nèi)湍流強(qiáng)迫對(duì)流換熱試驗(yàn)關(guān)聯(lián)式[7]可得過(guò)熱區(qū)努賽爾數(shù)進(jìn)而可得過(guò)熱區(qū)蒸汽側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)(5)2) 兩相區(qū)在兩相區(qū)采用Akers和Rosson的關(guān)聯(lián)式[8]:進(jìn)而可得兩相區(qū)蒸汽側(cè)對(duì)流換熱系數(shù)(8
水下無(wú)人系統(tǒng)學(xué)報(bào) 2017年1期2017-03-11
- TC4鈦合金攪拌摩擦焊微觀組織演變機(jī)制及影響
，最終形成基于β相區(qū)的α+β雙態(tài)組織，攪拌頭行走過(guò)后冷卻析出的層片狀α相沿β相區(qū)界面及內(nèi)部分布，α相及β相晶粒細(xì)化明顯，α/β層片間距的縮小可增強(qiáng)α+β復(fù)相強(qiáng)化效應(yīng)，提高攪拌區(qū)硬度。攪拌頭轉(zhuǎn)速的提高增加了β相區(qū)的長(zhǎng)大傾向，行進(jìn)速度的提高降低了α相比例，并可生成針狀馬氏體。鈦合金；攪拌摩擦焊；α+β雙態(tài)組織；顯微硬度0 前言鈦合金在比強(qiáng)度、抗疲勞性能、耐蝕性、生物相容性等方面均具有顯著優(yōu)點(diǎn)，在航空、航天、艦艇、化工等制造領(lǐng)域獲得了廣泛應(yīng)用。TC4作為工業(yè)應(yīng)用
電焊機(jī) 2016年1期2016-11-23
- 兩相區(qū)熱處理對(duì)工程結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)鋼低周疲勞性能的影響
01900)?兩相區(qū)熱處理對(duì)工程結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)鋼低周疲勞性能的影響呂衛(wèi)東(寶山鋼鐵股份有限公司，上海201900)為提高工程結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)鋼的低周疲勞性能，通過(guò)光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀、疲勞試驗(yàn)等方法，研究了兩相區(qū)熱處理工藝條件下工程結(jié)構(gòu)用鋼的顯微組織演變及低周疲勞斷裂行為.結(jié)果表明：兩相區(qū)熱處理組織由細(xì)小且形狀不規(guī)則的回火態(tài)馬氏體與條帶狀鐵素體組成，馬氏體體積分?jǐn)?shù)約為61.7%，殘余奧氏體體積分?jǐn)?shù)為2%～5%。試樣具有優(yōu)良的綜合性能，與傳統(tǒng)調(diào)質(zhì)工
材料與冶金學(xué)報(bào) 2016年2期2016-09-01
- 75T CFB鍋爐密相區(qū)改造對(duì)鍋爐出力的分析
T CFB鍋爐密相區(qū)改造對(duì)鍋爐出力的分析山西中北大學(xué)王軍通過(guò)改造循環(huán)流化床鍋爐下部，可以提高循環(huán)流化床密相區(qū)的流化速度，降低鍋爐一次風(fēng)率和密相區(qū)的燃燒份額，提高了鍋爐出力。改造前后，我們對(duì)鍋爐出力、爐出口溫度做了比較，得出了相應(yīng)的結(jié)論，同時(shí)，對(duì)循環(huán)流化床鍋爐二次風(fēng)口做了改進(jìn)，有效降低了循環(huán)流化床鍋爐的飛灰含碳量。密相區(qū)；鍋爐出力；飛灰含碳量；NOX排放量；二次風(fēng)噴口1鍋爐概況潞安集團(tuán)五陽(yáng)電廠擁有4臺(tái)型號(hào)為YG-75/5.29-M5的循環(huán)流化床鍋爐，由濟(jì)南鍋
河北農(nóng)機(jī) 2016年1期2016-08-16
- 分相的多股流LNG繞管式換熱器動(dòng)態(tài)模型
界和超臨界的所有相區(qū)；③多股流體并行換熱；④單個(gè)換熱器內(nèi)冷熱流體并發(fā)相變，同時(shí)存在蒸發(fā)和冷凝。基于集總參數(shù)的多股流換熱器動(dòng)態(tài)模型［7－10］不能反映繞管式換熱器中的相變特征；基于分布參數(shù)的多股流動(dòng)態(tài)模型［11－12］涉及大量微元的計(jì)算，計(jì)算耗時(shí)長(zhǎng)［13］。因此，本研究采用具有良好精度和計(jì)算速度的移動(dòng)邊界模型［14］來(lái)預(yù)測(cè)繞管式換熱器的動(dòng)態(tài)特性。現(xiàn)有的移動(dòng)邊界模型可以對(duì)繞管式換熱器前兩項(xiàng)特征中的多組分工質(zhì)、多相區(qū)模式進(jìn)行計(jì)算，具體見(jiàn)表1；而對(duì)于后兩項(xiàng)特征中多
化工學(xué)報(bào) 2015年2期2015-06-15
- Ti-55531合金退火處理工藝研究
191)研究了兩相區(qū)、單相區(qū)退火和雙重退火對(duì)Ti-55531合金組織和性能的影響。兩相區(qū)退火后合金的組織為由條狀α相、等軸狀α相和β轉(zhuǎn)變組織組成的雙態(tài)組織，隨著第一階段退火溫度的升高，等軸狀α相比例呈降低的趨勢(shì)；單相區(qū)退火后合金為帶有粗大β晶粒的魏氏組織，隨著退火溫度的升高，β晶粒長(zhǎng)大；雙重退火后合金組織中含有較大比例的針狀α相。兩相區(qū)退火可獲得較高的延伸率、斷面收縮率，但抗拉強(qiáng)度較低；單相區(qū)退火可獲得較好的強(qiáng)塑性匹配；單相區(qū)雙重退火后合金具有最高的抗拉強(qiáng)
鈦工業(yè)進(jìn)展 2015年2期2015-03-17
- 兩相區(qū)軋制對(duì)低合金鋼組織性能的影響
股份有限公司)兩相區(qū)軋制對(duì)低合金鋼組織性能的影響溫 斌 李 娜 陳尹澤 于愛(ài)民(安陽(yáng)鋼鐵股份有限公司)采用再結(jié)晶區(qū)軋制+未再結(jié)晶區(qū)軋制+兩相區(qū)軋制三階段控制軋制工藝的方法，研究在(α+γ)兩相區(qū)范圍內(nèi)，兩相區(qū)不同變形率對(duì)Q345C低合金高強(qiáng)度鋼組織性能的影響規(guī)律。同時(shí)比較了三階段控制軋制工藝與常規(guī)TMCP控軋控冷工藝軋后鋼板的性能，分析了兩相區(qū)軋制工藝對(duì)鋼板組織性能的影響。低合金高強(qiáng)鋼 兩相區(qū)軋制 顯微組織 力學(xué)性能0 前言控制軋制根據(jù)奧氏體發(fā)生塑性變形的
河南冶金 2015年6期2015-03-10
- 兩相區(qū)回火溫度對(duì)Mn-Mo系微合金鋼亞穩(wěn)奧氏體形成及力學(xué)性能的影響
00081)?兩相區(qū)回火溫度對(duì)Mn-Mo系微合金鋼亞穩(wěn)奧氏體形成及力學(xué)性能的影響江 陸，孫新軍，李昭東，雍岐龍，王長(zhǎng)軍(鋼鐵研究總院 工程用鋼研究所，北京 100081)利用X射線衍射(XRD)、熱膨脹儀、電子背散射衍射(EBSD)研究了兩相區(qū)回火溫度對(duì)一種Mn-Mo系微合金鋼亞穩(wěn)奧氏體形成及力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：當(dāng)兩相區(qū)回火溫度低于650℃時(shí)，實(shí)驗(yàn)鋼的亞穩(wěn)奧氏體具有較好的穩(wěn)定性，其室溫下的體積分?jǐn)?shù)隨著兩相區(qū)回火溫度的升高逐漸增大；當(dāng)兩相區(qū)回火溫度高于
材料工程 2015年5期2015-03-07
- 熱處理對(duì)TC18鈦合金大塊富α相區(qū)的影響
8鈦合金大塊富α相區(qū)的影響侯智敏1，2，趙永慶1，2，張鵬省2，毛小南2，尹雁飛2，李思蘭2(1.西北工業(yè)大學(xué)，陜西 西安 710072)(2.西北有色金屬研究院，陜西 西安 710016)對(duì)含亮斑缺陷的TC18鈦合金棒材試樣通過(guò)EDS能譜及光學(xué)顯微鏡分析缺陷的相組成、尺寸及組織形貌，并利用顯微硬度儀進(jìn)一步分析熱處理對(duì)缺陷區(qū)及正常區(qū)顯微硬度的影響。EDS能譜及金相分析表明，亮斑為α相富集區(qū)，并有一定寬度的過(guò)渡區(qū)。經(jīng)1 150℃×2 h/WQ均勻化熱處理后，
鈦工業(yè)進(jìn)展 2014年3期2014-05-12
- 氣-固循環(huán)流化床底部密相區(qū)研究進(jìn)展
循環(huán)流化床底部密相區(qū)研究進(jìn)展劉寶勇1，魏緒玲2，張 斌1，王良成1，楊 西1（1.蘭州交通大學(xué)化學(xué)與生物工程學(xué)院，甘肅 蘭州 730070；2.中國(guó)石油石油化工研究院蘭州化工研究中心，甘肅 蘭州 730060）循環(huán)流態(tài)化技術(shù)在過(guò)程工業(yè)中廣泛應(yīng)用。循環(huán)流化床底部密相區(qū)對(duì)整個(gè)流化床的流體動(dòng)力學(xué)特性、傳熱、化學(xué)反應(yīng)及污染物脫除意義重大。本文總結(jié)了底部密相區(qū)固含率軸向分布和徑向分布，概述了底部密相區(qū)顆粒速度的徑向分布，并詳細(xì)介紹了底部密相區(qū)的流動(dòng)形態(tài)，包括鼓泡流態(tài)
化工技術(shù)與開(kāi)發(fā) 2014年3期2014-05-10
- 多方向車(chē)站分相區(qū)應(yīng)答器報(bào)文的運(yùn)用
務(wù)處多方向車(chē)站分相區(qū)應(yīng)答器報(bào)文的運(yùn)用羅云飛 上海鐵路局電務(wù)處客運(yùn)專(zhuān)線大規(guī)模投入運(yùn)營(yíng)后，樞紐車(chē)站會(huì)有多個(gè)發(fā)車(chē)口的情況存在，通過(guò)修改地面應(yīng)答器報(bào)文，消除在接近區(qū)段和一個(gè)發(fā)車(chē)口的離去區(qū)段均有分相區(qū)的情況下，部分型號(hào)動(dòng)車(chē)組ATP存在假的過(guò)分相問(wèn)題，這對(duì)降低假分相對(duì)動(dòng)車(chē)組運(yùn)行的干擾具有十分重要的意義。應(yīng)答器報(bào)文；分相區(qū) ；動(dòng)車(chē)組運(yùn)行1 自動(dòng)過(guò)分相概述1.1 分相區(qū)的概念分相區(qū)（英文名稱：NeutralZone或 DeadZone）是電氣化鐵路的無(wú)電區(qū)間，是將不同變電
上海鐵道增刊 2014年3期2014-04-27
- 淺析調(diào)整流化床鍋爐一次風(fēng)和二次風(fēng)風(fēng)量的重要性
布風(fēng)板進(jìn)入爐膛密相區(qū)，與二次風(fēng)分段進(jìn)入爐膛是為了在密相區(qū)內(nèi)造成缺氧燃燒形成還原性氣氛，降低熱力型NOx的生成量，可控制燃料型NOx的生成量，同時(shí)決定著密相區(qū)的燃燒份額。正常操作過(guò)程中，一次風(fēng)風(fēng)量不能低于運(yùn)行中所需的最低流化風(fēng)量。最低流化風(fēng)量在冷態(tài)啟爐試驗(yàn)時(shí)確定。在實(shí)際操作中，流化風(fēng)量應(yīng)在最低流化風(fēng)量的基礎(chǔ)上留一定的調(diào)整余量。實(shí)際操作中發(fā)現(xiàn)，一次風(fēng)的調(diào)整主要與煤的顆粒度及分布、床層溫度、料層壓差與風(fēng)室靜壓、爐膛壓差等因素有關(guān)。1.1 煤的顆粒度在實(shí)際操作中發(fā)
氮肥與合成氣 2014年9期2014-03-23
- DSG太陽(yáng)能槽式集熱器的熱性能研究
SG集熱管中不同相區(qū)流體的對(duì)流傳熱能力進(jìn)行分析的基礎(chǔ)上建立了穩(wěn)態(tài)傳熱模型，采用數(shù)值計(jì)算的方法分別對(duì)各相區(qū)的金屬吸收管周向溫度分布特點(diǎn)進(jìn)行研究并建立了熱損模型，得到了不同相區(qū)的熱損受可控因素流體溫度、質(zhì)量流量以及工作壓力影響的規(guī)律，為DSG系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和控制提供理論依據(jù).1 傳熱模型1.1 熱平衡方程為研究不同相區(qū)吸收管溫度沿周向的分布，分別選取各相區(qū)垂直于吸收管軸向的截面作為研究對(duì)象，建立了二維穩(wěn)態(tài)傳熱模型，其熱平衡方程為：對(duì)式（1）可以采用文獻(xiàn)［5］中的有
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2013年3期2013-08-16
- 一種Nb－Ti－V鋼在奧氏體相區(qū)中的應(yīng)變感生析出特性
探針研究了奧氏體相區(qū)中的變形過(guò)程是如何影響一種Nb(0.041重量%)、Ti(0.11重量%)、V(0.018重量%)微合金化鋼的應(yīng)變感生析出特性。在1250℃固溶退火后，幾乎所有的Nb和V都已進(jìn)入固溶體。Ti并未進(jìn)入固溶體，而是以TiN析出物的形態(tài)穩(wěn)定地存在著。在冷卻到變形溫度的過(guò)程中，這些TiN析出物成了Nb和V的形核點(diǎn)，形成了富含TiN的心部和富含V的外殼的析出物，Nb均勻地分布在整個(gè)析出物中。在變形后，產(chǎn)生了應(yīng)變感生析出物，這些應(yīng)變感生析出物主要由
四川冶金 2013年5期2013-08-15
- 鍋爐熱效率測(cè)試的影響因素探析
1 提高燃料在密相區(qū)的燃燒份額在密集的區(qū)域，在額定條件下的燃料的燃燒鍋爐的煤量的比例來(lái)計(jì)算在密相區(qū)占燃料燃燒產(chǎn)生的份額。在其中密相區(qū)物料濃度大，熱存儲(chǔ)容量大，耐高溫和易于控制。在爐中燃燒的燃料的流化床，反應(yīng)強(qiáng)烈，大部分燃料中的停留時(shí)間長(zhǎng)，燃燒效率高。因此，提高燃燒份額密集的地區(qū)，不僅減輕了負(fù)擔(dān)稀相區(qū)燃燒，還提供一個(gè)足夠大的熱量帶，使稀相區(qū)建立的高溫?zé)煔庋h(huán)灰。加速粉煤灰(含有循環(huán)灰分)燃燒，使鍋爐的燃燒效率得到了很大程度上的提高。根據(jù)爐內(nèi)燃燒份額的密集區(qū)而
河南科技 2013年11期2013-08-12
- 大型循環(huán)流化床鍋爐床溫動(dòng)態(tài)模型的研究
流化床鍋爐分為稀相區(qū)、密相區(qū)、旋風(fēng)分離器和外置床4部分，針對(duì)各部分分別建立氧氣體積分?jǐn)?shù)平衡方程、動(dòng)態(tài)床料量平衡方程、動(dòng)態(tài)殘?zhí)剂科胶夥匠毯蛣?dòng)態(tài)能量平衡方程，給出了輸入變量為給煤量、一次風(fēng)風(fēng)量、二次風(fēng)風(fēng)量和排渣量的動(dòng)態(tài)模型.1 模型的建立超臨界循環(huán)流化床鍋爐通常由爐膛、旋風(fēng)分離器、返料倉(cāng)和外置床4部分組成，如圖1所示.其中，燃燒過(guò)程主要集中在爐膛內(nèi)，然而由旋風(fēng)分離器進(jìn)、出口煙氣溫度的分析可知，旋風(fēng)分離器中也存在一定的燃燒份額［6］.外置床是一個(gè)外置換熱器，起調(diào)
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2013年2期2013-07-10
- 亞穩(wěn)定β鈦合金中等溫斜方馬氏體α″相的形成
，一種是合金在β相區(qū)固溶然后快速冷卻到室溫的過(guò)程中形成斜方馬氏體α″相，另一種是合金亞穩(wěn)定β相在室溫下的變形過(guò)程中形成斜方馬氏體α″相。斜方馬氏體α″相的形成可以在合金相變開(kāi)始時(shí)清楚的分辨出來(lái)，如果相變發(fā)生在較高的固溶溫度下，可以觀察到斜方馬氏體α″相向密排六方結(jié)構(gòu)的α相轉(zhuǎn)變。采用Time-Resolved HEXRD(時(shí)間分辨高能X射線衍射儀)可以準(zhǔn)確地表征合金的相變過(guò)程、晶相數(shù)量、晶格參數(shù)以及基本性質(zhì)等。法國(guó)E.Aeby-Gautier等人主要應(yīng)用Ti
鈦工業(yè)進(jìn)展 2013年1期2013-02-14
- 地面自動(dòng)過(guò)分相系統(tǒng)列車(chē)位置檢測(cè)及智能復(fù)原技術(shù)
車(chē)受電弓經(jīng)過(guò)電分相區(qū)時(shí)，會(huì)產(chǎn)生瞬間高電壓，拉弧燒損接觸網(wǎng)設(shè)備和受電弓。為了解決電氣化區(qū)段電力機(jī)車(chē)安全越過(guò)電分相問(wèn)題，目前一般在分界點(diǎn)處設(shè)一段無(wú)電過(guò)渡區(qū)，通常稱為分相區(qū)，讓電力機(jī)車(chē)斷電后滑過(guò)分相區(qū)，然后再接通新相區(qū)接觸網(wǎng)供電。1 電力機(jī)車(chē)過(guò)分相區(qū)的傳統(tǒng)方法目前在我國(guó)電力機(jī)車(chē)過(guò)分相區(qū)的傳統(tǒng)方法主要有：司機(jī)人工確認(rèn)斷電法、地面設(shè)備通知司機(jī)人工斷電法以及車(chē)載設(shè)備自動(dòng)斷電法。1.1 司機(jī)人工確認(rèn)斷電法本辦法為最原始斷電法，在地面自動(dòng)通知設(shè)備或車(chē)載自動(dòng)過(guò)分相設(shè)備故障時(shí)
鐵路通信信號(hào)工程技術(shù) 2012年1期2012-07-13
- Fe-Cr-Ni系相圖計(jì)算
形成一個(gè)封閉的γ相區(qū)。當(dāng)Cr含量超過(guò)12wt.%即形成(α、δFe)固溶體，在固相區(qū)間為一大范圍穩(wěn)定;當(dāng)溫度低于830℃時(shí)，成分為45wt.%Cr時(shí)會(huì)發(fā)生轉(zhuǎn)變，由(α、δFe)?σ。當(dāng)Cr含量超過(guò)14.3%時(shí)，處于γ單相區(qū)，無(wú)γ?α的相變。當(dāng)Cr含量超過(guò)20%時(shí)，如在500～800℃，可出現(xiàn)σ相，使鋼變脆，耐蝕性下降。在Fe-Cr相圖中，γ相區(qū)接近于環(huán)弧狀，與Fe-C相圖的γ相區(qū)相比，其溫度范圍要小一些，而成分范圍更大一些。在該相圖中存在著σ相區(qū)，這種相為
沈陽(yáng)理工大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年6期2011-09-04
- 不同熱處理工藝對(duì)工業(yè) TC4合金板材組織和性能的影響
016)研究了兩相區(qū)普通熱處理和β相區(qū)固溶 +兩相區(qū)固溶雙重?zé)崽幚韺?duì)工業(yè) TC4合金板材組織和性能的影響。結(jié)果表明:兩相區(qū)普通退火處理(分別在 700,750,800℃保溫1 h,空冷)可以得到較好的綜合性能,隨溫度升高,晶粒略有長(zhǎng)大,強(qiáng)度、塑性逐漸降低;β相區(qū)固溶 +兩相區(qū)固溶雙重?zé)崽幚?(1 050℃×30m in,AC+720℃×2 h, AC)得到網(wǎng)籃組織,強(qiáng)度、塑性明顯降低。TC4板材;顯微組織;力學(xué)性能1 前 言TC4合金性能成熟穩(wěn)定,是目前應(yīng)
鈦工業(yè)進(jìn)展 2010年6期2010-09-27