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    TC4鈦合金攪拌摩擦焊微觀組織演變機(jī)制及影響

    2016-11-23 04:01:46胡偉葉
    電焊機(jī) 2016年1期
    關(guān)鍵詞:相區(qū)核區(qū)雙相

    李 博,胡偉葉

    TC4鈦合金攪拌摩擦焊微觀組織演變機(jī)制及影響

    李博1,胡偉葉2

    (1.上海市特種設(shè)備監(jiān)督檢驗(yàn)技術(shù)研究院,上海200333;2.中國航天科工南京晨光集團(tuán)工藝所,江蘇南京210012)

    采用攪拌摩擦焊技術(shù)在保護(hù)氣氛下對(duì)單塊TC4鈦合金板材施焊,并獲得良好成形。重點(diǎn)研究攪拌區(qū)α+β雙相微觀組織演變機(jī)制及不同工藝參數(shù)對(duì)組織硬度的影響。結(jié)果表明,經(jīng)優(yōu)化后的工藝參數(shù)條件下,攪拌區(qū)組織經(jīng)歷了α/β相變,最終形成基于β相區(qū)的α+β雙態(tài)組織,攪拌頭行走過后冷卻析出的層片狀α相沿β相區(qū)界面及內(nèi)部分布,α相及β相晶粒細(xì)化明顯,α/β層片間距的縮小可增強(qiáng)α+β復(fù)相強(qiáng)化效應(yīng),提高攪拌區(qū)硬度。攪拌頭轉(zhuǎn)速的提高增加了β相區(qū)的長大傾向,行進(jìn)速度的提高降低了α相比例,并可生成針狀馬氏體。

    鈦合金;攪拌摩擦焊;α+β雙態(tài)組織;顯微硬度

    0 前言

    鈦合金在比強(qiáng)度、抗疲勞性能、耐蝕性、生物相容性等方面均具有顯著優(yōu)點(diǎn),在航空、航天、艦艇、化工等制造領(lǐng)域獲得了廣泛應(yīng)用。TC4作為工業(yè)應(yīng)用比例最高的中強(qiáng)度雙相鈦合金,其連接技術(shù)的不斷改進(jìn)一直以來都是先進(jìn)制造和材料科學(xué)領(lǐng)域的研究熱點(diǎn)[1]。近年來,固態(tài)攪拌摩擦焊(FSW)成功應(yīng)用于鋁、鎂、鋼等金屬材料的技術(shù)優(yōu)勢(shì),極大地驅(qū)動(dòng)了該技術(shù)面向鈦合金的研究進(jìn)展[2]。

    目前,已有的TC4鈦合金FSW的研究報(bào)道大多集中在攪拌焊具的設(shè)計(jì)、焊接工藝窗口的建立與優(yōu)化、接頭組織性能分析、溫度場與流場的計(jì)算模擬等方面。在組織演變機(jī)理方面,美國俄亥俄州立大學(xué)Pilchak等[3]認(rèn)為廣泛適用于鋁、鎂合金FSW細(xì)晶化的非連續(xù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶(DDRX)機(jī)制并不同樣適用于雙相鈦合金,TC4鈦合金FSW峰值溫度超過900℃,特別指出,焊后細(xì)晶β相并非源自動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為,而是由于攪拌頭高速剪切變形所導(dǎo)致β相晶粒的滑移和扭轉(zhuǎn),并能獲得更加穩(wěn)定的晶界取向。而我國哈爾濱工業(yè)大學(xué)劉會(huì)杰等[4]認(rèn)為,主導(dǎo)形成機(jī)制仍然是依靠反復(fù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為,并使焊核區(qū)硬度降低。西安建筑科技大學(xué)王快社等[5]認(rèn)為,根據(jù)不同工藝條件,TC4焊核區(qū)也可不發(fā)生相變,而是通過攪拌發(fā)生塑性大變形,并在晶粒內(nèi)部產(chǎn)生高密度位錯(cuò)及其他晶格缺陷,使亞穩(wěn)相得到細(xì)化,隨后時(shí)效析出高度彌散分布的析出相。因此,現(xiàn)有針對(duì)TC4合金FSW微觀組織演變的研究結(jié)論體系并不完備,也存在一定爭議,亟需繼續(xù)展開深入研究。本研究重點(diǎn)討論在α+β相變線以上的高溫?cái)嚢枘Σ磷饔孟耇C4組織演變機(jī)制及影響,以期為鈦合金FSW的工業(yè)應(yīng)用提供理論支撐。

    1 試驗(yàn)方法

    母材選用3 mm厚TC4(Ti-6Al-4V合金)板材,組織為軋制后去應(yīng)力退火態(tài)。試驗(yàn)裝置如圖1所示,采用改裝FSW設(shè)備及自制氣氛保護(hù)裝置在單塊板上施焊,重點(diǎn)研究攪拌區(qū)組織演變和不同工藝參數(shù)對(duì)組織性能的影響等基本問題。攪拌頭為WC-Co(w(Co)=13%)陶瓷基硬質(zhì)合金,軸肩直徑15 mm,攪拌針為圓臺(tái)狀,長2.2 mm,頂端面直徑4 mm,根部直徑6 mm;保護(hù)氣體為高純氬氣(純度大于等于99.9%)。

    經(jīng)工藝優(yōu)化試驗(yàn),F(xiàn)SW參數(shù)選取范圍為:攪拌頭轉(zhuǎn)速n=350~650r/min;行進(jìn)速度v=60~210mm/min;前傾角0°。焊后垂直于焊縫方向取樣,并將試樣研磨、拋光、腐蝕。用光學(xué)顯微鏡(OM)、掃描電子顯微鏡(SEM)、X射線衍射儀(XRD)等設(shè)備分析組織及物相,借助顯微維氏硬度計(jì)檢測(cè)試樣硬度。

    圖1 工藝試驗(yàn)裝置示意

    2 試驗(yàn)結(jié)果和討論

    2.1典型結(jié)構(gòu)分析

    圖2a為在350r/min、60mm/min工藝參數(shù)下TC4合金FSW表面形貌,呈鈦金屬光澤,并存在典型的環(huán)紋結(jié)構(gòu)。但在較低的攪拌頭行進(jìn)速度條件下,焊縫表面的后退側(cè)會(huì)出現(xiàn)因環(huán)紋堆疊而產(chǎn)生的冠狀結(jié)構(gòu)。這是由于在高溫塑性狀態(tài)下,行進(jìn)中的攪拌頭軸肩所擠出的多層粘性的鈦材,會(huì)在行進(jìn)攪拌頭的后方迅速冷卻而使粘度急劇增加,無法完全遷移或流動(dòng)至前進(jìn)側(cè)即產(chǎn)生堆疊;適當(dāng)增加行進(jìn)速度可減少單位行進(jìn)距離內(nèi)的環(huán)紋堆疊,提高表面環(huán)紋均勻程度。圖2b為FSW截面結(jié)構(gòu),呈碗狀,與鋁合金FSW不同的是,典型的“洋蔥環(huán)”結(jié)構(gòu)并未出現(xiàn)在TC4焊核區(qū)(SNZ),晶粒明顯細(xì)化的SNZ與相鄰母材的過渡區(qū)極窄,鈦較差的導(dǎo)熱性導(dǎo)致了熱影響區(qū)(HAZ)窄化,且與相鄰熱-機(jī)械影響區(qū)(TMAZ)的區(qū)分不明顯。由于攪拌針在前進(jìn)側(cè)過渡區(qū)引起的形變程度略大于后退側(cè),故前者過渡區(qū)的“界線”更明顯(見圖2c、圖2d)。

    2.2工藝參數(shù)對(duì)攪拌區(qū)微觀組織的影響

    退火態(tài)的母材微觀組織呈α+β雙相等軸組織,β晶粒多沿等軸α晶粒的晶界彌散分布,α相平均晶粒尺寸在10~20 μm之間,如圖3所示。試驗(yàn)在優(yōu)選參數(shù)條件下所獲得的焊后攪拌區(qū)(即SNZ)均呈α+β雙態(tài)組織,析出的細(xì)片狀α相分布于大量的β相的晶間和晶內(nèi),從而形成特殊的β相區(qū)結(jié)構(gòu)。這說明FSW過程經(jīng)歷了α/β相變,焊接峰值溫度應(yīng)已超過了β相變線,并在焊后冷卻過程中部分β相再次轉(zhuǎn)變?yōu)棣料?,其他β相來不及完全轉(zhuǎn)變?yōu)棣料喽槐A舻绞覝貭顟B(tài)。

    圖2 TC4鈦合金FSW典型結(jié)構(gòu)及區(qū)域組織

    圖3 焊前母材組織SEM

    在350 r/min、90 mm/min參數(shù)下,攪拌區(qū)β相區(qū)平均尺寸小于10μm,而片狀α相的層片寬度在1μm以下,相比于母材等軸α相晶粒而言,焊后獲得細(xì)層片狀α相,減小了α/β層片間距(見圖4a)。轉(zhuǎn)速的提高則會(huì)略增加β相區(qū)尺寸(見圖4b),這是由于攪拌頭轉(zhuǎn)速的增加可顯著提高攪拌頭與被焊材料的摩擦產(chǎn)熱,為加工高溫階段(β相變線以上)晶粒的長大提供更充分的熱力學(xué)條件。當(dāng)轉(zhuǎn)速一定時(shí),在保證焊縫成形的前提下大幅提高攪拌頭行進(jìn)速度,不僅顯著抑制了焊后冷卻階段的β→α轉(zhuǎn)變,使α相在大冷卻速度的條件下來不及充分析出,而且在β相區(qū)內(nèi)部還生成了針狀馬氏體α'相,如圖5所示。

    圖4 行進(jìn)速度不變條件下焊核區(qū)微觀組織

    XRD表明(見圖6),與母材組織相比,攪拌區(qū)β相比例明顯提高,210 mm/min焊速下XRD的α相衍射峰發(fā)生寬化,并向低角度偏移,這是由于馬氏體相的存在使晶格體積發(fā)生膨脹。

    2.3攪拌區(qū)組織強(qiáng)化機(jī)制

    不同工藝參數(shù)條件下TC4合金SNZ顯微硬度的分布特征如圖7所示。在350 r/min、90mm/min工藝條件下SNZ的平均顯微硬度為360 HV0.2,明顯高于母材。轉(zhuǎn)速的提高增加了β相區(qū)的粗化程度,而β相晶粒為體心立方結(jié)構(gòu),其硬度低于密排六方的α相,且轉(zhuǎn)速提高降低了β相區(qū)內(nèi)析出α相比例,減弱了雙相鈦合金α+β復(fù)相強(qiáng)化效果,因此SNZ平均硬度有所下降。提高攪拌頭行進(jìn)速度可增加焊后冷卻速率,從而不能為片狀α相在β相區(qū)界面及其內(nèi)部的析出提供充足的時(shí)間,顯著降低了SNZ內(nèi)α相比例。

    圖5 大行進(jìn)速度條件下焊核區(qū)微觀組織

    圖6 焊核區(qū)XRD結(jié)果及物相組成

    圖7 焊核區(qū)水平方向橫截面顯微硬度分布

    由于大冷卻速度導(dǎo)致細(xì)針狀馬氏體產(chǎn)生,馬氏體α'相的晶格體積膨脹在一定程度上增加了β相區(qū)的內(nèi)應(yīng)力,因此也產(chǎn)生了一定的強(qiáng)化效果。然而,鈦合金馬氏體不同于碳鋼中的馬氏體,并不會(huì)對(duì)鈦基體產(chǎn)生顯著的強(qiáng)化。

    TC4鈦合金攪拌區(qū)組織強(qiáng)化的機(jī)制主要在于兩方面:

    (1)焊后的晶粒細(xì)化效應(yīng)。FSW高溫加工區(qū)間(β相變線以上)已經(jīng)完全發(fā)生轉(zhuǎn)變的β相晶??稍跀嚢桀^機(jī)械攪拌作用下發(fā)生細(xì)化,其細(xì)化機(jī)制應(yīng)是β相晶粒的反復(fù)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,所形成的新生β相完全不同于焊前母材,且焊后冷卻過程中沿β相區(qū)界面及其內(nèi)部析出片狀α相,細(xì)化的片狀α相阻礙了β相界面的遷移,并在β相區(qū)內(nèi)部按照一定的晶體學(xué)取向分布[6],有效阻滯了β相區(qū)的長大和粗化,這種組織形成所引起的晶界及亞晶界密度的增加使位錯(cuò)發(fā)生更多的纏繞,是細(xì)晶強(qiáng)化的直接原因。

    (2)焊后形成的α+β雙態(tài)組織產(chǎn)生復(fù)相強(qiáng)化效果,特別是在β相區(qū)內(nèi)形成的α/β層片相互交織的微觀結(jié)構(gòu),經(jīng)過細(xì)化的片狀α相可大大縮短α/β相層片間距,有效增加α/β相界密度,使得在外加應(yīng)力狀態(tài)下α/β雙相相互阻礙制約,增加α相和β相發(fā)生相對(duì)位移所需應(yīng)力,從而產(chǎn)生強(qiáng)化效應(yīng)。上述晶粒細(xì)化機(jī)制和α+β復(fù)相強(qiáng)化機(jī)制相輔相成,有效提高了攪拌區(qū)組織硬度。

    2.4攪拌區(qū)微觀組織演變機(jī)制

    總體上說,試驗(yàn)所獲得的TC4攪拌區(qū)組織均經(jīng)歷了α/β相變過程,雙相微觀組織演變機(jī)制如圖8所示。在FSW加工峰值溫度達(dá)到β相變線之前,母材等軸α相晶粒及其晶間β相均會(huì)在攪拌頭的高溫?cái)嚢枨袘?yīng)力作用下發(fā)生塑性變形,鈦合金的高溫塑性變形抗力明顯小于室溫狀態(tài),F(xiàn)SW的產(chǎn)熱機(jī)制為晶粒變形提供了熱力學(xué)保證;當(dāng)FSW加工峰值溫度超過β相變線,初始α相晶粒則會(huì)發(fā)生α→β轉(zhuǎn)變,并可在攪拌頭高速攪拌和剪切力的作用下,經(jīng)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶過程后生成完全不同于母材β相的新生β相晶粒;當(dāng)攪拌頭離開后,攪拌區(qū)晶粒停止動(dòng)態(tài)再結(jié)晶并進(jìn)入冷卻階段,發(fā)生β→α+β轉(zhuǎn)變,新生α相首先沿β相界面形核,并在β晶界和晶內(nèi)析出;析出層片狀α相的尺寸和相比例與FSW冷卻速率直接相關(guān),冷卻慢則有相對(duì)多的析出時(shí)間,而過大的冷卻速率可降低在β相區(qū)內(nèi)的α相比例,并細(xì)化α相;當(dāng)冷卻速度足夠大時(shí),則會(huì)在β相區(qū)內(nèi)生成針狀馬氏體α'相。

    圖8 焊核區(qū)α/β雙相微觀組織演變示意

    3 結(jié)論

    (1)TC4鈦合金在優(yōu)化的FSW工藝條件下,攪拌區(qū)可發(fā)生完全的α/β相變,最終形成基于β相區(qū)的α+β雙態(tài)組織,焊后析出的層片狀和針狀α相沿β相區(qū)界面及其內(nèi)部分布,β相區(qū)平均尺寸小于10μm。

    (2)改變工藝參數(shù)可調(diào)控SNZ內(nèi)α/β相比例、β相區(qū)及層片α相的晶粒尺寸。FSW可細(xì)化α+β雙相鈦晶粒,攪拌頭轉(zhuǎn)速的增加產(chǎn)生更多熱量,引起攪拌區(qū)β相區(qū)的長大,但析出的層片α相不僅可阻礙β相區(qū)的粗化,還能產(chǎn)生顯著的α+β復(fù)相強(qiáng)化效應(yīng);而行進(jìn)速度大幅提升可增加焊后冷卻速率,降低析出α相比例,減小α相尺寸,還可生成針狀馬氏體α'相。

    (3)在優(yōu)化的工藝參數(shù)條件下,TC4鈦合金FSW攪拌區(qū)的平均硬度達(dá)360 HV0.2,顯著高于母材,SNZ強(qiáng)化機(jī)制主要是焊后細(xì)晶強(qiáng)化和α+β復(fù)相強(qiáng)化。

    [1]黃亮,杜學(xué)銘,楊璟.機(jī)械應(yīng)變法測(cè)量TC4鈦合金激光焊接殘余應(yīng)力[J].電焊機(jī),2013,43(3):70-73.

    [2]欒國紅,柴鵬,孫成斌.鈦合金的攪拌摩擦焊探索[J].焊接學(xué)報(bào),2005,26(11):83-88.

    [3]PilchakAL,TangW,Sahiner H,et al.MicrostructureEvolution duringFrictionStirWelding of Mill-AnnealedTi-6Al-4V[J]. Metallurgical and Materials Transactions A,2011(42):745-762.

    [4]Liu H,Zhou L,Liu Q.Microstructural characteristics and mechanical properties of friction stir welded joints of Ti-6Al-4V titanium alloy[J].Materials and Design,2010(31):1650-1655.

    [5]王快社,張小龍,沈洋,等.TC4鈦合金攪拌摩擦焊連接組織形貌研究[J].稀有金屬材料與工程,2008,37(11):2045-2048.

    [6]Mironov S,Zhang Y,Sato YS,et al.Crystallography of transformed beta microstructureinfriction stir welded Ti-6Al-4V alloy[J].Scripta Materialia,2008(59):511-514.

    Mechanism and effects of microstructure evolution of TC4 titanium alloy in friction stir welding

    LI Bo1,HU Weiye2
    (1.Shanghai Institute ofSpecial Equipment Inspection and Technical Research,Shanghai 200333,China;2.Technology Research Institute ofNanjingChenguangCorporation,China Aerospace Science and Technology Corporation,Nanjing 210012,China)

    The friction stir welding was employed for the processing of TC4 titanium alloy with good-formability,under the protective atmosphere.Evolutionmechanismofα+βdualphasemicrostructureinstirredzoneandtheireffectsofprocessingparameterswereresearched. The α/β transformation behaviors were completed to produce the microstructure of β-regions with acicular-α phase among interface and internal distribution.Grain refinement of α and β phase was obvious,the shortening of the α/β lamellar spacing distance could strengthen the α+β phase reinforcement effect,improve the stir zone hardness.The improvement of the tool rotation speed could increase thetendencytogrowupofβ-regions,whiletheelevatingoftravelspeedcouldreducetheαphaseratioandgenerateneedle-type martensites.

    titanium alloy;friction stir welding;α+β dual phase microstructure;micro-hardness

    TG453

    A

    1001-2303(2016)01-0001-05

    10.7512/j.issn.1001-2303.2016.01.01

    2014-07-28;

    2015-05-12

    李博(1986—),男,河南鄭州人,博士,主要從事先進(jìn)焊接技術(shù)、特種設(shè)備安全與失效分析技術(shù)研究。

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