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    不同顯微組織類型對TC11 鈦合金餅材力學(xué)性能的影響

    2023-08-25 09:23:12劉宇舟段曉輝楊亞明張少波歐笑笑寶雞鈦業(yè)股份有限公司
    鍛造與沖壓 2023年15期
    關(guān)鍵詞:相區(qū)斷裂韌性室溫

    文/劉宇舟,段曉輝,楊亞明,張少波,歐笑笑·寶雞鈦業(yè)股份有限公司

    王少陽·寶鈦集團(tuán)有限公司

    鈦合金是當(dāng)代飛機(jī)和發(fā)動機(jī)的主要結(jié)構(gòu)材料之一,在減輕飛機(jī)重量、提高飛機(jī)推重比、增加飛行距離和減少燃料費(fèi)用等方面具有十分重要的意義。隨著我國航空航天事業(yè)的迅速發(fā)展,對飛行器結(jié)構(gòu)材料的要求集中在輕質(zhì)、高強(qiáng)、高韌上。TC11 鈦合金鍛件的組織和力學(xué)性能主要由鍛造變形決定,熱處理的作用不像鋼材那么大,因此,為獲得高質(zhì)量鍛件,鍛造工藝選擇尤為重要,鈦合金材料的鍛造工藝有α+β 相區(qū)鍛造、β 鍛造等。

    目前,TC11 鈦合金鍛件采用α+β 相區(qū)鍛造,其各項(xiàng)力學(xué)性能滿足航空材料使用要求,鍛后組織為雙態(tài)組織或者等軸組織。但隨著復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件在航天飛行器中廣泛的應(yīng)用,整體制造成為實(shí)現(xiàn)這類構(gòu)件輕量化的重要途徑,也是當(dāng)前制造領(lǐng)域最具有挑戰(zhàn)的工程難題之一。本次研究是基于以上目的開展,結(jié)合3D 打印技術(shù)生產(chǎn)復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件的一次技術(shù)摸底,確保TC11 鈦合金基體材料有優(yōu)異室溫、高溫性能的同時(shí),保持良好的平面斷裂韌性,這是高損傷容限表征數(shù)據(jù)之一。

    試驗(yàn)材料和方法

    試驗(yàn)用合金采用真空自耗電弧爐三次熔煉得到的φ700mm 鑄錠。鑄錠的化學(xué)成分如表1 所列,測定的β 相變點(diǎn)為1018℃。鑄錠合金成分及雜質(zhì)含量滿足GB/T 3620.1-2016 中成分要求,且頭尾成分均勻,一致性較好。

    表1 TC11 鈦合金鑄錠化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)

    鑄錠經(jīng)過總鍛造比大于12 的自由鍛造后,加熱溫度從β 相區(qū)開始,逐次降低加熱溫度,成品鍛造火次加熱溫度均在相變點(diǎn)以下,生產(chǎn)φ210mm 規(guī)格棒材。棒材按照標(biāo)準(zhǔn)要求,超聲波探傷和成品理化性能檢驗(yàn)合格。切取長度150mm 棒段進(jìn)行本次鐓餅熱加工工藝試驗(yàn),采用的三種加工方式分別為兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效熱處理、兩相區(qū)鍛造+β 熱處理和準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理、生產(chǎn)φ×45m 鐓餅。完成后按照執(zhí)行標(biāo)準(zhǔn)要求,線切割切取縱向樣條,經(jīng)過機(jī)加工后進(jìn)行室溫拉伸性能、高溫拉伸性能、平面斷裂韌性和顯微組織檢測。采用INSTRON 68FM-100 試驗(yàn)機(jī)測試室溫拉伸性能,采用ETM105D-Z 試驗(yàn)機(jī)測試高溫拉伸性能,采用MTS810 試驗(yàn)機(jī)測平面斷裂韌性,采用ZEISS200MAT 光學(xué)顯微鏡觀察不同熱處理制度處理后的顯微組織。

    結(jié)果與分析

    本試驗(yàn)的TC11 鈦合金鐓餅顯微組織如圖1 所示。

    圖1 TC11 鈦合金鐓餅顯微組織照片

    由圖1(a)可知,兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理的顯微組織為典型的雙態(tài)組織,晶粒尺寸基本均勻,球化效果較好,平均晶粒尺寸為18μm。α 相由兩部分組成,分別為鍛造變形后再結(jié)晶產(chǎn)生的初生α 相和固溶時(shí)效退火β 相分解產(chǎn)生的次生α 相,初生α 相為球狀,次生α 相為片層狀,片層平均厚度經(jīng)測量為0.4μm 左右,α 相含量在45%左右。

    由圖1(b)可知,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理后的顯微組織為片層狀魏氏組織,在顯微組織照片上可明顯看到晶界,平均晶粒尺寸為35μm。這是由于β 熱處理是在β 轉(zhuǎn)變溫度以上加熱,在保溫階段會出現(xiàn)晶粒的長大,初生α 相逐漸消失,轉(zhuǎn)變?yōu)棣?相,在冷卻過程中,晶界位置析出長條α 相,晶內(nèi)出現(xiàn)片層次生α 編織。片層平均厚度經(jīng)測量為0.5μm 左右,α 相含量在75%左右。

    由圖1(c)可知,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理后的顯微組織為典型網(wǎng)籃組織,無明顯晶界,均為針狀的α 相集束,α 相集束尺寸為1.6μm,α 相含量在80%左右。

    鈦合金綜合性能的進(jìn)一步提升要求其最終的組織形態(tài),相的比例,晶粒大小和分布,晶內(nèi)缺陷消除程度和各組成相的匹配等均達(dá)到最優(yōu)化配合,而所有上述因素都與熱加工歷史有關(guān),對三種熱加工工藝對應(yīng)的室溫拉伸性能、平面斷裂韌性和高溫拉伸性能進(jìn)行檢測,力學(xué)性能數(shù)據(jù)如表2 所示。

    表2 TC11 鈦合金鐓餅室溫性能

    ⑴對比三種加工方式下鐓餅的室溫拉伸性能,兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理得到鐓餅的室溫強(qiáng)度和塑性均最高,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理最差,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理居中。三種加工方式強(qiáng)度和塑性均為相同變化趨勢,同步下降或升高。三種加工方式在強(qiáng)度方面性能水平在同一區(qū)間,但兩相區(qū)鍛造+β 熱處理在塑性方面損失較多。這是由于加熱溫度超過其β 相變點(diǎn)時(shí),合金材料元素在β 相區(qū)中擴(kuò)散系數(shù)加大,β 相長大傾向很大,形成了粗大組織,這將導(dǎo)致“β 脆性”,所以造成塑性的惡化。

    ⑵對比三種加工方式平面斷裂韌性,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理得到的鐓餅室溫強(qiáng)度和塑性均最高,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理次之,兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理的最低。從顯微組織照片上進(jìn)行分析,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理同時(shí)存在魏氏組織和網(wǎng)籃組織特點(diǎn),存在粗大晶界同時(shí),晶內(nèi)為類似網(wǎng)籃的片層組織,相比其他兩種組織類型,這使得裂紋擴(kuò)展路徑更加曲折,裂紋傳播時(shí)需要耗費(fèi)更多能量,所以使其具有優(yōu)異的斷裂韌性。

    三種加工方式500℃高溫拉伸性能見表3,在強(qiáng)度方面,兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理得到的鐓餅最低,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理的最高,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理居中。在塑性方面,呈現(xiàn)完全相反的趨勢,兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理得到鐓餅的最高,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理的最低,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理居中。與室溫拉伸性能數(shù)據(jù)一致,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理在高溫塑性方面損失仍較多。

    表3 TC11 鈦合金鐓餅高溫性能(500℃)

    雖然三種加工方式對各項(xiàng)性能影響各異,但檢測結(jié)果均滿足航空發(fā)動機(jī)使用要求。三種加工方式中,本次試驗(yàn)準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理綜合性能最優(yōu)。

    結(jié)合本次試驗(yàn)?zāi)康摹a(chǎn)復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件的技術(shù)摸底,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理加工方式對β 相區(qū)加熱時(shí)長尤為敏感,只能處理整體尺寸接近的鍛件,對于復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件,單一溫度很難保證各個(gè)厚度位置熱處理效果一致。且同時(shí)對比室溫和高溫性能,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理加工方式在塑性方面均損失較多,后續(xù)選擇時(shí)需慎重考慮。準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理加工方式雖然也存在β 相區(qū)加熱,但隨之發(fā)生的變形可細(xì)化晶粒并破碎形成的晶界,所以,該加工方式對加熱時(shí)長敏感度不高,通過后續(xù)熱處理可對α 相集束尺寸進(jìn)行調(diào)控,可以應(yīng)用于生產(chǎn)復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件。

    結(jié)論

    ⑴采用兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理的顯微組織為典型的雙態(tài)組織,兩相區(qū)鍛造+β 熱處理后的顯微組織為片層狀魏氏組織,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理后的顯微組織為典型網(wǎng)籃組織;

    ⑵三種加工方式對比單一性能,室溫拉伸性能方面兩相區(qū)鍛造+固溶時(shí)效處理最優(yōu),平面斷裂韌性方面兩相區(qū)鍛造+β 熱處理最優(yōu),高溫力學(xué)性能方面準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理最優(yōu);

    ⑶兩相區(qū)鍛造+β 熱處理加工方式對β 相區(qū)加熱時(shí)長尤為敏感,且其在塑性方面均損失較多,后續(xù)選擇時(shí)需慎重考慮;

    ⑷三種加工方式的各項(xiàng)力學(xué)性能均滿足航空發(fā)動機(jī)使用要求,準(zhǔn)β 鍛+固溶時(shí)效處理綜合性能最優(yōu),在室溫拉伸性能損失不明顯的情況下,可較為穩(wěn)定地提升平面斷裂韌性和高溫性能,在復(fù)雜高筋薄壁構(gòu)件生產(chǎn)方面應(yīng)用前景廣闊。

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