共模
- 平均值法交流共模抑制比測(cè)量不確定度評(píng)定
29)1 引 言共模抑制比是表征具有差分輸入特征的測(cè)量?jī)x器系統(tǒng)對(duì)共模干擾抑制能力的指標(biāo)參數(shù)[1～4],在電磁環(huán)境極為惡劣的大工業(yè)現(xiàn)場(chǎng),屬于主要干擾源之一。通常,用于溫度、應(yīng)變等量值測(cè)量的儀器設(shè)備,其量程范圍為伏特、毫伏量級(jí),分辨力在毫伏甚至微伏水平。而工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)的工頻共模電壓,在大型動(dòng)力設(shè)備的啟動(dòng)、停止和運(yùn)行期間,往往能達(dá)到幾百伏甚至上千伏的水平。由此導(dǎo)致,一些數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)、瞬態(tài)記錄儀器等數(shù)字化測(cè)量?jī)x器設(shè)備是否能夠適應(yīng)工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)的應(yīng)用,其抗共模電壓范圍以及共模
計(jì)量學(xué)報(bào) 2023年11期2023-12-06
- 直流共模抑制比的精確測(cè)量與校準(zhǔn)研究
100029)共模抑制比是最初來(lái)源于放大器的主要技術(shù)指標(biāo)[1-3],用于定量衡量電壓放大器對(duì)于兩個(gè)輸入端子同時(shí)存在的共模電壓分量造成干擾的抑制作用,有很多針對(duì)其測(cè)量分析的研究結(jié)果[4-6]。由于需要進(jìn)行傳感器等輸入信號(hào)的調(diào)理,數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)等測(cè)量?jī)x器設(shè)備的輸入端往往具有放大器的結(jié)構(gòu)特征,因而,共模抑制比也是測(cè)量?jī)x器設(shè)備最重要的抗干擾指標(biāo),已有相應(yīng)的測(cè)量校準(zhǔn)研究結(jié)果[7-10]。通常,共模抑制特性所需要解決的問(wèn)題包括由于安全等因素限制導(dǎo)致測(cè)量?jī)x器與被測(cè)量對(duì)象
測(cè)控技術(shù) 2023年10期2023-11-08
- PFC+半橋LLC電路傳導(dǎo)共模EMI特性分析與抑制
為研究對(duì)象，分析共模噪聲傳輸機(jī)理，給出傳導(dǎo)共模主要噪聲源的辨識(shí)方法.在此基礎(chǔ)上，進(jìn)一步提出在傳導(dǎo)共模噪聲傳輸過(guò)程中磁元件可視為共模濾波器的新觀點(diǎn).在理論分析基礎(chǔ)上，為了抑制電路的共模噪聲，通過(guò)優(yōu)化磁元件繞組排布、繞制反相繞組等方式改善磁元件的傳導(dǎo)共模EMI濾波特性.最后通過(guò)一臺(tái)音頻功放電源樣機(jī)，驗(yàn)證了理論分析的正確性和噪聲抑制方法的有效性.1 傳導(dǎo)共模噪聲傳輸機(jī)理交錯(cuò)并聯(lián)PFC電路+半橋LLC電路的共模噪聲傳輸路徑如圖1所示.圖1由LISN、EMI濾波器、
- 無(wú)零矢量作用的逆變器結(jié)構(gòu)仿真研究
PWM控制產(chǎn)生了共模電壓[2]，共模電壓能引起軸電壓燒毀電機(jī)軸承。因此抑制共模電壓對(duì)提高驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的電磁兼容特性和安全性具有重要的意義[3]。對(duì)于共模電壓的抑制，學(xué)者們做了許多工作，主要有外加濾波器[4]，改變SVPWM控制策略[5]和改變逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[6]這幾種方式，外加濾波器可以分為無(wú)源濾波[7]和有源濾波[8]，外加濾波器這種方法雖然能在一定程度下抑制共模電壓，但是不能從根本上消除共模電壓，并且針對(duì)不同的系統(tǒng)要使用不同的濾波器,通用性不好。改變SVP
微電機(jī) 2022年7期2022-08-19
- 非隔離逆變器交直流側(cè)共模干擾耦合抑制
噪聲以差模電流和共模電流的形式在逆變器交流和直流兩側(cè)流動(dòng)。不僅影響元件的正常工作，還會(huì)加速元件老化[2]。目前已經(jīng)有很多關(guān)于抑制和減小電磁干擾問(wèn)題的方案，文獻(xiàn)[3-4]通過(guò)改變或增加橋臂或開(kāi)關(guān)管來(lái)減小共模電流，但會(huì)增加無(wú)源器件損耗和成本；文獻(xiàn)[5]通過(guò)抑制di/dt、dv/dt 來(lái)減小EMI；文獻(xiàn)[6]提出了一種基于源阻抗提取的逆變器交流側(cè)EMI 濾波器設(shè)計(jì)，所設(shè)計(jì)濾波器有很好的EMI 抑制能力；文獻(xiàn)[7]基于插入損耗和阻抗失配的原則設(shè)計(jì)了直流側(cè)EMI 濾
電源學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-25
- 一種將共模電壓抑制50%的間接矩陣變換器新型空間矢量調(diào)制方法
頻、高幅值變化的共模電壓[8](common-mode voltage,CMV)。CMV會(huì)產(chǎn)生共模電流，破壞電機(jī)絕緣，同時(shí)還會(huì)造成電磁干擾，影響其他的設(shè)備[9]。目前改善或消除矩陣變換器CMV或共模電流的方法主要有：在矩陣變換器上集成濾波器[10]和通過(guò)調(diào)制方法抑制CMV峰值等。前一種方法會(huì)增加系統(tǒng)的重量、體積，降低系統(tǒng)的功率密度，相比之下，通過(guò)調(diào)制方法抑制CMV峰值的主動(dòng)抑制技術(shù)明顯更具有優(yōu)勢(shì)。針對(duì)間接矩陣變換器的共模電壓峰值抑制調(diào)制方法，文獻(xiàn)[11-1
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2022年1期2022-02-25
- 一種可抑制共模電壓的H14三電平光伏逆變器
三相逆變器產(chǎn)生的共模電壓(Common-Mode Voltage，CMV)在實(shí)際工程中會(huì)導(dǎo)致漏電流[3-4]、電磁干擾[5]等，漏電流會(huì)引起光伏系統(tǒng)中并網(wǎng)電流發(fā)生畸變，電磁干擾會(huì)影響光伏系統(tǒng)中電力電子設(shè)備正常運(yùn)行，污染電磁環(huán)境，嚴(yán)重降低系統(tǒng)的安全性與可靠性。目前的共模電壓抑制方法的研究主要分為軟件和硬件兩類。軟件方法主要包括模型預(yù)測(cè)控制方法[4]和PWM方法[7-10]。通過(guò)軟件方法抑制共模電壓會(huì)使三電平逆變器中點(diǎn)電位失衡且控制難度增加，必須設(shè)計(jì)相應(yīng)的中點(diǎn)
電測(cè)與儀表 2022年2期2022-02-18
- SQ扁線共模電感未能應(yīng)用在變頻冰箱的原因分析及解決方案提出
計(jì)整改一般會(huì)用到共模電感（Common mode Choke）來(lái)過(guò)濾共模電磁干擾信號(hào)。電源用共模電感的兩個(gè)繞組分繞磁芯的一邊，之間有相當(dāng)大的間隙，這樣就會(huì)產(chǎn)生磁通泄漏，形成漏感，也叫差模電感。因此，共模電感一般具有一定的差模干擾衰減能力。在濾波器的設(shè)計(jì)中，常利用漏感。如在普通的濾波設(shè)計(jì)中，僅安裝一個(gè)共模電感，利用共模電感的漏感產(chǎn)生適量的差模電感，起到對(duì)差模干擾的抑制作用?，F(xiàn)在業(yè)界電視等黑電產(chǎn)品普遍使用SQ扁線共模電感，如圖1所示（左為環(huán)形電感，右為SQ扁線
家電科技 2022年1期2022-02-16
- 新能源汽車電驅(qū)系統(tǒng)共模電壓干擾優(yōu)化方案研究
法在逆變器中產(chǎn)生共模電壓，該電壓通過(guò)交流三相線或者直流母線傳遞到電機(jī)和電池等其他零部件中。共模電壓傳遞到電機(jī)將引起軸電流和軸電壓?jiǎn)栴}，軸電流過(guò)大將使電機(jī)軸承損壞，軸電壓則會(huì)通過(guò)寄生電容傳遞到外部空間中，造成電磁干擾。共模電壓經(jīng)直流母線耦合到電池中，將影響電池內(nèi)部控制器工作以及電壓診斷。為了抑制電機(jī)控制器輸出的共模電壓，減少軸電流軸電壓以及電驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)EMI帶來(lái)的危害，本文從理論上分析了共模電壓的產(chǎn)生以及傳播途徑，并介紹了幾種方案來(lái)解決共模電壓造成的危害。1
汽車電器 2021年12期2021-12-30
- CLC 型PWM 逆變器端無(wú)源濾波器的設(shè)計(jì)
逆變器輸出的高頻共模電壓還會(huì)通過(guò)寄生電容產(chǎn)生高頻對(duì)地漏電流，導(dǎo)致產(chǎn)生電磁干擾EMI（electromagnetic interference），影響系統(tǒng)內(nèi)其他電氣設(shè)備的正常工作。為了防止逆變器產(chǎn)生的高頻共模電壓造成危害，許多逆變器的輸出端都會(huì)連接濾波器來(lái)消除其負(fù)面影響，因此，針對(duì)逆變器設(shè)計(jì)的濾波器也在不斷改進(jìn)[1-8]。除了常見(jiàn)的用于消除差模高頻電壓分量的LC濾波器和二階RLC 低通濾波器外，共模高頻電壓濾波器結(jié)構(gòu)也在不斷進(jìn)行改進(jìn)。由學(xué)者Von Jouan
電源學(xué)報(bào) 2021年3期2021-06-05
- 一種適用于全橋LLC 變換器的共模噪聲抑制方法
上。研究變換器的共模CM（common mode）噪聲模型，并提出合適的共模噪聲抑制方法，能夠有效減小功率變換器的原始噪聲， 從而減小EMI濾波器的體積和重量，提高變換器的功率密度[1-4]?，F(xiàn)有文獻(xiàn)對(duì)變換器共模噪聲的抑制方法展開(kāi)了廣泛研究[5-7]。文獻(xiàn)[8]通過(guò)變壓器屏蔽繞組技術(shù)有效抑制了半橋LLC 變換器的共模噪聲，但變壓器屏蔽繞組會(huì)帶來(lái)額外的渦流損耗且增加了電路成本；文獻(xiàn)[9]建立了移相全橋變換器的共模噪聲模型，并通過(guò)無(wú)源抵消電路抑制變換器的共模噪
電源學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-13
- 共模電感的建模方法及驗(yàn)證
程學(xué)院）一、引言共模電感是由繞在同一高磁導(dǎo)率磁芯上兩個(gè)匝數(shù)和相位相同、繞向相反的獨(dú)立繞組組成。當(dāng)共模電流流過(guò)共模電感時(shí)，由于電流方向相同，會(huì)產(chǎn)生同向磁場(chǎng)，磁通相互疊加，對(duì)共模電流產(chǎn)生較強(qiáng)的阻尼效果，衰減共模電流，減少共模噪聲的干擾；當(dāng)差模電流流過(guò)時(shí)，兩繞組內(nèi)電流產(chǎn)生相反方向的磁場(chǎng)，在磁環(huán)路內(nèi)相互抵消，此時(shí)正常信號(hào)電流主要受線圈電阻和少量漏感產(chǎn)生的阻尼影響[1]。所以共模電感不僅對(duì)共模干擾有抑制作用，也對(duì)差模干擾有抑制作用。由于共模電感體積小、溫升小、使用方
安徽科技 2021年3期2021-04-06
- 反激變壓器傳導(dǎo)共模EMI特性分析
邊分布電容是傳導(dǎo)共模噪聲傳輸路徑的重要阻抗參數(shù)，對(duì)傳導(dǎo)共模噪聲的大小和特性都有著非常重要的影響[1-10]。優(yōu)化設(shè)計(jì)變壓器的容性分布參數(shù)可以實(shí)現(xiàn)共模噪聲的抑制[11-17]。文獻(xiàn)[11]通過(guò)外接電容，文獻(xiàn)[12]通過(guò)調(diào)整變壓器內(nèi)屏蔽層結(jié)構(gòu)安排，改變變壓器內(nèi)部電場(chǎng)分布均實(shí)現(xiàn)了共模噪聲抑制。在實(shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，采用上述方法抑制共模噪聲時(shí)，為了尋求較佳的噪聲抑制效果，往往需要多個(gè)實(shí)驗(yàn)樣機(jī)的反復(fù)方案調(diào)整，憑經(jīng)驗(yàn)通過(guò)試錯(cuò)法對(duì)實(shí)驗(yàn)樣機(jī)進(jìn)行驗(yàn)證和修改，設(shè)計(jì)缺乏明確的優(yōu)化方
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2021年3期2021-03-31
- 逆變器供電三相電機(jī)的共模抑制SVPWM
規(guī)SVPWM存在共模電壓幅值大、頻率高的問(wèn)題[2]。共模電壓的幅值等于Udc/2（Udc為逆變器直流母線電壓值），頻率等于逆變器開(kāi)關(guān)頻率值，為幾kHz到幾十kHz[3]。大幅值、高頻率的共模電壓給系統(tǒng)帶來(lái)繞組絕緣劣化、軸電壓、漏電流、電磁干擾等不利影響[4]，因此高性能傳動(dòng)系統(tǒng)需要抑制共模電壓。文獻(xiàn)[5]在常規(guī)SVPWM基礎(chǔ)上提出一種“動(dòng)態(tài)零狀態(tài) PWM”（active zero state PWM，AZSPWM），該方法不使用零矢量，而是使用相反方向的兩
電氣傳動(dòng) 2021年4期2021-02-28
- 基于三矢量模型預(yù)測(cè)電流控制的共模電壓抑制策略
變器驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，共模電壓過(guò)高造成驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)過(guò)壓、輻射電磁波等問(wèn)題可忽視。共模電壓抑制方法一般可分為硬件抑制方法和軟件抑制方法，硬件抑制方法需要增加額外的設(shè)備，實(shí)現(xiàn)較為復(fù)雜，因此一般采用軟件抑制方法[1-4]，文獻(xiàn)[1]提出了一種無(wú)零矢量調(diào)制(NSPWM)方法來(lái)抑制共模電壓，文獻(xiàn)[3]考慮死區(qū)的影響，提出了改進(jìn)的NSPWM方法。PMSM電流控制采用PI控制時(shí)，PI調(diào)節(jié)系數(shù)的設(shè)計(jì)復(fù)雜，對(duì)PI參數(shù)精度要求高，參數(shù)失調(diào)對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)態(tài)和動(dòng)態(tài)性能影響較大，因此文獻(xiàn)[5-1
電機(jī)與控制應(yīng)用 2021年1期2021-02-05
- 用共模阻抗穩(wěn)定網(wǎng)絡(luò)減低輻射騷擾測(cè)試的變異
過(guò)實(shí)測(cè)與比對(duì)確認(rèn)共模阻抗的影響顯著，且在不同實(shí)驗(yàn)室間測(cè)得的共模阻抗差異很大，可能造成AC電纜中騷擾電流的不同。依據(jù)線纜輻射的發(fā)射機(jī)制，輻射場(chǎng)強(qiáng)與線纜中的共模電流成正比[6]。前人透過(guò)插入CDN、注入鉗等改變共模阻抗觀察到輻射電平的變化[7]，也表明了共模阻抗對(duì)輻射測(cè)試的影響。文中比對(duì)了一個(gè)實(shí)際樣品在不同實(shí)驗(yàn)室間的測(cè)試差異。并設(shè)計(jì)一個(gè)共模阻抗穩(wěn)定網(wǎng)絡(luò)，在給定穩(wěn)定的共模阻抗值下，觀察發(fā)射電平隨阻抗值的變化關(guān)系。施加此共模阻抗穩(wěn)定網(wǎng)絡(luò)在不同實(shí)驗(yàn)室間測(cè)試該樣品，并
日用電器 2020年9期2020-10-15
- 高精度電荷域ADC共模電荷誤差前臺(tái)校準(zhǔn)電路
T)波動(dòng)以及輸入共模電荷的影響而產(chǎn)生共模電荷誤差．針對(duì)PVT波動(dòng)問(wèn)題，文獻(xiàn)[9-11]中提出了一種偽差動(dòng)輔助型和一種鏡像控制型PVT不敏感BCT結(jié)構(gòu)，完成了10位電荷域流水線ADC的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn);針對(duì)輸入共模問(wèn)題，文獻(xiàn)[12]提出了一種輸入共模電荷前饋補(bǔ)償電路，將電荷域流水線ADC的精度進(jìn)一步提升到12位;然而精度14位以上的電荷域流水線ADC還鮮有文獻(xiàn)報(bào)道．為進(jìn)一步提高電荷域流水線ADC的精度，筆者提出了一種數(shù)?；旌?span id="j5i0abt0b" class="hl">共模電荷誤差校準(zhǔn)方法，在現(xiàn)有共模電荷控制
西安電子科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年6期2018-12-07
- 基于共模扼流圈高頻模型的Boost PFC的EMI濾波器設(shè)計(jì)*
2]。但是，由于共模扼流圈的磁芯材料特性隨頻率變化以及繞組寄生電容的存在，其阻抗高頻特性不理想，會(huì)造成EMI濾波器在高頻段的衰減不足，進(jìn)而導(dǎo)致無(wú)法通過(guò)傳導(dǎo)電磁干擾測(cè)試[3]。為了更準(zhǔn)確地評(píng)估EMI濾波器的濾波性能，需要建立共模扼流圈在150 kHz～30 MHz傳導(dǎo)干擾測(cè)試范圍內(nèi)的高頻模型。陳恒林等[4]提出采用Foster網(wǎng)絡(luò)串聯(lián)模型對(duì)共模扼流圈的共模阻抗進(jìn)行擬合，其缺陷是沒(méi)有考慮磁芯材料頻率特性的影響；崔永生等[5]在建模過(guò)程中假設(shè)磁芯磁導(dǎo)率隨頻率變化
機(jī)電工程 2018年8期2018-08-23
- 一種基于傳輸線理論的新型GHz共模噪聲抑制電路
會(huì)不可避免地引入共模噪聲。尤其是，共模噪聲伴隨差分信號(hào)傳輸?shù)骄€纜上時(shí)，會(huì)引起嚴(yán)重的電磁干擾，繼而影響周圍電路的正常工作。因此，需要在保證差分信號(hào)高質(zhì)量傳輸?shù)幕A(chǔ)上，有效抑制共模噪聲。目前國(guó)內(nèi)外報(bào)導(dǎo)的 GHz的共模噪聲抑制電路主要圍繞缺陷地結(jié)構(gòu)[3-4]、蘑菇型多層電路結(jié)構(gòu)[5-7]、傳輸線理論[8-9]展開(kāi)設(shè)計(jì)。文獻(xiàn)[8-9]中基于四分之一波長(zhǎng)諧振器設(shè)計(jì)的共模噪聲濾波器單元共模阻帶相對(duì)帶寬較窄，難以滿足共模噪聲寬帶抑制的性能需求。針對(duì)于此，本文通過(guò)耦合貼片
現(xiàn)代導(dǎo)航 2018年2期2018-05-10
- 地震對(duì)GPS站坐標(biāo)時(shí)序共模誤差的影響分析
GPS站坐標(biāo)時(shí)序共模誤差的影響分析[J].測(cè)繪工程，2017，26(12)：32-37.DOI:10.19349/j.cnki.issn1006-7949.2017.12.006地震對(duì)GPS站坐標(biāo)時(shí)序共模誤差的影響分析余新平1,2，成英燕2，朱文娟1，姚向東1,2，閆忠寶1,2(1.山東科技大學(xué) 測(cè)繪科學(xué)與工程學(xué)院,山東 青島 266000；2.中國(guó)測(cè)繪科學(xué)研究院，北京 100830)通過(guò)選取日本7個(gè)IGS基準(zhǔn)站在東日本大地震前后各3 a的坐標(biāo)時(shí)間序列，提
測(cè)繪工程 2017年12期2017-12-13
- 電源線傳導(dǎo)干擾診斷和整改方法研究
特點(diǎn)，根據(jù)差模/共模干擾原理，提出了幾種差模/共模干擾診斷方法。在此基礎(chǔ)上，結(jié)合濾波器原理，對(duì)差模/共模干擾各自的整改方法進(jìn)行了分析。最后列舉了實(shí)際整改案例，驗(yàn)證了相關(guān)方法。傳導(dǎo)干擾；差模；共模；診斷和整改引言隨著現(xiàn)代科學(xué)技術(shù)的發(fā)展, 大量電子電氣產(chǎn)品得到廣泛應(yīng)用，帶來(lái)了一系列的電磁兼容（EMC）問(wèn)題，對(duì)產(chǎn)品的EMC性能提出了極其嚴(yán)格的要求。按照EMC原理，電氣及電子設(shè)備工作時(shí)會(huì)產(chǎn)生電磁噪聲影響其他設(shè)備，同時(shí)也可能會(huì)受到外界電磁環(huán)境的影響。若產(chǎn)品電磁產(chǎn)生電
環(huán)境技術(shù) 2017年4期2017-11-08
- 新型可抑制共模電流無(wú)變級(jí)聯(lián)型光伏系統(tǒng)
40）新型可抑制共模電流無(wú)變級(jí)聯(lián)型光伏系統(tǒng)甘義良，杭麗君，李國(guó)杰（上海交通大學(xué)電氣工程系，上海 200240）著重分析了無(wú)變壓器隔離的級(jí)聯(lián)型多電平光伏發(fā)電系統(tǒng)共模電流產(chǎn)生機(jī)理，并且建立共模電流等效電路。在此基礎(chǔ)上分析了級(jí)聯(lián)H4（單相全橋）多電平光伏系統(tǒng)共模電流難以抑制的原因，同時(shí)提出可有效抑制共模電流的級(jí)聯(lián)iH6拓?fù)涞亩嚯娖焦夥孀兤?。根?jù)理論分析和仿真結(jié)果可以驗(yàn)證，相比級(jí)聯(lián)H4系統(tǒng)，所提出的級(jí)聯(lián)iH6系統(tǒng)能夠有效抑制共模電流和高頻噪聲，從而避免EMI濾波
電氣傳動(dòng) 2017年9期2017-10-10
- 變頻傳動(dòng)系統(tǒng)感應(yīng)電機(jī)的共模阻抗模型
動(dòng)系統(tǒng)感應(yīng)電機(jī)的共模阻抗模型葉世澤1，嚴(yán)云帆2，陳恒林1（1.浙江大學(xué)電氣工程學(xué)院，杭州310027；2.中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第七〇四研究所，上海 200031）在變頻傳動(dòng)系統(tǒng)中，脈沖寬度調(diào)制技術(shù)帶來(lái)了嚴(yán)重的共模干擾問(wèn)題，因此在進(jìn)行變頻傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí)，有必要對(duì)系統(tǒng)的共模干擾進(jìn)行預(yù)測(cè)和分析。為此，提出了兩種用以分析變頻傳動(dòng)系統(tǒng)共模干擾的感應(yīng)電機(jī)共模阻抗模型，并研究了模型參數(shù)的提取方法。在分析電機(jī)內(nèi)部結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，建立了基于阻抗測(cè)量的電機(jī)共模模型，通過(guò)阻抗分析
電源學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-05
- 三相逆變器共模傳導(dǎo)電磁干擾建模及原始噪音抑制技術(shù)
09）三相逆變器共模傳導(dǎo)電磁干擾建模及原始噪音抑制技術(shù)周錦平1，周 敏2（1.上海交通大學(xué)電子信息與電氣工程學(xué)院，上海200240；2.臺(tái)達(dá)電子企業(yè)管理（上海）有限公司臺(tái)達(dá)電力電子研發(fā)中心，上海 201209）建立了三相逆變器的共模噪音通路模型，基于此模型分析了連接在交流母線與直流母線之間的濾波電容對(duì)共模噪音特性的影響；提出了一種新的應(yīng)用于三相變換器的原始共模噪音的補(bǔ)償方案，基于所提方案可以減小整個(gè)系統(tǒng)對(duì)共模濾波器的要求，改善整個(gè)系統(tǒng)的體積和成本。實(shí)驗(yàn)結(jié)果
電源學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-05
- 變頻器參數(shù)及調(diào)制方式對(duì)共模電壓的影響
參數(shù)及調(diào)制方式對(duì)共模電壓的影響劉瑞芳，孟延停，康 強(qiáng)（北京交通大學(xué)電氣工程學(xué)院，北京 100044）PWM變頻器被廣泛應(yīng)用于在電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，但其輸出電壓中的共模電壓會(huì)產(chǎn)生許多負(fù)面效應(yīng)，因此確定影響共模電壓的各種因素對(duì)提出有效的共模電壓抑制策略有重要的意義。采用解析、仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證的方法圍繞變頻器參數(shù)和調(diào)制方式對(duì)共模電壓的影響展開(kāi)研究,研究結(jié)果表明：變頻器參數(shù)中直流母線電壓利用率增大時(shí)共模電壓減?。惠d波比變化時(shí)共模電壓基本不變；死區(qū)時(shí)間增加時(shí)共模電壓增大；
電源學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-05
- 三相三電平逆變器的零共模電壓空間矢量調(diào)制技術(shù)研究
三電平逆變器的零共模電壓空間矢量調(diào)制技術(shù)研究陳嘉楠，蔣 棟（華中科技大學(xué)強(qiáng)電磁工程與新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，武漢 430074）針對(duì)三相三電平逆變器實(shí)現(xiàn)零共模電壓輸出的主要調(diào)制方式，即空間矢量調(diào)制消除共模電壓SVMCME進(jìn)行研究。首先，為減小七段式SVMCME產(chǎn)生的開(kāi)關(guān)損耗，提出一種五段式SVMCME的調(diào)制方式，并對(duì)調(diào)制比的變化做出詳盡的解釋。其次，對(duì)正弦脈沖寬度調(diào)制消除共模電壓SPWMCME和SVMCME的等效性在理論上進(jìn)行證明和仿真驗(yàn)證，以簡(jiǎn)化控制算法。
電源學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-05
- 并網(wǎng)逆變發(fā)電系統(tǒng)共模傳導(dǎo)干擾累加效應(yīng)的模型預(yù)估研究
并網(wǎng)逆變發(fā)電系統(tǒng)共模傳導(dǎo)干擾累加效應(yīng)的模型預(yù)估研究趙密招，和軍平，鄭 博（哈爾濱工業(yè)大學(xué)深圳研究生院，深圳518055）分布式新能源并網(wǎng)發(fā)電系統(tǒng)因使用電力電子接口而易在電網(wǎng)中產(chǎn)生電磁干擾，對(duì)并網(wǎng)逆變發(fā)電系統(tǒng)中共模傳導(dǎo)干擾的累加效應(yīng)及其隨機(jī)特性進(jìn)行研究有重要的工業(yè)應(yīng)用價(jià)值。首先提出了一種結(jié)構(gòu)靈活的兩電平三相逆變器共模傳導(dǎo)干擾預(yù)測(cè)模型，在其基礎(chǔ)上建立并網(wǎng)逆變發(fā)電系統(tǒng)的共模傳導(dǎo)干擾預(yù)估模型。根據(jù)逆變器中有源/無(wú)源元器件參數(shù)的隨機(jī)概率分布統(tǒng)計(jì)特性，利用蒙特卡羅法對(duì)
電源學(xué)報(bào) 2017年3期2017-06-05
- 環(huán)形共模電感近磁場(chǎng)泄漏分析
50108）環(huán)形共模電感近磁場(chǎng)泄漏分析陳開(kāi)寶 陳 為（福州大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院，福州 350108）為了解決功率變換器引起的EMI問(wèn)題，普遍的做法是使用濾波器。環(huán)形共模電感作為EMI濾波器中重要的器件，既是容易受外界磁場(chǎng)干擾的敏感設(shè)備，也是一個(gè)主要的磁場(chǎng)泄漏源。本文以環(huán)形共模電感為研究對(duì)象，借助有限元分析軟件Ansoft Maxwell分析了環(huán)形電感近磁場(chǎng)泄漏的場(chǎng)分布形式及變化規(guī)律，并分析了兩種繞組方式、磁心材料磁導(dǎo)率、繞組張角、磁性外徑等因素對(duì)共模電
電氣技術(shù) 2017年2期2017-03-03
- 結(jié)合平衡和濾波技術(shù)抑制GaN電源轉(zhuǎn)換器的電磁干擾
技術(shù)利于抑制低頻共模電磁干擾,而濾波技術(shù)利于抑制高頻共模電磁干擾,所以將兩者結(jié)合以抑制GaN Boost型電源轉(zhuǎn)換器的共模電磁干擾。首先用GaN高電子遷移率晶體管搭建功率級(jí)電路;然后用耦合電感替代功率級(jí)電感,并在耦合電感的輸出端加上電容以平衡寄生參數(shù)的影響;最后加入共模電感以抑制高頻共模電磁干擾,綜合考慮抑制效果和電路面積,合理選擇濾波器共模電感值。該組合方法與阻抗平衡單項(xiàng)技術(shù)相比,能有效地抑制高頻共模電磁干擾;與濾波器單項(xiàng)技術(shù)相比,減小了電路面積。仿真結(jié)
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-12-21
- 采用雙共模內(nèi)回路抑制非隔離光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的共模電流的研究
魏紅梅?采用雙共模內(nèi)回路抑制非隔離光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的共模電流的研究趙瑞廣1劉棟良1,2崔麗麗1魏紅梅2（1. 杭州電子科技大學(xué)自動(dòng)化學(xué)院 杭州 310018 2. 臥龍電氣集團(tuán)股份有限公司 上虞 312300）非隔離光伏并網(wǎng)系統(tǒng)中共模電流高頻分量的存在會(huì)使系統(tǒng)穩(wěn)定性下降，在低功率運(yùn)行時(shí)，對(duì)發(fā)電質(zhì)量影響較大。單共模內(nèi)回路法對(duì)高頻分量抑制效果不理想。在構(gòu)建共模電路等效模型，分析共模電流產(chǎn)生原因的基礎(chǔ)上，提出了一種構(gòu)建雙共模內(nèi)回路抑制共模電流高頻分量方法。該方法在
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年22期2016-12-12
- 十二脈整流橋共模電壓研究
西?十二脈整流橋共模電壓研究萬(wàn)偉學(xué)，胡傳西（武漢船用電力推進(jìn)裝置研究所，武漢，430064）為了降低共模電壓對(duì)變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)損傷，保證變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)安全可靠運(yùn)行，本文首先分析了變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中整流裝置共模電壓產(chǎn)生機(jī)理，建立了十二脈整流裝置共模電壓數(shù)學(xué)模型；最后利用MATLAB仿真工具，建模仿真、分析了十二脈整流裝置的共模電壓，為抑制變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)共模電壓提供了理論基礎(chǔ)。共模電壓 整流裝置 十二脈0 引言變頻驅(qū)動(dòng)裝置中，整流裝置產(chǎn)生的共模電壓會(huì)加到負(fù)載電機(jī)上,不斷破
船電技術(shù) 2016年10期2016-10-14
- 鏈?zhǔn)絻?chǔ)能系統(tǒng)共模電流的分析及抑制
0）鏈?zhǔn)絻?chǔ)能系統(tǒng)共模電流的分析及抑制陳強(qiáng)1李睿1高寧1蔡旭1陸志剛2（1. 風(fēng)力發(fā)電研究中心上海交通大學(xué)電子信息與電氣工程學(xué)院上海200240 2. 南方電網(wǎng)科學(xué)研究院廣州510080）鏈?zhǔn)阶儞Q器具有適合用于大容量電池儲(chǔ)能系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，但是，儲(chǔ)能電池較低的能量密度以及變換器功率模塊與電池柜間較長(zhǎng)的直流連接電纜，為鏈?zhǔn)絻?chǔ)能系統(tǒng)引入了不可忽略的寄生參數(shù)，從而導(dǎo)致較大的共模電流，危及功率器件的安全。本文首先建立鏈?zhǔn)阶儞Q器的簡(jiǎn)化模型，分析鏈?zhǔn)阶儞Q器中共模電壓通路
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2016年14期2016-10-12
- 級(jí)聯(lián)非隔離光伏發(fā)電系統(tǒng)漏電流抑制方法
詞：級(jí)聯(lián)逆變器；共模；漏電流；光伏系統(tǒng)光伏發(fā)電系統(tǒng)在新能源領(lǐng)域占據(jù)主導(dǎo)地位。光伏逆變器作為連接光伏電池板與電網(wǎng)的核心設(shè)備，對(duì)光伏發(fā)電系統(tǒng)起決定性作用。隔離型光伏逆變器雖然通過(guò)電氣隔離抑制了漏電流的流通，但會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)成本和損耗的增加，同時(shí)不利于大功率應(yīng)用，因此非隔離型光伏逆變器一直是人們關(guān)注的熱點(diǎn)［1］。H橋級(jí)聯(lián)多電平逆變器（H-bridge cascaded multilevel inverter—HB-CMI）電路是由多個(gè)兩電平H橋逆變器結(jié)構(gòu)單元串聯(lián)構(gòu)成
電氣傳動(dòng) 2016年3期2016-05-19
- 三電平逆變器共模電壓分析與抑制
3）三電平逆變器共模電壓分析與抑制高芳，高銳（長(zhǎng)春職業(yè)技術(shù)學(xué)院工程技術(shù)分院，吉林 長(zhǎng)春 130033）為抑制三電平逆變器共模電壓，以二極管鉗位式拓?fù)錇槔治銎?span id="j5i0abt0b" class="hl">共模電壓產(chǎn)生機(jī)理并提出一種抑制共模電壓的簡(jiǎn)化三電平5段式空間矢量脈寬調(diào)制算法。該算法通過(guò)選取輸出共模電壓幅值小的基本電壓矢量參與調(diào)制來(lái)抑制共模電壓。仿真和實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，所提算法將共模電壓最大幅值抑制到Vdc/6，比傳統(tǒng)一般算法、抑制共模電壓的7段式、7段式算法分別減少2/3，1/2，0，且可以克服上
中國(guó)測(cè)試 2015年12期2015-12-14
- T型三電平逆變器的共模電壓及其抑制算法
型三電平逆變器的共模電壓及其抑制算法王全東， 常天慶， 李方正， 蘇奎峰， 張 雷(裝甲兵工程學(xué)院控制工程系， 北京 100072)對(duì)T型逆變器共模電壓的產(chǎn)生機(jī)理進(jìn)行了分析，推導(dǎo)了PWM控制下逆變器共模電壓的Fourier表達(dá)式，分析了其諧波成分及數(shù)學(xué)含義。闡述了傳統(tǒng)SPWM、SVPWM算法的調(diào)制原理，對(duì)逆變器分別采用2種算法時(shí)的共模電壓進(jìn)行了仿真分析，并提出了減小共模電壓的改進(jìn)算法。為完全消除共模電壓，采用了一種調(diào)制波移相PWM算法，并通過(guò)仿真驗(yàn)證了該算
裝甲兵工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2015年4期2015-06-15
- 整流—逆變系統(tǒng)共模電磁干擾分析
力推進(jìn)系統(tǒng)而言，共模電磁干擾是傳導(dǎo)EMI的主要組成部分，主要來(lái)源于系統(tǒng)的變頻驅(qū)動(dòng)部分，而且還會(huì)引起功率器件的輻射干擾［2-3］。因此，很有必要對(duì)電力推進(jìn)系統(tǒng)中的整流—逆變系統(tǒng)共模電磁干擾進(jìn)行預(yù)測(cè)分析，從而為后期消除和抑制干擾提供指導(dǎo)?，F(xiàn)有文獻(xiàn)對(duì)變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)共模傳導(dǎo)電磁干擾研究很多［4-6］，但這些文獻(xiàn)僅考慮了整流系統(tǒng)［7］或逆變系統(tǒng)［8-9］的共模干擾，并沒(méi)有將這兩者有效結(jié)合起來(lái)進(jìn)行分析。整流—逆變系統(tǒng)包含整流和逆變2 個(gè)環(huán)節(jié)，目前對(duì)整流—逆變系統(tǒng)中驅(qū)動(dòng)變
電氣傳動(dòng) 2015年12期2015-06-10
- 基于共模、差模模型的MMC綜合控制方案
電流分量分別建立共模模型（Common Mode）和差模模型（Differential Mode）?；谝陨夏Ｐ?，根據(jù)不同頻率的電壓、電流作用不產(chǎn)生有功功率的原理，利用系統(tǒng)中正交電流成分，實(shí)現(xiàn)多層次的子模塊能量交換平衡控制，建立全面可靠的MMC系統(tǒng)綜合控制策略。實(shí)現(xiàn)對(duì)系統(tǒng)環(huán)流和負(fù)載輸出電流的跟蹤給定控制和子模塊直流電容電壓的平衡控制。Matlab/Simulink的仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果證明了基于共模、差模模型和正交電流控制能量交換的綜合控制方案對(duì)模塊化多電平逆變系
現(xiàn)代電子技術(shù) 2015年10期2015-05-29
- DC/DC全橋變換器共模噪聲及其抑制方法研究*
/DC全橋變換器共模噪聲及其抑制方法研究*楊文鐵 耿 攀 張 平 徐正喜(武漢第二船舶設(shè)計(jì)研究所 武漢 430064)共模噪聲對(duì)DC/DC全橋變換電路本身以及電網(wǎng)中的其他設(shè)備正常工作都會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的影響,論文分析了共模噪聲產(chǎn)生的原因,電路參數(shù)對(duì)共模噪聲的影響,并給出了抑制措施。全橋電路; 共模電流; 電磁噪聲抑制Class Number TM4641 引言開(kāi)關(guān)電源由于其開(kāi)關(guān)器件工作在較高的頻率,隨之會(huì)帶來(lái)較大的dv/dt、di/dt干擾脈沖信號(hào),對(duì)電源自身的
艦船電子工程 2015年9期2015-03-14
- 逆變器簡(jiǎn)化PWM 算法及抑制共模電壓策略
調(diào)制算法較少考慮共模電壓對(duì)負(fù)載的影響。隨著電力電子開(kāi)關(guān)器件開(kāi)關(guān)頻率的不斷提高，當(dāng)逆變器帶電機(jī)負(fù)載時(shí)，共模電壓所帶來(lái)軸電壓、軸電流、電磁干擾等負(fù)面效應(yīng)也日趨嚴(yán)重，這不但縮短了電機(jī)使用壽命，而且嚴(yán)重威脅周邊其他電氣設(shè)備的安全穩(wěn)定運(yùn)行[6]，因此，共模電壓抑制應(yīng)引起更多關(guān)注。共模電壓的抑制方法可分為主動(dòng)抑制和被動(dòng)抑制。被動(dòng)抑制包括采用共模電感、共模抑制變壓器[7]、共模濾波器[8]和共模扼流線圈[9]等，這些方法均需要增加硬件成本；主動(dòng)抑制主要從逆變器的控制算法
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2014年8期2014-11-25
- GPS坐標(biāo)時(shí)間序列共模誤差空間特性分析
坐標(biāo)時(shí)間序列受到共模誤差（common mode error）的影響[4]。楊國(guó)華等研究表明，共模誤差可能是GPS單日解的主要誤差源[5-10]。由于共模誤差的起源尚不明了，目前只能利用某種形式的空間濾波計(jì)算共模大小[3,11]。研究共模誤差的空間特性有利于分析其來(lái)源，并在觀測(cè)數(shù)據(jù)解算階段將其剔除，有效提高GPS成果的精度。1 共模誤差的計(jì)算方法1.1 區(qū)域疊加濾波區(qū)域疊加濾波法是目前廣泛采用的提取共模誤差的方法。假設(shè)共模誤差在某一區(qū)域均勻分布，將單日解誤
地理空間信息 2014年4期2014-02-19
- 基于耦合缺陷地的超寬帶共模濾波器設(shè)計(jì)
布線和延時(shí)產(chǎn)生的共模噪聲極大地降低了差分信號(hào)的完整性，阻礙了差分布線優(yōu)勢(shì)的充分發(fā)揮。相對(duì)于傳統(tǒng)的單端濾波器［1－3］而言，共模抑制濾波器的設(shè)計(jì)目標(biāo)就是能在特定工作頻段抑制共模信號(hào)而讓差模信號(hào)通過(guò)。因此，設(shè)計(jì)用于差分信號(hào)的共模抑制濾波器非常重要。目前已有很多設(shè)計(jì)共模抑制濾波器的方法。文獻(xiàn)［4，5］采用了一種高磁導(dǎo)率鐵氧體磁芯的共模扼流圈，這種傳統(tǒng)方法僅適用于MHz頻率范圍。文獻(xiàn)［6］提出了一種用于GHz頻率范圍的低溫陶瓷共燒技術(shù)(Low Temperatur
無(wú)線電工程 2014年8期2014-01-01
- 共模輻射技術(shù)分析及其抑制
劃分為差模輻射和共模輻射。我們知道，差模輻射來(lái)自于電路的正常工作以及沿電路中的導(dǎo)體所形成的環(huán)路流動(dòng)的電流；而共模輻射來(lái)自于電路的寄生參數(shù)以及在導(dǎo)體中產(chǎn)生的不期望的電壓降。共模輻射最常見(jiàn)的形式是系統(tǒng)的電纜構(gòu)成的共模發(fā)射，其輻射頻率由共模電勢(shì)(通常是地電壓)決定(如圖1所示)，跟電纜傳輸?shù)挠杏眯盘?hào)沒(méi)什么關(guān)系。為了幫助工程師深入理解共模輻射的成因和輻射機(jī)理，本文將結(jié)合理論分析與工程設(shè)計(jì)，梳理有關(guān)概念，為工程師提供有價(jià)值的設(shè)計(jì)參考。2.共模輻射的理論分析EMC測(cè)量
電子世界 2013年21期2013-07-12
- 雙線電壓合成矩陣變換器共模電壓抑制
間產(chǎn)生高頻大幅值共模電壓。 共模電壓雖對(duì)矩陣變換器的輸出特性無(wú)影響，但由它會(huì)通過(guò)電機(jī)定子鐵心與繞組間的寄生電容產(chǎn)生漏電流，不僅影響電機(jī)繞組絕緣、 縮短電機(jī)運(yùn)行壽命，而且對(duì)周圍電氣設(shè)備產(chǎn)生電磁干擾[2]。近年來(lái)，矩陣變換器共模電壓?jiǎn)栴}已逐漸受到國(guó)內(nèi)外學(xué)者的關(guān)注，已報(bào)道的解決方法主要包括硬件補(bǔ)償和軟件抑制兩種形式。 其中，硬件補(bǔ)償法[3]需要在矩陣變換器的輸入側(cè)連接一套由共模變壓器和H 橋電路組成的共模電壓補(bǔ)償器，并且輸出側(cè)需連接LC 濾波器。 該方法經(jīng)分析表
電氣傳動(dòng) 2013年6期2013-07-02
- 一種新型超寬共模輸入范圍放大器設(shè)計(jì)*
傳感器輸出信號(hào)的共模電平會(huì)有較大變化范圍，在低電源電壓下，迫切要求信號(hào)提取電路能夠處理寬共模信號(hào)［1］。一般放大器在寬共模輸入時(shí)，它的一些重要性能會(huì)變差，如增益、帶寬、失調(diào)電壓、穩(wěn)定性等［2-5］，而采用 BiCMOS 工藝［1，7-8］或 BCD 工藝［6，9］固然可以擴(kuò)大輸入共模范圍，但其工藝價(jià)格比CMOS工藝要昂貴許多。本文分析了CMOS工藝的傳統(tǒng)的寬動(dòng)態(tài)共模運(yùn)放輸入級(jí)的一般電路形式和其帶來(lái)的問(wèn)題，然后提出一種新的方法來(lái)設(shè)計(jì)寬共模輸入運(yùn)放。本文采用T
電子器件 2012年5期2012-12-30
- PWM變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)共模干擾研究
相功率變換器輸出共模電壓的三相四橋臂方案［5］。A Takahashi等人提出一種能完全消除共模電流的有源濾波器，以此來(lái)消除PWM電機(jī)驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中傳導(dǎo)EMI中的共模分量［6］。海軍工程大學(xué)孟進(jìn)等人通過(guò)對(duì)PWM變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)建立傳導(dǎo)干擾的高頻模型，以此來(lái)分析系統(tǒng)傳導(dǎo)干擾［7］。本文采用傳導(dǎo)干擾分離網(wǎng)絡(luò)［8-9］，對(duì)變頻驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的共模干擾分布規(guī)律、影響因素進(jìn)行了研究，最后根據(jù)改進(jìn)后的干擾基本模型，對(duì)共模干擾抑制方法進(jìn)行了初步探索。1 研究對(duì)象本文研究對(duì)象如圖1所示
電機(jī)與控制應(yīng)用 2012年2期2012-08-28
- 微小電壓測(cè)量放大電路的抗共模噪聲設(shè)計(jì)方法
輸入失調(diào)和漂移、共模抑制能力等；因此，提高測(cè)量?jī)x器前端放大電路的輸入阻抗和共模抑制能力是至關(guān)重要的。前置放大電路通常選擇輸入阻抗和共模抑制比都很高的電路。場(chǎng)效應(yīng)管放大電路和運(yùn)算放大電路的輸入阻抗均較大，但場(chǎng)效應(yīng)管電路不能對(duì)共模干擾進(jìn)行抑制，因此多選用運(yùn)算放大器電路[1-2]。1 運(yùn)算放大器構(gòu)成的前端放大電路噪聲分為串模噪聲和共模噪聲兩種[1]。串模噪聲指以串聯(lián)方式與被測(cè)電壓一起疊加在測(cè)量電路輸入端的干擾電壓，即干擾電壓與信號(hào)源及測(cè)量電路輸入端串聯(lián)構(gòu)成回路。
中國(guó)測(cè)試 2012年4期2012-07-14
- 無(wú)變壓器光伏并網(wǎng)逆變器抑制漏電流的控制策略
一些新的問(wèn)題，如共模電流（在實(shí)際光伏并網(wǎng)設(shè)備中俗稱“漏電流”）、向電網(wǎng)注入直流分量等［3－5］。本文只對(duì)共模電流的相關(guān)問(wèn)題進(jìn)行分析和研究。由于在無(wú)變壓器光伏并網(wǎng)逆變器中沒(méi)有變壓器的隔離作用，電網(wǎng)與光伏陣列存在直接的電氣連接，而光伏陣列和地之間存在虛擬的寄生電容，因此形成了由寄生電容、濾波元件和電網(wǎng)阻抗組成的共模諧振回路［6］。寄生電容上變化的共模電壓在這個(gè)共模諧振回路中就會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的共模電流（即漏電流），如圖1所示。圖1 無(wú)變壓器型光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖F
電氣傳動(dòng) 2012年4期2012-06-26
- 一種改進(jìn)型的單相無(wú)變壓器型PV逆變器拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)
了全橋拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的共模電流。在此基礎(chǔ)上提出了一種新的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu),并進(jìn)行了分析和仿真研究。圖1為無(wú)變壓器型光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖。由圖1可知,在無(wú)變壓器的光伏并網(wǎng)系統(tǒng)中,由于沒(méi)有變壓器的隔離作用,電網(wǎng)與光伏陣列存在直接的電氣連接,而光伏陣列和地之間存在虛擬的寄生電容,因而就形成了由寄生電容、濾波元件和電網(wǎng)阻抗組成的共模諧振回路。寄生電容上變化的共模電壓在這個(gè)共模諧振回路中就會(huì)產(chǎn)生相應(yīng)的共模電流。圖1 無(wú)變壓器型光伏并網(wǎng)系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)框圖Fig.1 Transform
電氣傳動(dòng) 2011年7期2011-06-21
- 基于共模電流頻譜能量的共模干擾抑制研究
兩橋臂中點(diǎn)產(chǎn)生的共模電壓大小相等方向相反,它們產(chǎn)生的共模電流相互抵消,此時(shí)逆變器產(chǎn)生的總共模電流為零,能夠完全消除逆變器的共模電磁干擾[4]。然而,對(duì)于如單相半橋、三相、單極倍頻調(diào)制的單相全橋逆變器等不存在兩個(gè)互補(bǔ)對(duì)稱共模噪聲源的場(chǎng)合,則可以采取外加專門(mén)的補(bǔ)償電路,使補(bǔ)償電路產(chǎn)生大小相等、方向相反的補(bǔ)償電流,以實(shí)現(xiàn)并聯(lián)有源 EMI抑制。圖1所示為單相半橋逆變器的有源并聯(lián)共模電磁干擾抑制的原理結(jié)構(gòu)圖。在圖1中,Cg為橋臂中點(diǎn)的對(duì)地雜散電容;CO為補(bǔ)償橋臂外加
- 基于SVPWM共模電壓抑制方法的研究與仿真
。但同時(shí)其產(chǎn)生的共模電壓也帶來(lái)了嚴(yán)重的負(fù)面效應(yīng)：耦合電容產(chǎn)生軸電壓，損壞軸承；高速開(kāi)關(guān)產(chǎn)生很強(qiáng)的電磁干擾（EMI），干擾其它電子設(shè)備正常運(yùn)行；共模電壓還會(huì)引起電機(jī)絕緣擊穿，縮短電機(jī)使用壽命［3］。與SPWM調(diào)制方法相比，SVPWM技術(shù)以其易于數(shù)字化實(shí)現(xiàn)、電壓利用率高等優(yōu)點(diǎn)而在共模電壓消除中得到了廣泛應(yīng)用。三電平逆變器空間矢量脈沖寬度調(diào)制技術(shù)對(duì)共模電壓的抑制，采用Matlab/Simulink進(jìn)行仿真，并給出仿真結(jié)果。驗(yàn)證了控制策略的有效性，并可以推廣到具有
電氣傳動(dòng)自動(dòng)化 2010年4期2010-06-26