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    動葉

    • 動葉調(diào)節(jié)汽動引風(fēng)機(jī)在660MW 超臨界燃煤發(fā)電機(jī)組應(yīng)用
      調(diào)節(jié)改造為成雙級動葉調(diào)節(jié),比靜葉調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)更節(jié)能,可解決風(fēng)機(jī)變轉(zhuǎn)速共振[4]、低負(fù)荷失速、風(fēng)機(jī)并入困難[5]等問題。1 某電廠概況1.1 機(jī)組概況某電廠3 號660MW 機(jī)組鍋爐為上海鍋爐廠有限公司生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)變壓直流爐、一次再熱、平衡通風(fēng)、露天布置、固態(tài)排渣、全懸吊鋼結(jié)構(gòu)Π 型鍋爐。鍋爐風(fēng)煙系統(tǒng)原配備兩臺動葉可調(diào)式軸流一次風(fēng)機(jī)、兩臺動葉可調(diào)式軸流送風(fēng)機(jī)和兩臺靜葉可調(diào)式軸流引風(fēng)機(jī),其中引風(fēng)機(jī)采用小汽輪機(jī)驅(qū)動。脫硫系統(tǒng)采用濕法石灰石脫硫,不設(shè)置GGH 換

      能源工程 2023年6期2024-01-10

    • 葉片彎、扭、掠造型規(guī)律對透平級氣動性能的影響
      。眾多學(xué)者在維持動葉一定扭轉(zhuǎn)規(guī)律的前提下,研究了靜葉片的彎、扭、掠不同改型對透平氣動性能的影響[6-10]。然而靜葉片造型改變后,其出口處的流場也會發(fā)生變化,勢必導(dǎo)致動葉來流條件的變化。對處于最佳匹配狀態(tài)的動、靜葉而言,靜葉或動葉的單獨改型會使透平級的氣動性能下降。因此,對靜葉進(jìn)行不同程度的彎、扭、掠改型時應(yīng)尋求與其相互匹配的動葉扭轉(zhuǎn)規(guī)律,這樣才能使得透平的性能得到最大的提升。筆者基于動、靜葉的最佳匹配原則對葉片進(jìn)行參數(shù)化改型:利用正交優(yōu)化方法,對靜葉進(jìn)行

      動力工程學(xué)報 2023年10期2023-10-18

    • 輪緣密封影響下的動葉通道內(nèi)非定常流動研究
      作用及封嚴(yán)氣流與動葉流場渦系的相互作用3 種。Schrewe 等[3]在兩級低壓渦輪實驗臺上通過實驗測量將主流與封嚴(yán)氣流相互作用所導(dǎo)致的渦輪級總壓損失總結(jié)為4 種形式,即封嚴(yán)氣體在上游形成堵塞,增大了主流通道內(nèi)二次流損失,改變了轉(zhuǎn)子上游流場,以及下游靜葉流量導(dǎo)致額外的損失。Popovic 和Hodson[4-7]通過實驗和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法對輪緣密封下的主流和封嚴(yán)氣流的非定常效應(yīng)進(jìn)行了研究,發(fā)現(xiàn)與定常計算相比由動葉轉(zhuǎn)動引起的非定常特性減少了約10%主流損

      北京航空航天大學(xué)學(xué)報 2023年2期2023-03-18

    • 徑流式氨水混合工質(zhì)透平熱力設(shè)計和數(shù)值模擬
      進(jìn)口、靜葉出口和動葉出口的狀態(tài)點,0*點為0點的等熵滯止點,1s、2s分別為過p1、p2的等壓線與過0點的等熵線交點,2s′為過p1的等壓線與過1點的等熵線交點。圖2(b)為動葉進(jìn)出口速度三角形的示意圖。其中,c1和c2分別為動葉進(jìn)出口的絕對氣流速度,m/s;w1和w2分別為動葉進(jìn)出口的相對氣流速度,m/s;u1和u2分別為動葉進(jìn)出口的圓周速度,m/s;α1和α2分別為動葉進(jìn)出口的絕對氣流角,(°);β1和β2分別為動葉進(jìn)出口的相對氣流角,(°)。(a)

      動力工程學(xué)報 2023年1期2023-02-03

    • 轉(zhuǎn)/靜干涉對渦輪動葉氣膜冷卻的影響
      涉會導(dǎo)致氣冷渦輪動葉前緣壓力、溫度、速度均有較大波動,對前緣氣膜孔出流產(chǎn)生巨大影響。在發(fā)動機(jī)長試中,渦輪動葉前緣常常發(fā)生氧化燒蝕現(xiàn)象,影響渦輪葉片的壽命及可靠性。因此,研究渦輪轉(zhuǎn)/靜干涉機(jī)理及其對動葉前緣氣膜孔出流的影響意義重大。國內(nèi)外學(xué)者一直致力于渦輪轉(zhuǎn)靜間非定常流動機(jī)理的研究。DOORLY D J等[1]用轉(zhuǎn)動的圓棒模擬導(dǎo)向葉片的尾緣激波和尾跡, 發(fā)現(xiàn)激波直接打在葉片表面對換熱的影響不大。SMITH A C等[2]通過研究非定常激波對氣冷渦輪葉片冷氣出

      機(jī)械制造與自動化 2022年5期2022-10-23

    • 汽輪機(jī)低壓缸末級長葉片水蝕研究
      偏離汽流方向撞擊動葉吸力面,從而產(chǎn)生制動損失。二次水滴撞擊末級動葉時除了會帶來制動損失,還會對動葉產(chǎn)生水蝕。當(dāng)大量直徑較大的二次水滴沖擊動葉表面時,水滴由球狀變成了膜狀,并且在動葉接觸部分內(nèi)部產(chǎn)生很大的壓力,在這種壓力的反復(fù)作用下,葉片一旦達(dá)到材料的疲勞極限,便開始產(chǎn)生疲勞裂紋。水滴沖擊到這種裂紋內(nèi)部時,水滴內(nèi)部的壓力將使裂紋向更深處發(fā)展,致使葉片材料從動葉表面脫落而形成水蝕,嚴(yán)重時還會導(dǎo)致葉片斷裂,造成事故[3]。以某汽輪機(jī)低壓缸末三級葉片為研究對象,通

      發(fā)電設(shè)備 2022年4期2022-07-30

    • 級參數(shù)變化對汽輪機(jī)級內(nèi)損失影響的分析
      主要有噴嘴損失、動葉損失、余速損失、葉高損失、葉輪摩擦損失、部分進(jìn)汽損失、扇形損失、漏汽損失及濕汽損失。其中,非調(diào)節(jié)級沒有部分進(jìn)汽損失,反動式汽輪機(jī)沒有葉輪摩擦損失,工作在過熱蒸汽區(qū)的級沒有濕汽損失,扭葉片沒有扇形損失[1]。由于這些損失的存在,使得汽輪機(jī)級的有效比焓降減少,效率降低[2]。某300 MW 反動式汽輪機(jī)中壓缸第1 級和第6 級在額定工況下級內(nèi)主要損失的分布如圖1所示。由圖1 可知,動葉損失與余速損失占總損失的份額是較大的。圖1 汽輪機(jī)反動級

      沈陽工程學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2022年2期2022-06-06

    • 提高動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸運(yùn)行可靠性的措施
      實踐中,不難看出動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的綜合運(yùn)行性能要高于一般的離心風(fēng)機(jī),已經(jīng)為當(dāng)前的一些大型火電機(jī)組中的送風(fēng)設(shè)備所應(yīng)用。但是在日常的使用過程中,動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的液壓缸經(jīng)常發(fā)生故障,進(jìn)而導(dǎo)致風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)的過程中,發(fā)生運(yùn)轉(zhuǎn)不穩(wěn)的情況,導(dǎo)致液壓缸內(nèi)部的反饋桿軸承出現(xiàn)損壞,嚴(yán)重情況下,會直接導(dǎo)致整體風(fēng)機(jī)停止運(yùn)行,造成極大的經(jīng)濟(jì)損失。所以,需要切實提升動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸的運(yùn)行可靠性,并針對所出現(xiàn)的問題,制定出有效的解決方案。1 軸流風(fēng)機(jī)簡述動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)是當(dāng)前軸流

      今日自動化 2022年12期2022-02-22

    • 雙級動調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)失控故障分析及處理
      量越來越大,雙級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)因其流量大、壓頭高、運(yùn)行區(qū)域?qū)捄徒?jīng)濟(jì)性好,而被廣泛采用。引風(fēng)機(jī)是鍋爐重要輔機(jī),運(yùn)行工況惡劣,對運(yùn)行可靠性要求高。通過預(yù)知性檢修,可以及時發(fā)現(xiàn)、消除設(shè)備隱患,但對某些潛在的隱患因無法及時發(fā)現(xiàn)、消除,導(dǎo)致設(shè)備故障發(fā)生。結(jié)合某電廠SAF 雙級動調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)故障,通過分析和準(zhǔn)確判斷故障原因,并采取恰當(dāng)?shù)拇胧?,及時消除設(shè)備異常,避免故障擴(kuò)大,確保機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。1 液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)工作原理液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)由葉片、葉片調(diào)節(jié)桿、活塞

      設(shè)備管理與維修 2021年19期2021-11-26

    • 動靜干涉對葉柵前緣氣膜冷卻特性的影響
      勢干涉作用對下游動葉氣膜出流和傳熱產(chǎn)生重要影響.文獻(xiàn)[1]研究發(fā)現(xiàn)在葉片吸力面和前緣,定常和非定常的氣膜冷卻效率相差不大,壓力面的冷卻效率在非定常計算時會降低.文獻(xiàn)[2]采用壓力敏感漆測試技術(shù),研究了高壓渦輪前緣氣膜孔冷卻效率變化,發(fā)現(xiàn)上游尾跡的存在會破壞前緣冷氣覆蓋,不同吹風(fēng)比也會影響冷卻效率,在吹風(fēng)比0.9時冷卻效率最高.文獻(xiàn)[3]提出葉片的旋轉(zhuǎn)將使冷卻氣膜產(chǎn)生徑向的分量,進(jìn)而影響氣膜冷卻的效果.文獻(xiàn)[4]通過對軸流渦輪葉片損失情況的數(shù)值分析得出,勢流

      江蘇大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2021年6期2021-11-10

    • M701DA燃機(jī)壓氣機(jī)動葉鎖鍵的配合方式研究
      機(jī)14級和15級動葉鎖鍵存在兩種配合方式。以這兩種配合方式作為研究對象,從三個方面對比分析其對壓氣機(jī)運(yùn)行安全性和可靠性產(chǎn)生的不同影響,最終確定正確的動葉鎖鍵配合方式。Abstract: During the maintenance of Mitsubishi M701DA gas turbine, it is found that there are two matching modes of lock key of? the 14th and 15th

      內(nèi)燃機(jī)與配件 2021年15期2021-09-10

    • 航空發(fā)動機(jī)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子動葉的選配優(yōu)化技術(shù)研究
      重力矩進(jìn)行選配。動葉裝配前的選配工作主要包括兩部分內(nèi)容:①依據(jù)固有頻率離散度和重力矩差從葉片數(shù)據(jù)庫中挑選葉片,挑選葉片的目標(biāo)是實現(xiàn)動葉的高效挑選和充分利用;②葉片挑選完成后,依據(jù)動葉的重力矩,以剩余不平衡量最小為目標(biāo),規(guī)劃動葉的裝配序列。航空發(fā)動機(jī)風(fēng)扇轉(zhuǎn)子動葉的選配工作直接決定著產(chǎn)品的平衡質(zhì)量,影響著產(chǎn)品的服役性能。高效的動葉選配技術(shù)可以提高動葉的資源利用率和平衡質(zhì)量的可靠性,提高動葉的裝配成功率,減少動葉的裝調(diào)次數(shù)。動葉優(yōu)選的約束是不超過給定的固有頻率離

      西安交通大學(xué)學(xué)報 2021年9期2021-09-10

    • 某電廠引風(fēng)機(jī)振動監(jiān)測分析小結(jié)及處理意見
      出:引風(fēng)機(jī)一二級動葉水平方向振動均超報警值,一級動葉水平方向最大值為通頻155μm,振速6.47mm/s,1X 137∠304,2X 48.7∠114。二級動葉水平方向最大值為142μm,6.18mm/s,1X 116∠ 312,2X 55.7 ∠ 121。其中振動值80%以上為一倍頻,并含有一定分量的二倍頻。調(diào)取歷史運(yùn)行數(shù)據(jù)并與電廠專業(yè)人員交流后得出:2020年12月17日前,風(fēng)機(jī)振動平均值為5.5mm/s,17日當(dāng)天多次加減負(fù)荷,頻繁調(diào)整動葉開度后,振

      中國設(shè)備工程 2021年16期2021-09-10

    • 動葉約化中心位置對渦輪非定常氣動計算的影響
      文針對單級渦輪的動葉約化,就動葉約化中心位置對渦輪內(nèi)部流動非定常計算結(jié)果的影響規(guī)律開展了研究,總結(jié)出了可指導(dǎo)采用動葉約化方法進(jìn)行渦輪非定常氣動計算的結(jié)論。2 研究方法2.1 研究對象研究對象為某發(fā)動機(jī)的單級高壓渦輪。原渦輪靜葉與動葉的葉片數(shù)分別為23、41。研究中,將動葉葉片數(shù)由41約化成46。約化時,保證動葉稠度不變,對葉型進(jìn)行縮放,縮放中心位置分別選在動葉前緣點和幾何中心,這樣產(chǎn)生2 個約化中心位置不同的動葉約化渦輪,分別記為RQY、RZX,原渦輪記為

      燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2021年2期2021-08-19

    • 輪緣間隙出流對下游動葉端壁氣膜冷卻特性的影響
      主流通道,對下游動葉端壁面起到一定的氣膜保護(hù)作用。Blair[1]研究了靜葉上游槽縫出流對靜葉端壁的冷卻效果,發(fā)現(xiàn)在二次流的影響下靜葉尾緣下游處端壁的傳熱系數(shù)沿周向劇烈變化。對此,Graziani等[2]進(jìn)一步指出,在葉柵通道二次流的影響下,葉片吸力面?zhèn)鹊膫鳠嵯禂?shù)較壓力面?zhèn)茸兓鼊×?。Harasgama等[3]實驗研究了在典型燃?xì)夤r下單級透平的氣動性能和換熱性能,發(fā)現(xiàn)由于冷卻氣流被快速卷入通道渦中,端壁處的努塞爾數(shù)Nu最大降幅為50%。Friedrich

      動力工程學(xué)報 2021年5期2021-05-22

    • 汽輪機(jī)蒸汽力對動葉變形影響的數(shù)值計算分析
      000)0 引言動葉變形是汽輪機(jī)通流間隙設(shè)計時需考慮的重要因素。 汽輪機(jī)運(yùn)行時, 蒸汽力將對動葉變形產(chǎn)生影響, 從而影響通流間隙。 因此, 本文從該角度出發(fā), 計算分析蒸汽力對動葉變形的影響。根據(jù)動葉型式的不同, 可以將動葉分為自由葉片和成圈葉片。 動葉結(jié)構(gòu)的差異影響動葉剛度,因此變形必定不同。 工程上需定量計算出蒸汽力對單只動葉及成圈動葉的變形影響。汽輪機(jī)運(yùn)行時, 作用在葉片上的氣流力可以分解為周向分力Pu和軸向分力Pa。 圓周向分力可以由級的輪周功率來

      東方汽輪機(jī) 2021年1期2021-04-17

    • 某軸流式引風(fēng)機(jī)故障原因分析
      A側(cè)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行,動葉開度為0時,電流異常增大,達(dá)280 A。此時B引風(fēng)機(jī)開度11%,電流202 A,爐膛負(fù)壓-156 Pa。調(diào)整A引風(fēng)機(jī)動葉開度至14%,風(fēng)機(jī)電流仍維持在279 A,風(fēng)機(jī)本體內(nèi)部傳出“轟轟”聲。B引風(fēng)機(jī)動葉開度和電流無明顯變化,分別為11%、202 A,爐膛負(fù)壓-100 Pa。期間,運(yùn)行人員對A引風(fēng)機(jī)動葉進(jìn)行0~30%開度試調(diào)整,電流無變化;持續(xù)對煙風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行檢查和調(diào)整,A引風(fēng)機(jī)電流仍沒有變化。停運(yùn)A側(cè)引風(fēng)機(jī)后,保持B側(cè)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行,2號機(jī)組

      東北電力技術(shù) 2021年1期2021-03-13

    • 深度調(diào)峰下核電汽輪機(jī)的小容積流量工況淺析
      度急劇升高,末級動葉出口邊遭受水沖蝕,葉片振動加劇,甚至誘發(fā)葉片顫振等等,這些都將嚴(yán)重影響著核電汽輪機(jī)的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。1 小容積流量工況下級的流動特性1.1 小容積流量工況汽輪機(jī)變工況運(yùn)行時,流經(jīng)某級噴嘴和動葉的容積流量可用相對值分別表示如下:式(1)、(2)中:G、G1—分別表示設(shè)計工況和變工況下級的蒸汽質(zhì)量流量,kg/s;v1、v2與 v11、v12—分別表示設(shè)計工況和變工況下噴嘴和動葉出口蒸汽的比容,m3/kg[1]。在容積流量減小的變工況過程中,蒸

      江西電力 2021年2期2021-03-02

    • 液體火箭發(fā)動機(jī)渦輪氣動優(yōu)化數(shù)值研究
      嘴加速后進(jìn)入一級動葉,然后流經(jīng)二級導(dǎo)葉、二級動葉和出口導(dǎo)葉流出渦輪。計算中考慮一級動葉葉頂氣封內(nèi)的泄漏流動、二級導(dǎo)葉葉根間隙內(nèi)的泄漏流動,以及二級動葉葉頂間隙內(nèi)的泄漏流動。其中,二級導(dǎo)葉為兩對稱弧段部分進(jìn)氣,無葉片弧段采用通流結(jié)構(gòu),即該區(qū)域有氣體通過。圖2 渦輪子午流道示意圖Fig.2 Turbine meridian flow path渦輪整體計算模型如圖3所示,分為以下幾個部分:進(jìn)口部分(包括進(jìn)口段、集氣環(huán)和噴嘴),一級動葉和一級動葉氣封泄漏,二級導(dǎo)葉

      火箭推進(jìn) 2020年5期2020-10-24

    • 雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)振動故障分析與處理
      ,由于該電廠雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)存有振動故障,故而,與其結(jié)構(gòu)特點相結(jié)合,通過振動測試得出其內(nèi)部軸承振動數(shù)據(jù),在經(jīng)過數(shù)據(jù)分析后,認(rèn)為其兩級動葉存有質(zhì)量不平衡這一問題。基于此,本文將以此為例,通過使用單平面動平衡處理措施,對其振動問題加以解決。關(guān)鍵詞:雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī);振動;質(zhì)量不平衡1雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)概述1.1結(jié)構(gòu)進(jìn)氣室、集流器、兩級葉輪、導(dǎo)葉、擴(kuò)壓器、動葉調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)等為雙級動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī)主要構(gòu)成部分。雙級葉輪主要分布于軸承室兩側(cè),由

      電子樂園·中旬刊 2020年8期2020-09-10

    • 多級軸流式膨脹機(jī)的多學(xué)科優(yōu)化設(shè)計*
      力特性求解,提取動葉片最大等效應(yīng)力S和最大徑向位移A,并加入到參數(shù)池;優(yōu)化模塊將參數(shù)池中的設(shè)計變量進(jìn)行數(shù)值邊界和數(shù)值類型定義,將優(yōu)化變量進(jìn)行優(yōu)化目標(biāo)定義和數(shù)值約束,利用多目標(biāo)遺傳算法MOGA(Multi-Objective Genetic Algorithms,MOGA)進(jìn)行優(yōu)化。此優(yōu)化平臺可對多級軸流膨脹機(jī)的多工況和多列動、靜葉柵同時進(jìn)行優(yōu)化,自動進(jìn)行模塊間數(shù)據(jù)傳遞,形成工作流,實現(xiàn)多學(xué)科和多目標(biāo)優(yōu)化設(shè)計,優(yōu)化平臺的架構(gòu)圖和流程圖如圖2所示。圖2 優(yōu)化平

      風(fēng)機(jī)技術(shù) 2020年6期2020-02-26

    • 基于CFD的軸流式油氣混輸泵動葉優(yōu)化設(shè)計
      由采用錐形結(jié)構(gòu)的動葉和靜葉組成。工作時動葉將能量傳遞給介質(zhì),提高介質(zhì)的動能,靜葉則是起到將介質(zhì)的動能轉(zhuǎn)化為壓力能并將兩相介質(zhì)均勻混合的作用,為流體流入下一級動葉做準(zhǔn)備。提高混輸泵性能的關(guān)鍵在于動葉的設(shè)計[2-3]。蘭州理工大學(xué)的馬希金等[4-6]提出了軸流式油氣混輸泵動葉的設(shè)計方法,并通過數(shù)值模擬研究動葉的翼型、進(jìn)出口角、葉片數(shù)、輪轂比和葉柵稠密度對動葉性能的影響。中國石油大學(xué)的張金亞等[7]采用數(shù)值模擬和實驗相結(jié)合的方法描述了流道內(nèi)的流動特性和氣泡的分布

      西華大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2019年6期2019-11-07

    • 半錐角與螺旋軸流式混輸泵性能間關(guān)聯(lián)性研究
      優(yōu)點[3-5]。動葉和靜葉是螺旋軸流式混輸泵的核心部分,其結(jié)構(gòu)參數(shù)的選取對混輸泵性能有很大影響,動、靜葉結(jié)構(gòu)如圖1所示。文獻(xiàn)[6—8]分別以動葉葉片重疊系數(shù)、動葉葉柵稠密度和靜葉葉片數(shù)等動靜葉結(jié)構(gòu)參數(shù)為出發(fā)點,研究了這些參數(shù)變化對混輸泵性能的影響。輪轂半錐角是動、靜葉重要的結(jié)構(gòu)參數(shù)之一。目前,有關(guān)螺旋軸流式混輸泵輪轂半錐角大小對混輸泵性能的研究較少,文獻(xiàn)[9]在動、靜葉輪轂半錐角其中一個參數(shù)變化的基礎(chǔ)上對動、靜葉內(nèi)的含氣率及靜壓沿流線分布情況進(jìn)行了單獨分析

      西華大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2019年3期2019-05-17

    • 發(fā)電廠汽輪機(jī)振動異常增大的原因分析
      ,并分析了隔板與動葉柵磨擦,隔板出現(xiàn)裂紋,以及真空度,主汽溫度、壓力偏低對機(jī)組振動的影響。關(guān)鍵詞:汽輪機(jī);振動;隔板;動葉;真空度1 前言松藻煤電公司發(fā)電廠是松藻煤電公司的煤矸石自備電廠,裝機(jī)容量24MW,配有1臺65t/h和一臺75/h循環(huán)流化床鍋爐,2臺6MW凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組和一臺12MW汽輪凝汽式發(fā)電機(jī)組。汽輪機(jī)本體部分由轉(zhuǎn)動部分和固定部分組成,其中轉(zhuǎn)動部分包括動葉柵、葉輪、主軸、聯(lián)軸器等;固頂部分包括氣缸、蒸汽室、噴嘴、隔板、軸瓦、汽封等組成。汽

      科學(xué)與技術(shù) 2019年11期2019-03-29

    • 端壁造型對輪緣密封流場和封嚴(yán)效率的影響
      ,端壁造型常采用動葉前緣凸起結(jié)構(gòu),但凸起設(shè)計會增加主流周向的壓力不均勻度,增大輪緣的密封難度。因此,本文基于單級渦輪輪緣密封結(jié)構(gòu),設(shè)計了凹坑結(jié)構(gòu),數(shù)值研究了5種端壁造型對透平氣動性能以及盤腔封嚴(yán)效率的影響,以期為非軸對稱端壁造型的評價體系和設(shè)計系統(tǒng)提供參考。1 數(shù)值方法與計算模型1.1 數(shù)值方法與驗證在冷氣中加入一定量的CO2氣體,根據(jù)CO2的體積分?jǐn)?shù)分布來研究燃?xì)馊肭智闆r,封嚴(yán)效率為εc=(cs-ca)/(c0-ca)(1)式中:ca為主流進(jìn)氣時CO2的

      西安交通大學(xué)學(xué)報 2019年3期2019-03-08

    • 向心透平設(shè)計參數(shù)優(yōu)化及數(shù)值模擬
      熱力計算方法,對動葉入口工質(zhì)速度氣流角α1、動葉出口工質(zhì)實際相對速度w2的方向角β2對透平性能指標(biāo)的影響進(jìn)行計算分析,從而確定α1、β2的最優(yōu)值。性能指標(biāo)選取輪周效率,輪周效率是指水蒸氣(或其他工質(zhì)蒸氣)所作輪周功與所具有的理想功之比。在設(shè)計參數(shù)優(yōu)化的基礎(chǔ)上,采用CFX 16.0軟件對透平蝸殼內(nèi)部速度場、靜壓進(jìn)行數(shù)值模擬。圖1 向心透平的結(jié)構(gòu)2 設(shè)計參數(shù)① 待優(yōu)化設(shè)計參數(shù)動葉入口工質(zhì)速度氣流角α1的取值范圍為15°~25°,變化步長設(shè)定為1°。動葉出口工質(zhì)

      煤氣與熱力 2019年1期2019-02-14

    • 600 MW機(jī)組超低排放改造后引風(fēng)機(jī)失速分析與處理
      風(fēng)煙系統(tǒng)配有2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式送風(fēng)機(jī),2臺動葉調(diào)節(jié)軸流式引風(fēng)機(jī),2臺三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器;配置了2臺雙室5電場靜電除塵器,一套石灰石-石膏濕法脫硫裝置,一套SCR脫硝裝置,SCR反應(yīng)器本體采用3層催化劑;在空預(yù)器之后、除塵器之前的水平煙道上布置4臺煙氣冷卻器,加熱#7、#8低加出口的凝結(jié)水。超低排放改造后,脫硫吸收塔漿液噴淋系統(tǒng)按4運(yùn)1備設(shè)計,新增2層噴淋層,原噴淋層噴嘴重新更換,吸收塔配備漿液循環(huán)泵由3臺增加至5臺。2 機(jī)組引風(fēng)機(jī)失速處理過程分析2.1

      機(jī)電信息 2018年27期2018-09-21

    • 透平末級動葉頂部間隙變化對排氣擴(kuò)壓器氣動性能的影響
      000)透平末級動葉頂部間隙變化對排氣擴(kuò)壓器氣動性能的影響吳飛,戴斌,艾松,周洪宇(東方汽輪機(jī)有限公司,四川 德陽,618000)文章采用數(shù)值分析方法研究了透平末級動葉頂部間隙變化對排氣擴(kuò)壓器氣動性能的影響。結(jié)果顯示隨著葉頂間隙相對值從0%逐漸增大至1.5%,排氣擴(kuò)壓器進(jìn)口氣流角和總壓逐漸增大,排氣擴(kuò)壓器靜壓恢復(fù)性能先提升,然后逐漸下降。排氣擴(kuò)壓器,氣流角,總壓,靜壓恢復(fù)系數(shù)0 引言燃?xì)廨啓C(jī)透平末級排氣中含有較多動能,排氣擴(kuò)壓器能有效地將動能回收轉(zhuǎn)換成靜壓

      東方汽輪機(jī) 2017年4期2018-01-05

    • 1+1/2對轉(zhuǎn)渦輪全環(huán)非定常數(shù)值模擬
      共同影響下,高壓動葉內(nèi)流動呈現(xiàn)出較強(qiáng)的非定常性,二次流動增強(qiáng);低壓動葉方面,雖然與上游葉排軸向間距較大,但其流動非定常性依然顯著,且受影響范圍更廣。航空發(fā)動機(jī);1+1/2對轉(zhuǎn)渦輪;全環(huán)非定常;激波;尾跡;位勢作用;二次流動1 引言對轉(zhuǎn)渦輪技術(shù)因在結(jié)構(gòu)、質(zhì)量等方面的優(yōu)勢,已成為新一代高性能航空發(fā)動機(jī)的一項關(guān)鍵技術(shù)[1]。美國普惠公司的F119發(fā)動機(jī)、GE公司的F120發(fā)動機(jī),分別采用了1+1和1+1/2對轉(zhuǎn)渦輪技術(shù),以滿足軍方對第四代發(fā)動機(jī)渦輪部件高負(fù)荷、輕

      燃?xì)鉁u輪試驗與研究 2017年3期2017-07-25

    • 高負(fù)荷軸流風(fēng)扇中彎曲動葉的應(yīng)用研究?
      荷軸流風(fēng)扇中彎曲動葉的應(yīng)用研究?陳榴1胡磊2戴韌1(1.上海理工大學(xué)能源與動力工程學(xué)院;2.上海電氣電站發(fā)電設(shè)備有限公司)本文采用彎曲葉片設(shè)計方法,對前期設(shè)計的大折轉(zhuǎn)角高負(fù)荷軸流風(fēng)扇的葉輪葉片進(jìn)行根部正彎處理,彎角為30°。采用數(shù)值模擬方法,對比了直葉片和正彎葉片的葉輪流場,確定了彎葉片氣動作用的有效性。結(jié)果表明設(shè)計工況下,利用徑向葉片力,壓制了由于旋轉(zhuǎn)和葉柵高擴(kuò)壓度引起的輪轂分離流動。正彎動葉級效率提高了1.64%,靜壓升增大了10.74%。動葉吸力面根

      風(fēng)機(jī)技術(shù) 2017年3期2017-07-21

    • 基于流熱耦合數(shù)值模擬的F級燃機(jī)二級動葉溫度場分析
      重型燃?xì)廨啓C(jī)二級動葉的全三維坐標(biāo)外形掃描和內(nèi)部結(jié)構(gòu)的工業(yè)CT掃描,獲得了二級動葉完整的外形結(jié)構(gòu)、尺寸和內(nèi)部截面圖像,并提取了內(nèi)型面的型線,基于數(shù)值模擬進(jìn)行了動葉片的溫度場分布分析。關(guān)鍵詞:燃?xì)廨啓C(jī);3D掃描;數(shù)值模擬;溫度場燃?xì)廨啓C(jī)二級動葉作為重要的透平部件,工作在極端高溫、高速旋轉(zhuǎn)的條件下,對動葉的材料和冷卻提出了很高的要求。F級燃?xì)廨啓C(jī)透平的動葉都應(yīng)用具有航空使用經(jīng)驗、高溫強(qiáng)度好的γ相析出硬化型Ni基超合金GTD-111,其中第二級動葉為精密鑄造,應(yīng)用

      科技尚品 2017年5期2017-05-30

    • 試析引風(fēng)機(jī)動葉故障原因及處理措施
      析入手,對引風(fēng)機(jī)動葉故障原因以及具體的處理措施進(jìn)行了全面分析,希望對我國相關(guān)領(lǐng)域的全面發(fā)展起到促進(jìn)作用。關(guān)鍵詞:引風(fēng)機(jī);動葉;故障原因;處理措施一、案例分析2016年5月20日,某電廠在啟動3號機(jī)組時,對B引風(fēng)機(jī)動葉的調(diào)整,并沒有發(fā)現(xiàn)爐膛負(fù)壓的變化,此時繼續(xù)增大引風(fēng)機(jī)動葉開度至70%,但仍然只有74A的電流[1]。3號機(jī)組在1.5小時后解列,停止B引風(fēng)機(jī)的運(yùn)行。由檢修工作人員展開現(xiàn)場檢查,現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)無論風(fēng)機(jī)是停運(yùn)還是運(yùn)行,動葉調(diào)整機(jī)構(gòu)都處于正常狀態(tài);在對

      科學(xué)與財富 2017年12期2017-05-16

    • 小型部分進(jìn)氣亞聲速渦輪流動損失研究及優(yōu)化
      上,對原型渦輪的動葉進(jìn)行了改型優(yōu)化,將動葉葉型由原來的純沖擊式葉型改為略帶反力度的葉型,流場仿真結(jié)果表明渦輪效率提高了5個百分點。通過對改型前后2種部分進(jìn)氣式渦輪氣動參數(shù)分布情況的對比分析,表明略帶反力度的動葉葉型能有效減小部分進(jìn)氣式渦輪非進(jìn)氣扇區(qū)動葉通道內(nèi)的回流損失,對提高渦輪性能有利,可為同類渦輪的氣動設(shè)計提供參考。亞聲速渦輪;部分進(jìn)氣;流動損失;優(yōu)化0 引言隨著太空探索活動的發(fā)展,多次啟動、小推力高性能液體火箭發(fā)動機(jī)的應(yīng)用前景越來越廣闊。根據(jù)工作需求

      火箭推進(jìn) 2017年1期2017-03-08

    • 高硫煤超臨界W火焰鍋爐動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)動葉卡澀及漂移防治
      超臨界W火焰鍋爐動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)動葉卡澀及漂移防治卓仁春(貴州華電桐梓發(fā)電有限公司,貴州 遵義 563200)對于燃用高硫分無煙煤的超臨界W火焰鍋爐,其配套的動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)存在動葉經(jīng)常性卡澀及漂移問題,針對其原因進(jìn)行分析,從設(shè)備檢修、設(shè)備結(jié)構(gòu)優(yōu)化、設(shè)備運(yùn)行等方面有針對性地采取預(yù)防及治理措施,最終使問題得到了有效控制。高硫無煙煤;W火焰鍋爐;引風(fēng)機(jī);動葉卡澀及漂移1 機(jī)組概況及存在的問題貴州華電桐梓發(fā)電有限公司(以下簡稱桐電公司)2×600 MW機(jī)組采

      綜合智慧能源 2017年4期2017-01-18

    • 基于AxSTREAM的動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)后導(dǎo)葉的匹配設(shè)計*
      xSTREAM的動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)后導(dǎo)葉的匹配設(shè)計*肖云峰 黃俊強(qiáng) 張志蓮 孫哲/北京石油化工學(xué)院鄧若飛/北京航天試驗技術(shù)研究所基于一體化透平機(jī)械設(shè)計平臺xSTREAM完成對某型商用R級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的后導(dǎo)葉匹配設(shè)計;并對比分析了設(shè)計后R+S級和設(shè)計前R級風(fēng)機(jī)的性能。結(jié)果表明,對R級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)匹配后導(dǎo)葉,能夠部分地利用葉輪出口旋繞動能,提高通風(fēng)機(jī)的壓力,使得通風(fēng)機(jī)效率也相應(yīng)地得到提高。此外,為軸流風(fēng)機(jī)的氣動設(shè)計計算提供了快捷高效的數(shù)值方法。軸流通風(fēng)機(jī)

      風(fēng)機(jī)技術(shù) 2016年2期2017-01-10

    • 引風(fēng)機(jī)動葉調(diào)整故障原因分析及優(yōu)化方案研究
      126)?引風(fēng)機(jī)動葉調(diào)整故障原因分析及優(yōu)化方案研究彭博偉(安徽華電六安發(fā)電有限公司 生產(chǎn)技術(shù)部, 安徽 六安 237126)以某廠動調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)為研究對象,介紹了一起因液壓缸故障引起機(jī)組跳閘的事故,并分析了故障原因,主要有兩點:動葉指令函數(shù)死區(qū)過大;RB保護(hù)動作無法觸發(fā).針對以上原因,提出了一種對風(fēng)機(jī)狀態(tài)參數(shù)信號進(jìn)行綜合判斷的優(yōu)化方案,對引風(fēng)機(jī)的故障進(jìn)行融合處理,并觸發(fā)引風(fēng)機(jī)跳閘,再通過RB保護(hù)動作,從而有效避免了機(jī)組主燃料跳閘,提高了機(jī)組安全運(yùn)行性能.引

      上海電力大學(xué)學(xué)報 2016年5期2016-12-15

    • 靜葉尾跡對壓氣機(jī)動葉非定常氣動載荷的影響
      靜葉尾跡對壓氣機(jī)動葉非定常氣動載荷的影響楊文軍1, 袁惠群2, 寇海江1(1.東北大學(xué)機(jī)械工程與自動化學(xué)院 沈陽,110819) (2.東北大學(xué)理學(xué)院 沈陽,110819)以某型航空發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子系統(tǒng)為研究對象,建立了單級葉盤的三維結(jié)構(gòu)及流場模型。通過對滑移網(wǎng)格(sliding mesh,簡稱SM)方法與運(yùn)動坐標(biāo)系(moving reference frame,簡稱MRF)方法在計算耗時和收斂性方面的比較,證明了運(yùn)動坐標(biāo)系方法的準(zhǔn)確性和高效性??紤]前一級

      振動、測試與診斷 2016年4期2016-12-07

    • 動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)安全節(jié)能型變頻控制系統(tǒng)設(shè)計
      發(fā)電有限責(zé)任公司動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)安全節(jié)能型變頻控制系統(tǒng)設(shè)計武廣富 莊劼/上海明華電力技術(shù)工程有限公司陳捷 孫堅/上海外高橋發(fā)電有限責(zé)任公司0 引言電站軸流風(fēng)機(jī)[1-4]在運(yùn)行時,負(fù)荷率下降導(dǎo)致低負(fù)荷時軸流式風(fēng)機(jī)效率較低,因此對軸流式風(fēng)機(jī)進(jìn)行變頻改造成為降低廠用電率的一種手段,但若簡單將軸流式風(fēng)機(jī)動葉全開,全部利用變頻調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)出力,在部分工作區(qū)域會出現(xiàn)搶風(fēng)失速等故障,這是由于變頻方式下風(fēng)機(jī)工作點超出了正常運(yùn)行范圍所致[5],因此,選擇合理的動葉開度和變頻幅

      風(fēng)機(jī)技術(shù) 2016年4期2016-11-22

    • 引風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)裝置故障原因淺析與處理
      2000)引風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)裝置故障原因淺析與處理田宇鵬(大唐彬長發(fā)電有限責(zé)任公司 陜西咸陽 712000)引風(fēng)機(jī)動葉開度對機(jī)組安全運(yùn)行具有重要影響。當(dāng)動葉發(fā)生異常時,引風(fēng)機(jī)自身工況和爐膛壓力將會產(chǎn)生巨大波動。以彬長電廠國產(chǎn)600MW超臨界空冷汽輪機(jī)組生產(chǎn)實際中出現(xiàn)的引風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)裝置故障為例,著重分析故障原因,并梳理歸納出防范措施和事故預(yù)案,對機(jī)組生產(chǎn)安全具有實際意義。動葉開度;故障原因;防范措施鍋爐運(yùn)行中,風(fēng)機(jī)的工作狀況將隨鍋爐的負(fù)荷變化而變化,以適應(yīng)不同負(fù)荷

      大科技 2016年9期2016-08-10

    • 600MW機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)保護(hù)及動葉控制邏輯優(yōu)化探討
      組增壓風(fēng)機(jī)保護(hù)及動葉控制邏輯優(yōu)化探討王禮信(貴州產(chǎn)投興義電力發(fā)展有限公司 貴州興義 562400)增壓風(fēng)機(jī)是煙氣脫硫系統(tǒng)最重要的設(shè)備之一,它能否安全穩(wěn)定和可靠運(yùn)行取決于增壓風(fēng)機(jī)的動葉控制邏輯和增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)邏輯,以下簡要介紹興義電廠煙氣脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機(jī)的保護(hù)邏輯及其動葉的自動控制邏輯。脫硫;動葉;增壓風(fēng)機(jī);控制邏輯1 概述貴州產(chǎn)投興義電力發(fā)展有限公司(以下簡稱興電公司)一期建設(shè)2×600MW燃煤發(fā)電機(jī)組,#1、#2機(jī)組煙氣脫硫系統(tǒng)隨主機(jī)同步投入運(yùn)行,F(xiàn)GD

      大科技 2016年14期2016-07-12

    • GE9E系列燃?xì)廨啓C(jī)透平一級動葉銷槽磨損處理方案
      燃?xì)廨啓C(jī)透平一級動葉銷槽磨損處理方案撰文/葉仁杰1方國民2■1.318000 臺州發(fā)電廠 浙江 臺州 ■2.318000 浙江頭門港投資開發(fā)有限公司 浙江 臺州摘要:上世紀(jì)90年代末期燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組在我們國家特別是東南沿海得到快速發(fā)展,為東南沿海的經(jīng)濟(jì)騰飛插上了翅膀,這些燃用重油的機(jī)組在運(yùn)行10多年后出現(xiàn)了一系列故障。本文主要針對GE 9E型燃?xì)廨啓C(jī)在轉(zhuǎn)子上出現(xiàn)的問題,采取了合適的現(xiàn)場處理方式,節(jié)約了大量的維修費用,對其他機(jī)組類似的故障有一定的借鑒意義。

      中國機(jī)械 2016年6期2016-06-21

    • 雙級動調(diào)引風(fēng)機(jī)變頻改造節(jié)能安全運(yùn)行實踐
      有限責(zé)任公司雙級動葉可調(diào)式引風(fēng)機(jī)變頻改造后的節(jié)能分析和動葉開度固定后的安全穩(wěn)定運(yùn)行,對當(dāng)前機(jī)組普遍低負(fù)荷下,使引風(fēng)機(jī)節(jié)能降耗、變頻改造后安全運(yùn)行有很好的示范作用。動調(diào)引風(fēng)機(jī);變頻改造;節(jié)能;安全運(yùn)行0 引言由于大唐林州熱電1號機(jī)組工程設(shè)計值沒有脫硫增壓風(fēng)機(jī),加上脫硫設(shè)備燃煤硫分3.0%設(shè)計,所以選取引風(fēng)機(jī)功率較大,加上一定的裕度,選用4700kW功率的電機(jī)。國內(nèi)機(jī)組普遍運(yùn)行負(fù)荷率較低,動葉開度在45%左右運(yùn)行,電率高,能耗大,同時風(fēng)機(jī)運(yùn)行工況點與設(shè)計高效點

      電力科技與環(huán)保 2016年3期2016-04-11

    • 提高動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸運(yùn)行可靠性的措施
      21004)提高動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸運(yùn)行可靠性的措施卜慶鋒(江蘇省徐州經(jīng)貿(mào)高等職業(yè)學(xué)校,徐州 221004)軸流風(fēng)機(jī)的內(nèi)部流體是沿著風(fēng)機(jī)軸向流動,同時由于其離心風(fēng)機(jī)具有較大的優(yōu)勢與優(yōu)越性,被廣泛應(yīng)用于工廠的通風(fēng)系統(tǒng)。近年來,隨著電廠鍋爐容量的不斷增大,軸流風(fēng)機(jī)已經(jīng)完全取代離心風(fēng)機(jī),成為鍋爐通風(fēng)系統(tǒng)中的重要組成部分。但是,隨著人們對用電需求的不斷增加,電廠鍋爐內(nèi)的動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的液壓缸的應(yīng)用逐漸廣泛,需要對其采取相關(guān)措施進(jìn)行實時提升,進(jìn)而確保其運(yùn)行的可行

      現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2016年10期2016-04-05

    • 跨音軸流壓氣機(jī)氣動設(shè)計與數(shù)值優(yōu)化
      成了帶有一級跨音動葉的三級軸流壓氣機(jī)(以下簡稱三級壓氣機(jī))氣動設(shè)計.在基本滿足設(shè)計目標(biāo)的氣動方案基礎(chǔ)上,利用遺傳算法結(jié)合人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的數(shù)值優(yōu)化方法對跨音級動葉在多級環(huán)境下進(jìn)行葉型優(yōu)化,進(jìn)一步提高壓氣機(jī)氣動性能.1 氣動設(shè)計1.1 設(shè)計目標(biāo)根據(jù)燃?xì)廨啓C(jī)總體方案的要求,設(shè)計了一臺三級壓氣機(jī),進(jìn)口帶有一排導(dǎo)葉(IGV),氣動設(shè)計目標(biāo)參數(shù)如下:總壓比為2.05,絕熱效率為88%,失速裕度大于15%.1.2 一維平均流線設(shè)計一維平均流線設(shè)計的主要目的在于初步確定通道

      動力工程學(xué)報 2015年5期2015-08-03

    • 葉型超差對某兩級渦輪氣動特性影響
      口給定平均靜壓;動葉給定轉(zhuǎn)速。2 計算與分析表1給出了該渦輪動葉葉型各截面的超差量。圖2給出了一級動葉A1截面的超差前后葉型。圖3和圖4分別給出了一級動葉A1截面及二級動葉A5截面的壓力分布圖。由圖可以看出,不管是正超差還是負(fù)超差,葉片型面壓力分布都有所變化,葉片載荷明顯減小,且一級動葉的正攻角增大,做功能力下降。圖1 計算網(wǎng)格表1 葉型超差量mm圖2 一級動葉A1截面圖3 一級動葉A1截面壓力分布圖5給出了級出口相對馬赫數(shù)沿葉高的變化??梢钥闯?,級出口馬

      機(jī)械工程師 2015年1期2015-05-07

    • 雙級動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)液壓缸傳動故障的分析與預(yù)防
      43000)雙級動葉可調(diào)軸流引風(fēng)機(jī)液壓缸傳動故障的分析與預(yù)防張學(xué)鎖夏力偉 (皖能馬鞍山發(fā)電有限公司,安徽馬鞍山 243000)發(fā)改廳[2012]1662號關(guān)于開展燃煤電廠綜合升級改造工作的通知出臺后,國內(nèi)很多燃煤電廠利用機(jī)組檢修進(jìn)行鍋爐引增合一節(jié)能技術(shù)改造。引增合一改造后的雙級動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)液壓缸在實際運(yùn)行中,因液壓缸制造工藝等問題,存在諸多隱患制約著引風(fēng)機(jī)難以長周期運(yùn)行。本文用引風(fēng)機(jī)液壓缸在某電廠實際運(yùn)行中發(fā)生的故障進(jìn)行分析,制定預(yù)防措施進(jìn)一步保障引風(fēng)

      中國科技縱橫 2015年8期2015-04-28

    • 680 MW機(jī)組增壓風(fēng)機(jī)動葉自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)改進(jìn)
      備之一,增壓風(fēng)機(jī)動葉調(diào)節(jié)系統(tǒng)是增壓風(fēng)機(jī)最重要的控制系統(tǒng),其穩(wěn)定性直接關(guān)系到脫硫系統(tǒng)及主機(jī)系統(tǒng)的運(yùn)行。某電廠第1臺680 MW機(jī)組脫硫系統(tǒng)的增壓風(fēng)機(jī)動葉自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)為單回路自動調(diào)節(jié)系統(tǒng),機(jī)組調(diào)試及168 h試運(yùn)行期間,機(jī)組在全工況運(yùn)行方式下,特別是機(jī)組調(diào)峰時自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)不能投入自動,導(dǎo)致脫硫旁路門經(jīng)常開啟,急需對增壓風(fēng)機(jī)動葉自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化,以保證脫硫系統(tǒng)及機(jī)組的穩(wěn)定運(yùn)行。1 原有的單回路增壓風(fēng)機(jī)動葉自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)原有的增壓風(fēng)機(jī)動葉自動調(diào)節(jié)系統(tǒng)為單回路調(diào)節(jié)

      綜合智慧能源 2015年9期2015-04-24

    • 基于智能執(zhí)行器的300 WM機(jī)組送風(fēng)機(jī)動葉控制系統(tǒng)改造
      WM機(jī)組送風(fēng)機(jī)動葉控制系統(tǒng)改造吳 昊1,郭 南2(1.通遼發(fā)電總廠檢修 項目部,內(nèi)蒙古 通遼 028000;2.沈陽工程學(xué)院 自動化學(xué)院,遼寧 沈陽 110136)針對某300 WM機(jī)組送風(fēng)機(jī)動葉控制系統(tǒng)運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)的指令值與反饋值有較大偏差、調(diào)節(jié)精度較差的問題,將送風(fēng)機(jī)執(zhí)行器更換為智能型執(zhí)行器。經(jīng)過改造之后機(jī)組總風(fēng)量控制系統(tǒng)調(diào)節(jié)質(zhì)量明顯提高,詳細(xì)介紹了此次技術(shù)改造過程。送風(fēng)機(jī);執(zhí)行機(jī)構(gòu);控制系統(tǒng)1 設(shè)備概況某公司自備電廠2×300 MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠

      沈陽工程學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版) 2015年3期2015-02-24

    • 基于脫硫系統(tǒng)拆除旁路擋板的增壓風(fēng)機(jī)試驗
      626。送風(fēng)機(jī)為動葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī),型號GU15238-01,全壓升3995Pa。引風(fēng)機(jī)為靜葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī),型號YA16648-2F,全壓升6511Pa。增壓風(fēng)機(jī)為動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī)。脫硫及主機(jī)DCS系統(tǒng)均采用EDPF-NT分散控制系統(tǒng)。2 實現(xiàn)增壓風(fēng)機(jī)RB功能邏輯優(yōu)化2.1 脫硫側(cè)邏輯優(yōu)化(1)增加增壓風(fēng)機(jī)停止后聯(lián)開增壓風(fēng)機(jī)動葉至100%邏輯。(2)取消增壓風(fēng)機(jī)停止保護(hù)關(guān)閉原煙氣進(jìn)口擋板。(3)取消增壓風(fēng)機(jī)停運(yùn)延時30s聯(lián)關(guān)凈煙氣進(jìn)口擋板。(4)取消漿液循

      電站輔機(jī) 2015年4期2015-01-12

    • 汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級變工況特性曲線的快速算法改進(jìn)
      1.3。蒸汽通過動葉時的流動也可以由多變過程表示為:式中:ψ為動葉速度系數(shù);kb為蒸汽的絕熱指數(shù)。通過噴嘴的流量Gn為:式中:An為噴嘴出口面積;βn為噴嘴流量比。βn可由下式求得:式中:εn為噴嘴壓力比。εn可由下式求得:噴嘴的理想比焓降hn為:噴嘴損失Δhn為:噴嘴出口汽流速度c1為:式中:i0為噴嘴入口焓值;c0為噴嘴入口汽流速度。為了提高計算的準(zhǔn)確性,必須考慮汽流進(jìn)入動葉時由于進(jìn)口角β1與進(jìn)汽角不相等而產(chǎn)生的撞擊損失Δhβ1。按照習(xí)慣算法,汽流進(jìn)入

      熱力透平 2014年4期2014-12-03

    • 爐膛壓力控制系統(tǒng)控制策略優(yōu)化研究
      過控制2臺引風(fēng)機(jī)動葉或入口擋板的開度,使引風(fēng)量滿足機(jī)組自身當(dāng)前的運(yùn)行狀況、負(fù)荷能力、設(shè)備安全保護(hù)及變負(fù)荷承受能力等,目標(biāo)負(fù)荷與送風(fēng)量相適應(yīng),從而保證爐膛壓力在允許范圍內(nèi),以穩(wěn)定燃燒、減少污染、保障安全。某300 MW單元機(jī)組爐膛壓力控制系統(tǒng)的基本結(jié)構(gòu)如圖1示。由圖1可見,它的組成與送風(fēng)控制系統(tǒng)基本相同,是一個簡單的單回路控制系統(tǒng),可分為爐膛壓力調(diào)節(jié)、引風(fēng)機(jī)動葉控制和低爐膛壓力保護(hù)等幾個部分。圖1 爐膛壓力變增益控制系統(tǒng)1.1 變增益控制策略爐膛壓力控制系統(tǒng)

      綜合智慧能源 2014年11期2014-09-11

    • 高壓渦輪全環(huán)非定常流動數(shù)值模擬
      2.4萬)、高壓動葉1219萬(單通道網(wǎng)格數(shù)20萬)、導(dǎo)葉和動葉沿展向34個網(wǎng)格;高壓動葉葉尖間隙為0.4mm,展向給了7個網(wǎng)格節(jié)點。采用1條槽縫來代替1排氣膜孔的方法來模擬冷氣流動,其中1條槽縫的面積近似等于1排氣膜孔面積的總和。冷氣邊界條件給定質(zhì)量流量、冷氣流動方向角、冷氣總溫、冷氣湍流度和渦黏性比。在軸向間隙處,冷氣流動方向與旋轉(zhuǎn)軸正方向之間的夾角約為30°;進(jìn)口湍流度為5%。圖1 計算整體和局部網(wǎng)格在計算中,進(jìn)口邊界條件給定總溫、總壓和氣流角。其中

      航空發(fā)動機(jī) 2014年2期2014-04-27

    • 論FGD系統(tǒng)取消旁路擋板后邏輯優(yōu)化處理
      序(1)增壓風(fēng)機(jī)動葉開度關(guān)至0。(2)開啟凈煙氣擋板,關(guān)閉吸收塔對空排放閥。(3)啟GGH馬達(dá)運(yùn)行。(4)開原煙氣擋板,啟增壓風(fēng)機(jī)運(yùn)行。(5)增壓風(fēng)機(jī)動葉控制投自動,動葉開度自動開至18%。(6)旁路擋板關(guān)閉至<5%(該步目前采用手動關(guān)閉)3.4 FGD保護(hù)跳閘程控停運(yùn)順序(1)開啟旁路擋板。(2)停運(yùn)增壓風(fēng)機(jī)。(3)增壓風(fēng)機(jī)動葉控制切手動同時動葉開度關(guān)小至0。(4)關(guān)閉原煙氣擋板。(5)開啟吸收塔頂部通風(fēng)擋板。(6)關(guān)閉凈煙氣擋板。以上的控制邏輯可以明顯

      機(jī)電工程技術(shù) 2014年9期2014-04-16

    • 動葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)失速與喘振原因分析與處理
      271100)動葉可調(diào)引風(fēng)機(jī)失速與喘振原因分析與處理張 成(華電國際萊城發(fā)電廠,山東 萊蕪 271100)針對某廠330MW機(jī)組高負(fù)荷及低負(fù)荷下出現(xiàn)兩臺引風(fēng)機(jī)“搶風(fēng)”現(xiàn)象,通過分析提出防止該現(xiàn)象的技術(shù)措施,成功避免因風(fēng)機(jī)“搶風(fēng)”降低機(jī)組出力、鍋爐滅火的發(fā)生。引風(fēng)機(jī);失速;動葉可調(diào);喘振;搶風(fēng);穩(wěn)燃某廠330MW機(jī)組鍋爐采用型號為B&BW-1196/17.5-M的汽包爐。爐膛采用平衡通風(fēng)系統(tǒng),選用兩臺動葉可調(diào)軸流式引風(fēng)機(jī),引風(fēng)機(jī)為SAF型電站動葉可調(diào)軸流引

      中國設(shè)備工程 2014年8期2014-03-24

    • 壓氣機(jī)級內(nèi)動靜非定常干涉數(shù)值研究
      分析了原型和改型動葉不同尾跡輸運(yùn)的特點,及其對下游靜葉的非定常擾動。2 數(shù)值方法圖1 計算網(wǎng)格示意圖本文數(shù)值模擬模型為某多級壓氣機(jī)第七級原型級和彎掠動葉改型級。采用三維N-S 求解器FINETM 模塊對壓氣機(jī)級進(jìn)行非定常數(shù)值模擬。非定常計算采用葉片約化方法,計算葉片數(shù)目約化為2∶3。計算網(wǎng)格采用Autogrid5 與IGG 生成,計算網(wǎng)格總數(shù)約250 萬,圖1 給出了計算所用的網(wǎng)格示意圖。3 動靜葉干擾對靜葉流動的影響本文采用非定常脈動速度[6]來研究非定

      機(jī)械工程師 2013年2期2013-12-23

    • 900MW汽輪機(jī)中壓缸首級靜葉與第一級動葉損傷分析
      首級靜葉與第一級動葉表面損傷嚴(yán)重。2.2 中壓缸運(yùn)行狀況1)檢查動葉 吊離中壓缸上缸后,發(fā)現(xiàn)第一級動葉(全周)受硬質(zhì)合金密封面碎片撞擊,損壞較為明顯,葉片表面呈現(xiàn)不規(guī)則細(xì)小凹坑,深度為0.1~0.5mm。金屬碎片嵌入動葉與葉頂圍帶,如圖5所示。金屬碎片大小不均,顆粒度重約0.01~1.50g。第二級動葉表面(全周)受金屬碎片撞擊,呈現(xiàn)分散的少量輕微損傷點。自第三級動葉起至末級(第十三級)動葉,受金屬碎片撞擊損壞不明顯。檢查發(fā)現(xiàn),末級動葉圍帶、次末級動葉圍帶

      電力與能源 2013年3期2013-08-31

    • 渦輪第二級動葉冷卻結(jié)構(gòu)設(shè)計研究
      列燃?xì)鉁u輪第二級動葉為研究對象,完成葉片的仿真建模、網(wǎng)格離散直至最終仿真計算的全過程。主流燃?xì)庠诮?jīng)過了高壓渦輪兩列葉柵和低壓渦輪導(dǎo)葉以后,溫度和壓力下降了很多,低壓動葉前燃?xì)膺M(jìn)口溫度大概在1 000 K,這時只需要更加簡化的結(jié)構(gòu)就能夠達(dá)到冷卻要求。因此,省略了氣膜噴孔、內(nèi)冷通道中的擾流斜肋片以及尾緣的劈縫結(jié)構(gòu),只保留蛇形通道。1 低壓動葉冷卻結(jié)構(gòu)設(shè)計1.1 低壓動葉的參數(shù)化建模低壓動葉的造型同樣采用了以Matlab為基礎(chǔ)的自編程序以及結(jié)合UGNX軟件的曲面

      節(jié)能技術(shù) 2013年5期2013-08-20

    • 葉片安裝角偏差對渦輪通道內(nèi)熱斑遷移作用分析
      析過程中,把四個動葉中間兩個葉片所產(chǎn)生的安裝角降低了2°,以此來進(jìn)行安裝角偏差的模擬,在此將原型定義為算例1,而動葉安裝角所存偏差情況定義為算例2。在計算過程中,靜葉與動葉為H-O型網(wǎng)格,而支板則呈H型網(wǎng)格,且第一層網(wǎng)格y+低于10。除了滿足上述需求以外,在研究和分析過程中,還需明確邊界條件。在本次研究中,總壓呈均勻分布,而總溫為非均勻分布,其熱斑呈圓型,其圓心處于展向50%的葉高位置,且正對著靜葉的前緣,同時熱斑的直徑是靜葉進(jìn)口展高的二分之一,熱斑中心的

      中國科技信息 2013年24期2013-01-29

    • 動葉調(diào)整式軸流風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)故障分析及處理
      800/1400動葉調(diào)整式軸流送風(fēng)機(jī)及2臺AST-1960/1400動葉調(diào)整式軸流一次風(fēng)機(jī),均系沈陽鼓風(fēng)機(jī)廠在引進(jìn)丹麥諾狄斯克風(fēng)機(jī)公司VARTAX動葉調(diào)整式軸流風(fēng)機(jī)技術(shù)的基礎(chǔ)上生產(chǎn)的動葉可調(diào)軸流通風(fēng)機(jī)系列產(chǎn)品。該系列風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)中可通過調(diào)節(jié)葉輪葉片角度來調(diào)節(jié)風(fēng)機(jī)出力,調(diào)節(jié)性能良好。該系列動葉調(diào)整式風(fēng)機(jī)(如圖1所示)的液壓調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)包括風(fēng)機(jī)輪轂及內(nèi)部的動葉組件、伺服油缸、旋轉(zhuǎn)油封、拉叉、風(fēng)機(jī)傳動臂、伺服馬達(dá)以及液壓油站等。送風(fēng)機(jī)和一次風(fēng)機(jī)均采用動葉調(diào)節(jié)方式進(jìn)行負(fù)

      綜合智慧能源 2012年4期2012-10-19

    • 660 MW超超臨界機(jī)組MFT時爐膛壓力控制策略優(yōu)化
      0/1600B,動葉可調(diào)軸流式風(fēng)機(jī),額定轉(zhuǎn)速990 r/min。2 現(xiàn)象描述和原因分析2.1 現(xiàn)象描述2009年2月26日,該公司3號機(jī)組運(yùn)行負(fù)荷399 MW,爐膛負(fù)壓自動回路投入,A、B引風(fēng)機(jī)開度分別為47%和53%,爐膛負(fù)壓設(shè)定值為-121 Pa。11∶00∶14,由于觸發(fā)主燃料跳閘(MFT),鍋爐滅火,2臺一次風(fēng)機(jī)跳閘, 爐膛壓力急劇下降;11∶00∶24,爐膛壓力偏差大使?fàn)t膛壓力自動切除,A、B引風(fēng)機(jī)開度維持在41%和45%;11∶00∶26,爐膛

      電力工程技術(shù) 2010年4期2010-06-07

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