軸壓
- 不同軸壓條件下煤粒瓦斯吸附規(guī)律和機(jī)理研究
0-22]。然而軸壓對(duì)煤吸附特性的研究相對(duì)較少，目前關(guān)于應(yīng)力對(duì)于煤的吸附解吸特性的研究大多集中于塊煤，更多側(cè)重于研究煤的解吸擴(kuò)散特性，何滿潮等[23]研究了塊煤在單軸應(yīng)力-溫度作用下吸附瓦斯運(yùn)移過程，但并沒有研究單軸應(yīng)力變化時(shí)煤的瓦斯的吸附量的變化，主要側(cè)重研究溫度對(duì)瓦斯解吸的貢獻(xiàn)，以及在單軸應(yīng)力下塊煤出現(xiàn)大量貫通裂隙對(duì)煤中瓦斯運(yùn)移的影響；陳結(jié)等[24]雖然開展了三軸應(yīng)力下軟硬煤的吸附特性研究，但著重研究應(yīng)力和吸附共同作用下煤的變形機(jī)制；唐巨鵬等[25]進(jìn)
煤礦安全 2022年10期2022-11-09
- 圓中空鋼管混凝土疊合長(zhǎng)柱軸壓性能研究
凝土疊合空心柱的軸壓性能；X.Zhu等[5]對(duì)鋼筋混凝土柱和其他幾種疊合柱低速?zèng)_擊軸壓試驗(yàn)研究；R.Wan等[6]研究了鋼管混凝土在其內(nèi)配置中空8邊形疊合柱的軸壓性能；章敏[7]建立GFRP 管鋼筋混凝土中長(zhǎng)柱ANSYS有限元模型，以λ、fcu、χ、tg共4個(gè)變量，得出該結(jié)構(gòu)的軸壓性能；程志敏[8]研究了圓鋼管高強(qiáng)混凝土疊合短柱軸壓力學(xué)性能，著重分析軸壓全過程下CFST部件與RC部件的承載力分配，以及鋼管與混凝土之間的接觸作用?；谏鲜龇治?筆者建立了CH
- 軸壓比對(duì)灌漿波紋管連接預(yù)制拼裝橋墩抗震性能的影響
澆墩[3-6].軸壓是影響橋墩抗震性能的重要參數(shù)，對(duì)于整體現(xiàn)澆橋墩，隨著軸壓比的增加，水平承載力提高明顯，等效剛度增加但剛度退化加快，延性系數(shù)下降[7-11]. 對(duì)于預(yù)制拼裝橋墩，由于存在連接接縫，軸壓對(duì)橋墩的影響有所不同，目前對(duì)預(yù)應(yīng)力連接的預(yù)制拼裝橋墩的研究較多. 布占宇等[12]通過OpenSEES有限元軟件分析無黏結(jié)預(yù)應(yīng)力帶耗能鋼筋預(yù)制節(jié)段拼裝橋墩在不同軸壓比下的抗震性能，發(fā)現(xiàn)軸壓比增大，剛度增大但等效粘滯阻尼比減小. 高聰[13]用ABAQUS軟件
- 強(qiáng)化再生骨料混凝土柱抗震性能研究
的抗震性能，研究軸壓比和體積配箍率對(duì)粗骨料強(qiáng)化的再生混凝土柱抗震性能的影響，試驗(yàn)設(shè)計(jì)制作了3個(gè)普通混凝土柱和5個(gè)強(qiáng)化再生骨料混凝土柱，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，尺寸等參數(shù)見圖1和表4.為控制各試件有效水灰比[1]一致，強(qiáng)化再生骨料混凝土采用添加附加水的方法確定最終配合比，其中附加水以粗骨料10 min吸水率計(jì)算確定，在拌制時(shí)與自由水一并加入攪拌，詳細(xì)配合比見表5.圖1 試件截面及配筋表4 試件尺寸、參數(shù)表5 混凝土配合比1.3 加載方式擬靜力試驗(yàn)的豎向荷載由
- 鋼管混凝土澆注質(zhì)量檢測(cè)方法
凝土的粘接滑移、軸壓測(cè)試。結(jié)果表明，界面初始摩擦阻力是影響鋼管混凝土粘接滑移的主要因素，當(dāng)摩擦力大于機(jī)械咬合力和膠合力時(shí)，粘接滑移所需的力越大，當(dāng)增加到一定程度，此時(shí)粘接滑移呈現(xiàn)勻速變化趨勢(shì);在不同加載方式下，鋼管在屈服前受力不同，屈服前，主要為縱向應(yīng)力;屈服后，主要為環(huán)向應(yīng)力且呈現(xiàn)不同的變化趨勢(shì)。由此通過以上兩試驗(yàn)，可實(shí)現(xiàn)鋼管澆注質(zhì)量混凝土的檢測(cè)。關(guān)鍵詞：鋼管混凝土;粘接滑移;軸壓中圖分類號(hào)：TU755.6 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A ? ? 文章編號(hào)：1001-5
粘接 2021年11期2021-12-08
- 鋼筋混凝土柱的臨界軸壓比與軸壓比限值
抗震規(guī)范)引入了軸壓比限值概念，在工程界產(chǎn)生了廣泛而深遠(yuǎn)的影響，無論是試驗(yàn)研究還是相關(guān)規(guī)范編制，無論是工程設(shè)計(jì)還是設(shè)計(jì)審查，現(xiàn)在都存在一種“唯軸壓比”的傾向。軸壓比是一個(gè)簡(jiǎn)單而實(shí)用的工程設(shè)計(jì)參數(shù)，對(duì)于初步估算柱的斷面尺寸比較方便。近些年來，工程界也在探討軸壓比限值的問題，因?yàn)楣こ躺铣霈F(xiàn)了一些難以處理的問題，比如一些高層結(jié)構(gòu)的柱斷面尺寸過大，由軸壓比限值控制，基本上是構(gòu)造配筋；而另一方面，試驗(yàn)結(jié)果表明，軸壓比越大，柱的延性越差。因此目前工程界存在兩種不同的看
建筑結(jié)構(gòu) 2021年21期2021-11-26
- 不同軸壓比對(duì)剪力墻抗震性能影響分析
結(jié)構(gòu)抗震性能，以軸壓比為變量，以破壞模式、骨架曲線及剛度退化曲線為評(píng)價(jià)指標(biāo)。給出剪力墻合理的軸壓比，為今后工程實(shí)踐提供理論支持及指導(dǎo)。1 試件設(shè)計(jì)本文設(shè)計(jì)現(xiàn)澆剪力墻模型共7 片，各模型尺寸參數(shù)相同。模型試件由剪力墻、地梁和加載梁組成。模型試驗(yàn)墻體的尺寸為：剪力墻厚bw=100mm，高度h=1400mm，長(zhǎng)度l=700mm，加載梁截面尺寸為200mm×200mm，長(zhǎng)度l=800mm，地梁截面尺寸為400mm×400mm，長(zhǎng)度l=1500mm。分析模型中混凝土
西藏科技 2021年10期2021-11-20
- 一維動(dòng)靜組合加載下復(fù)合巖樣動(dòng)態(tài)力學(xué)特性試驗(yàn)研究
不同應(yīng)變率下4個(gè)軸壓水平的沖擊試驗(yàn)，研究了軸壓比對(duì)砂巖沖擊強(qiáng)度的影響和能量的變化規(guī)律，解釋了入射能對(duì)“巖爆”的影響；牛勇等[7]研究了軸壓對(duì)紅砂巖動(dòng)態(tài)抗壓強(qiáng)度、能量變化規(guī)律和破壞模式的影響。左宇軍等[8]利用自研制的二維動(dòng)靜組合加載的試驗(yàn)裝置，研究發(fā)現(xiàn)了靜載應(yīng)力對(duì)紅砂巖的破壞起主導(dǎo)作用。宮鳳強(qiáng)等[9]利用基于SHPB裝置的三維動(dòng)靜組合加載試驗(yàn)系統(tǒng)研究了圍壓和軸壓對(duì)砂巖力學(xué)特性的影響規(guī)律，證明了在沖擊過程中圍壓和軸壓對(duì)砂巖內(nèi)部裂紋的發(fā)生和擴(kuò)展分別起著抑制和催
振動(dòng)與沖擊 2021年21期2021-11-17
- 銹損冷彎薄壁C形鋼軸壓短柱試驗(yàn)研究
對(duì)冷彎薄壁C形鋼軸壓短柱承載性能的影響. 通過板材單調(diào)拉伸試驗(yàn)，研究了銹損冷彎薄壁鋼板材的力學(xué)性能退化規(guī)律;通過對(duì)5根銹損C形鋼短柱進(jìn)行軸壓試驗(yàn)，分析了其破壞模式、變形特征和承載力，并討論了銹損C形鋼軸壓短柱極限荷載的計(jì)算方法. 研究結(jié)果表明：銹損板材屈服平臺(tái)變短甚至消失，屈服強(qiáng)度隨銹蝕率的增大呈線性下降趨勢(shì);銹損C形鋼軸壓短柱的破壞模式為腹板局部屈曲，局部屈曲多發(fā)生在腹板最薄弱處;極限荷載隨著平均厚度損失率的增大呈線性下降趨勢(shì);考慮鋼材力學(xué)性能退化并利用
湖南大學(xué)學(xué)報(bào)·自然科學(xué)版 2021年9期2021-09-29
- 軸壓影響下砂巖循環(huán)沖擊力學(xué)性質(zhì)及損傷演化特征①
本文采用能夠施加軸壓的霍普金森壓桿系統(tǒng)對(duì)砂巖試樣進(jìn)行循環(huán)沖擊試驗(yàn)，分析循環(huán)沖擊過程中試樣的動(dòng)態(tài)應(yīng)力-應(yīng)變曲線變化規(guī)律，結(jié)合縱波波速值的監(jiān)測(cè)，探討軸壓影響下砂巖試樣的循環(huán)沖擊損傷演化特征，為相關(guān)工程設(shè)計(jì)和施工提供實(shí)驗(yàn)基礎(chǔ)。1 試驗(yàn)方案及試樣基本物理力學(xué)性質(zhì)1．1 試驗(yàn)方案試驗(yàn)在石家莊鐵道大學(xué)工程力學(xué)實(shí)驗(yàn)中心進(jìn)行，主要測(cè)試砂巖試樣在靜態(tài)軸壓及動(dòng)態(tài)循環(huán)沖擊耦合作用下的力學(xué)性質(zhì)及損傷演化。本次循環(huán)沖擊試驗(yàn)選用的砂巖試樣為直徑和高度均為50 mm的圓柱體，單軸壓縮試
礦冶工程 2021年4期2021-09-15
- 玻璃纖維管鋼筋混凝土空心柱的軸壓徐變性能
鋼筋混凝土空心柱軸壓下的徐變性能，對(duì)空心柱軸壓下的受力特性進(jìn)行分析，建立了適用于玻璃纖維管鋼筋混凝土空心柱軸壓徐變公式。編制軸心受壓荷載作用下徐變分析程序計(jì)算徐變應(yīng)變與時(shí)間關(guān)系曲線，并通過已有試驗(yàn)對(duì)該程序的正確性進(jìn)行驗(yàn)證。在程序正確性的基礎(chǔ)上，計(jì)算空心率、混凝土強(qiáng)度、作用荷載及玻璃纖維管壁厚等主要參數(shù)對(duì)其軸壓徐變性能的影響。結(jié)果表明：空心柱的徐變應(yīng)變?cè)?8 d以內(nèi)（作用初期）增長(zhǎng)較快，28 d以后增長(zhǎng)速度變得緩慢，大約6個(gè)月以后徐變應(yīng)變趨于穩(wěn)定?？招穆屎突?/div>
土木建筑與環(huán)境工程 2021年6期2021-09-13
- GFRP管—型鋼活性粉末混凝土組合短柱軸壓性能
土—鋼管組合短柱軸壓性能試驗(yàn)，獲得組合短柱的荷載—變形曲線，受GFRP管約束效應(yīng)影響，不僅改善混凝土的受力狀態(tài)，還表現(xiàn)較好的變形性能。YU T等[2]進(jìn)行10根GFRP—混凝土—多鋼管組合短柱(MTCC)和2根GFRP約束混凝土組合短柱(CFFT)軸壓試驗(yàn)，當(dāng)GFRP管厚度相同時(shí)，MTCC表現(xiàn)更好的延性。張冰等[3]開展6根GFRP管約束混凝土短柱軸壓試驗(yàn)，考察GFRP管纖維纏繞角度對(duì)組合短柱軸壓性能的影響，隨纖維纏繞角度增大，組合短柱峰值應(yīng)力減小，極限應(yīng)東北石油大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年3期2021-07-30
- 尖端形橢圓鋼管混凝土構(gòu)件壓扭復(fù)合受力性能分析
相關(guān)研究多集中在軸壓、偏壓、純彎等單一受力模式下受力性能的研究。文獻(xiàn)[1-2]進(jìn)行了OECFST長(zhǎng)、短柱軸壓試驗(yàn)與數(shù)值分析;文獻(xiàn)[3-4]分析了OECFST柱偏壓力學(xué)性能;文獻(xiàn)[5]進(jìn)行了OECFST柱受剪性能數(shù)值分析;文獻(xiàn)[6]對(duì)OECFST柱受彎性能進(jìn)行了數(shù)值分析。然而,許多地震損傷表明,實(shí)際結(jié)構(gòu)構(gòu)件往往處于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài),如地震中的壓縮和扭轉(zhuǎn)荷載。在地震狀態(tài)下,建筑物的角柱和曲線橋橋墩均處于壓扭復(fù)合受力狀態(tài),如圖2所示。圖2 實(shí)際工程中的壓扭復(fù)合受力情- 填充輕聚合物的輕鋼結(jié)構(gòu)墻體軸壓性能數(shù)值分析
。為了解該墻體的軸壓性能,本文通過ABAQUS有限元分析軟件,建立了填充輕聚合物的輕鋼結(jié)構(gòu)墻體有限元分析模型,通過軸壓試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了有限元分析結(jié)果的準(zhǔn)確性;進(jìn)行了軸壓作用下復(fù)合墻體的參數(shù)分析,研究了各參數(shù)對(duì)復(fù)合墻體軸壓性能的影響,揭示了軸壓作用下復(fù)合墻體的破壞模式,分析了軸壓荷載-位移關(guān)系曲線。研究結(jié)果可為填充輕聚合物的輕鋼結(jié)構(gòu)墻體應(yīng)用與理論分析提供科學(xué)依據(jù)。1 有限元分析模型1.1 單元選取、網(wǎng)格劃分及材料模型采用ABAQUS軟件建立填充輕聚合物的輕鋼結(jié)- 高強(qiáng)方鋼管—混凝土—圓鋼管組合短柱軸壓性能
有效提高組合柱的軸壓性能[1]，高強(qiáng)鋼管能為混凝土提供必要的約束效應(yīng)和一部分軸壓增益[2]。環(huán)混凝土受外鋼管的約束及內(nèi)鋼管的橫向支撐，處于三向應(yīng)力狀態(tài)，加上環(huán)混凝土的支撐作用，可有效延緩或避免鋼管在受力過程中的局部屈曲或整體屈曲破壞。中空的內(nèi)鋼管也具有極大的構(gòu)造優(yōu)勢(shì)，對(duì)環(huán)混凝土提供必要的支撐作用，避免受力過程中環(huán)混凝土因擠壓變形而局部脫落。中空構(gòu)造能有效降低組合柱的自重，減輕結(jié)構(gòu)物對(duì)基礎(chǔ)施加的自重壓力，還可以滿足建筑管線穿插及必要的結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測(cè)設(shè)備的擺放，東北石油大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年1期2021-03-25
- 圓鋼管含粗骨料超高性能混凝土短柱軸壓承載力的正交分析
分析了加載方式(軸壓與偏壓)和套箍系數(shù)ξ對(duì)圓鋼管RPC短柱受壓性能的影響。結(jié)果表明，隨著ξ的增加，2種加載方式下圓鋼管RPC短柱的極限承載力均得到不同幅度的提升。羅華[9]將96組圓鋼管RPC短柱的實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)繪制成Nu/(fcAc)-ξ散點(diǎn)圖，利用Origin軟件先后進(jìn)行了線性擬合和多項(xiàng)式擬合，最后提出了圓鋼管RPC短柱軸壓承載力的一次函數(shù)和二次函數(shù)的計(jì)算公式。戎芹等[10]試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，隨著ξ的加大，圓鋼管RPC短柱的破壞類型由剪切破壞(ξ介于0.63～0.8人民珠江 2021年2期2021-03-08
- 基于增量動(dòng)力分析震后RC柱抗震性能
退化模型，分析了軸壓比因素對(duì)震后RC 柱抗震性能的影響，由此便建立震后RC結(jié)構(gòu)的數(shù)值模擬方法。1 模型合理性驗(yàn)證為了較為準(zhǔn)確地反映震后RC 柱的抗震性能，需對(duì)經(jīng)歷地震前的RC柱數(shù)值模型合理性進(jìn)行驗(yàn)證。采用RC柱的試驗(yàn)結(jié)果對(duì)OpenSEES數(shù)值模型進(jìn)行驗(yàn)證。圖1 所示為RC柱的截面尺寸與配筋。其中混凝土軸心抗壓強(qiáng)度為41.86 MPa，縱筋屈服強(qiáng)度為373 MPa，極限強(qiáng)度為537 MPa，彈性模量為200 GPa。箍筋屈服強(qiáng)度為270 MPa。軸向壓力為3實(shí)驗(yàn)室研究與探索 2020年11期2020-12-11
- 基于嚴(yán)寒環(huán)境下Y型橋墩單調(diào)加載時(shí)受力分析
30MPa。對(duì)于軸壓比，分別選用0.3、0.5、0.7的大小，對(duì)于墩高，分別選取8m、10m、12m的高低進(jìn)行數(shù)值分析。(二)有限元模型假設(shè)鋼筋和混泥土之間的粘結(jié)是理想性，利用ABAQUS有限元仿真軟件對(duì)高架橋Y型橋墩進(jìn)行理想彈塑性模型的模擬，取8節(jié)點(diǎn)六面體單元C3D8R的混凝土構(gòu)件，取兩節(jié)點(diǎn)三維桁架單元 T3D2的鋼筋，有限元模型取8米橋墩為例如圖2所示。(a)橋墩混凝土 (b)橋墩鋼筋籠(三)載荷施加與邊界條件(1)荷載施加本文建立的城市高架橋Y型橋墩福建質(zhì)量管理 2020年20期2020-11-18
- 軸對(duì)稱缺陷軸壓圓柱殼穩(wěn)定性分析剛度折減方法
的幾何構(gòu)型，對(duì)于軸壓、徑壓、扭轉(zhuǎn)以及組合載荷均具有很好的承載作用，在船舶與海洋工程等各類領(lǐng)域中都有十分廣泛的應(yīng)用。圓柱殼的主要失效模式為失穩(wěn)，針對(duì)其失穩(wěn)穩(wěn)定性問題，特別是軸壓作用下的圓柱殼失穩(wěn)載荷和模態(tài)，一直是學(xué)者研究最為活躍的課題之一[1]。早期針對(duì)軸壓作用下薄壁圓柱殼的穩(wěn)定性試驗(yàn)表明結(jié)構(gòu)實(shí)際的失穩(wěn)承載能力和理論上理想的完善殼體相比較小，原因就在于初始缺陷的存在會(huì)引起軸壓薄壁圓柱殼臨界失穩(wěn)載荷很大程度的折減。祝恩淳等[2]針對(duì)軸壓作用下薄壁圓柱殼的試驗(yàn)數(shù)艦船科學(xué)技術(shù) 2020年7期2020-10-28
- 三種應(yīng)力作用下含瓦斯原煤滲透性分析
種應(yīng)力影響因素(軸壓、圍壓、瓦斯壓力)下含瓦斯煤的滲透性實(shí)驗(yàn)，研究結(jié)果可為低滲煤層瓦斯治理提供一定的理論指導(dǎo)。1 實(shí)驗(yàn)裝置與方案1.1 實(shí)驗(yàn)樣品實(shí)驗(yàn)煤樣取自川煤集團(tuán)杉木樹煤礦B3+4煤層N3062綜采工作面，屬于半暗—半亮型無煙煤，煤層結(jié)構(gòu)復(fù)雜，煤層內(nèi)含1～2層厚度為0.1～0.5 m的夾矸。風(fēng)巷揭露煤層厚度為1.9～3.6 m，分層夾矸厚度為0.1～0.4 m。從N3062工作面煤壁選取大于200 mm×200 mm×200 mm的塊煤，在實(shí)驗(yàn)室內(nèi)將塊煤礦業(yè)安全與環(huán)保 2020年3期2020-07-18
- 不同軸壓比下組合剪力墻筒體的抗震性能
剪力墻筒體，分析軸壓比對(duì)雙鋼板-混凝土組合剪力墻筒體抗震性能的影響。1 有限元模型驗(yàn)證本文依據(jù)文獻(xiàn)[7-8]建立有限元驗(yàn)證模型，利用ABAQUS有限元軟件建立與實(shí)驗(yàn)?zāi)Ｐ虳CSW1尺寸完全相同的模型DCSW1-1，鋼板采用S4R殼單元，混凝土采用C3D8R實(shí)體單元，見圖1。鋼板與混凝土之間為黏結(jié)滑移關(guān)系，法向接觸為硬接觸，切向接觸為罰接觸，側(cè)向摩擦因數(shù)為0.25，底部摩擦因數(shù)為0.6。模型底板邊界條件為完全固定，頂部中央設(shè)置參考點(diǎn)RP-1，并將其與頂面耦合，黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-07-13
- 碳纖維復(fù)合材料殼體軸壓穩(wěn)定性分析與試驗(yàn)驗(yàn)證
轉(zhuǎn)、飛行時(shí)產(chǎn)生的軸壓載荷，因此在產(chǎn)品設(shè)計(jì)階段必須針對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)殼體的受力進(jìn)行詳細(xì)計(jì)算和驗(yàn)證。由于碳纖維材料本身的各向異性、微觀構(gòu)造的不均勻性以及殼體屈曲時(shí)所固有的幾何非線性，使結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性問題變得異常復(fù)雜，其研究水平遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于相應(yīng)的金屬殼體。目前，殼體強(qiáng)度設(shè)計(jì)的理論和研究方法已經(jīng)非常成熟，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，而對(duì)復(fù)合材料殼體剛度設(shè)計(jì)的研究方法則相對(duì)落后，分析結(jié)果與實(shí)際情況存在較大差異。軸壓載荷通過發(fā)動(dòng)機(jī)殼體前、后裙傳遞至圓筒段。通常情況下，前、后裙以零件固體火箭技術(shù) 2020年2期2020-06-30
- 高溫對(duì)C80高性能混凝土軸壓強(qiáng)度及紅外熱像的影響
性能混凝土高溫后軸壓強(qiáng)度、損傷檢測(cè)等方面報(bào)道較少，需要做進(jìn)一步研究。為此，對(duì)PP纖維體積摻量為0%、0.2%的C80高性能混凝土模擬火災(zāi)高溫試驗(yàn)，觀察其高溫后爆裂情況，研究受火溫度與C80高性能混凝土軸壓強(qiáng)度、紅外溫升的關(guān)系。1 實(shí) 驗(yàn)1.1 紅外熱像檢測(cè)原理紅外熱像檢測(cè)原理[9-10]：紅外熱像檢測(cè)是利用物體表面溫度和輻射發(fā)射率的差異形成可見的熱圖像，從而檢測(cè)物體表面結(jié)構(gòu)狀態(tài)和缺陷，并以此判斷材料性質(zhì)的一種無損檢測(cè)方法。高溫后混凝土?xí)l(fā)生開裂、疏松等破壞硅酸鹽通報(bào) 2020年5期2020-06-18
- 水平荷載作用下軸壓比對(duì)框架—泡沫混凝土復(fù)合墻板影響的有限元分析
能研究中,構(gòu)件的軸壓比、剪跨比和水平配筋等是重要研究?jī)?nèi)容,其中對(duì)于墻板在不同軸壓比下受力狀態(tài)和抗震性能的研究較多[1-4],如對(duì)不同軸壓比的框架—泡沫混凝土復(fù)合墻板進(jìn)行了試驗(yàn)研究,并取得了一系列成果,但由于復(fù)合墻板結(jié)構(gòu)新穎,受力狀態(tài)復(fù)雜,并不能單純依靠模型試驗(yàn).本文利用ABAQUS有限元軟件進(jìn)一步分析了軸壓比對(duì)框架—泡沫混凝土復(fù)合墻板的影響,通過建立8組水平和豎向荷載共同作用下的框架—泡沫混凝土復(fù)合墻板模型(復(fù)合墻板的軸壓比分別取0.1,0.2,0.3,0吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年2期2020-06-03
- 軸壓和不均勻內(nèi)壓下鋼筒倉(cāng)圓柱殼屈曲承載力研究
料對(duì)倉(cāng)壁的內(nèi)壓和軸壓是鋼筒倉(cāng)所承受的主要荷載，理論和實(shí)驗(yàn)研究表明，一定量級(jí)以內(nèi)的對(duì)稱均勻的內(nèi)壓對(duì)倉(cāng)壁的屈曲承載力有一定的提高作用。但鋼筒倉(cāng)在實(shí)際使用中，更多的處于儲(chǔ)料分布不均勻以及偏心卸料所造成的不均勻內(nèi)壓的作用下。對(duì)于軸壓和不均勻內(nèi)壓下倉(cāng)壁的受力性能研究較少，目前主要集中在以下幾個(gè)方面：文獻(xiàn)[1]對(duì)鋼筒倉(cāng)的倉(cāng)壁在軸壓和均勻內(nèi)壓的共同作用下的屈曲承載力進(jìn)行了研究，得到了相關(guān)計(jì)算公式；文獻(xiàn)[3]～[5]對(duì)局部軸壓以及局部軸壓與均勻內(nèi)壓共同作用下鋼筒倉(cāng)的屈曲性特種結(jié)構(gòu) 2019年6期2020-01-02
- FRP約束方鋼管混凝土短柱軸壓性能研究
鋼管混凝土方柱的軸壓試驗(yàn)研究，揭示此類構(gòu)件的受力機(jī)理與破壞形態(tài)，探討不同F(xiàn)RP約束材料對(duì)約束方鋼管混凝土的軸向力學(xué)性能的影響. 試驗(yàn)結(jié)果表明，碳纖維約束試件強(qiáng)度和延性提高最為明顯. FRP材料的約束強(qiáng)度越大，約束鋼管混凝土的軸向承載力越高并且延性越好. 在相同約束強(qiáng)度下，玄武巖纖維約束試件的延性優(yōu)于玻璃纖維約束試件. 針對(duì)FRP約束鋼管混凝土方柱，提出了承載力計(jì)算公式. 與本試驗(yàn)和其他學(xué)者試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比顯示，該公式計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)值吻合良好.關(guān)鍵詞：約束鋼管混- 力熱聯(lián)合載荷下炭纖維纏繞殼體軸壓穩(wěn)定性分析①
效彈性常數(shù)和臨界軸壓，并設(shè)計(jì)了炭纖維復(fù)合材料殼體軸壓試驗(yàn)方案，通過φ150 mm圓筒驗(yàn)證，得到了高溫下殼體臨界軸壓的計(jì)算方法。1 炭纖維增強(qiáng)復(fù)合材料單向板彈性常數(shù)測(cè)定炭纖維(日本東麗公司)浸潤(rùn)環(huán)氧樹脂進(jìn)行纏繞，其中環(huán)氧樹脂的玻璃化溫度(Tg)為120 ℃。按照GB/T 3354—2014規(guī)定的要求，制作了炭纖維增強(qiáng)復(fù)合材料0°和90°單向板拉伸試樣，單向板長(zhǎng)度為250 mm，寬為12.5 mm，厚為3 mm。采用CSS-44050型萬能試驗(yàn)機(jī)以及CSS-1固體火箭技術(shù) 2019年5期2019-11-15
- 軸壓比對(duì)輕鋼-泡沫混凝土組合墻體抗震性能影響的有限元分析
春 130118軸壓比是衡量墻體變形能力和抗倒塌能力的一項(xiàng)重要參數(shù)[1],在其他參數(shù)不變的情況下,墻體抗剪能力會(huì)隨軸壓比的增加而變大,但并不是無限增大,而是有一定的限值.據(jù)此,采用 ABAQUS軟件對(duì)輕鋼-泡沫混凝土組合墻體進(jìn)行模擬,分析軸壓比對(duì)該墻體抗震性能的影響,為以后該類型組合墻體在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和實(shí)際工程應(yīng)用提供理論依據(jù).1 試件設(shè)計(jì)組合墻體試件如圖1所示.本試件采用規(guī)格為C 100 mm×50 mm×20 mm×2.5 mm的冷彎薄壁C型鋼作為主體,5吉林建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年4期2019-10-25
- 不同軸壓比下裝配式再生混凝土剪力墻的滯回性能
剪力墻結(jié)構(gòu)在不同軸壓比下的滯回性能，本文利用ABAQUS有限元軟件對(duì)裝配式再生混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行擬靜力仿真模擬實(shí)驗(yàn)并進(jìn)行系統(tǒng)性分析。1 模型的建立與有限元驗(yàn)證1.1 模型的建立本文將文獻(xiàn)[6]中的TW1剪力墻作為基礎(chǔ)模型，建立有限元模型TW1*，尺寸和配筋與TW1剪力墻完全相同。試件由墻體、墻頂?shù)募虞d梁以及墻底的地梁組成，墻體的尺寸為1 300 mm×200 mm×2 800 mm，地梁尺寸為2 400 mm×500 mm×500 mm，加載梁的尺寸為1- 熱應(yīng)力對(duì)內(nèi)含裂隙恐龍化石的影響研究
。2.2 溫差與軸壓作用下熱應(yīng)力分布為研究溫差與軸壓對(duì)裂隙的熱應(yīng)力關(guān)系，試驗(yàn)采用表3中的6種溫差數(shù)據(jù)。同時(shí)，對(duì)每一種溫差，增加0.04MPa、0.12MPa、0.20MPa及0.32MPa四種不同軸壓。圖9～圖14為恐龍化石裂隙角度為30°時(shí)，在不同溫差與軸壓共同作用下的熱應(yīng)力分布圖，具體試驗(yàn)數(shù)據(jù)見表4。表4 溫差、軸壓、熱應(yīng)力及熱應(yīng)力變化率的關(guān)系其中，熱應(yīng)力最大值為42.56MPa，形成于溫差為60℃、軸壓為0.32MPa的條件下，最小值為6.47MPa山東國(guó)土資源 2019年5期2019-04-15
- 改進(jìn)的組合式L形鋼管混凝土長(zhǎng)柱軸壓性能非線性分析
鋼管混凝土中長(zhǎng)柱軸壓性能進(jìn)行了研究，在參數(shù)分析的基礎(chǔ)上建立中長(zhǎng)柱穩(wěn)定系數(shù)以及穩(wěn)定承載力計(jì)算公式.文獻(xiàn)[10]對(duì)T形鋼管混凝土長(zhǎng)柱力學(xué)性能進(jìn)行了研究，在參數(shù)分析的基礎(chǔ)上建立中長(zhǎng)柱承載力簡(jiǎn)化計(jì)算方法.文獻(xiàn)[11]在現(xiàn)有異形鋼管混凝土基礎(chǔ)上，提出了一種改進(jìn)的組合式異形鋼管混凝土，其異形鋼管直接由矩(或方)形鋼管和U形鋼管焊接形成，并對(duì)這種改進(jìn)的組合式異形鋼管混凝土軸壓力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，試驗(yàn)過程中考慮的影響因素相對(duì)較少且主要集中在短柱方面.在上述研究的基礎(chǔ)上安徽工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年2期2018-06-07
- Z形截面柱抗剪性能有限元分析及工程建議
范圍,進(jìn)一步研究軸壓比、配箍率和剪跨比等對(duì)Z形截面柱抗剪性能的影響。最后在上述分析的基礎(chǔ)上,提出若干工程建議。1 模型及加載1.1 模型的建立根據(jù)大量試算的結(jié)果,混凝土采用ANSYS單元庫(kù)自帶的8結(jié)點(diǎn)六面體單元——SOLID65。為了在較短的分析周期并且使用較少的計(jì)算機(jī)資源的前提下得到精度相對(duì)較高的模擬結(jié)果,試算表明：當(dāng)模擬混凝土的SOLID65單元尺寸為20 mm×20 mm×40 mm時(shí),每個(gè)模型的計(jì)算周期約為4 h左右,其分析所得應(yīng)力狀態(tài)、構(gòu)件延性及浙江建筑 2018年1期2018-01-27
- 火災(zāi)下圓鋼管約束鋼筋混凝土短柱軸壓性能分析
束鋼筋混凝土短柱軸壓性能分析王微微，任卿舉，呂學(xué)濤*，米振偉(遼寧工程技術(shù)大學(xué)土木工程學(xué)院，阜新，123000)利用ABAQUS軟件建立了火災(zāi)下圓鋼管約束鋼筋混凝土軸壓短柱非線性有限元模型，在確定混凝土和鋼材的本構(gòu)基礎(chǔ)上，對(duì)其火災(zāi)下軸壓性能進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，并與已有相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了對(duì)比驗(yàn)證。分析了環(huán)境溫度、混凝土強(qiáng)度、鋼管屈服強(qiáng)度、截面尺寸、含鋼率等參數(shù)對(duì)火災(zāi)下軸壓性能的影響規(guī)律。結(jié)果表明：火災(zāi)下各試件核心混凝土縱向應(yīng)力發(fā)展規(guī)律較為相似，且應(yīng)力分布趨向均勻火災(zāi)科學(xué) 2017年2期2017-08-27
- 火災(zāi)后圓鋼管約束鋼筋再生混凝土軸壓短柱力學(xué)性能分析
束鋼筋再生混凝土軸壓短柱力學(xué)性能分析王微微，任卿舉，呂學(xué)濤*，米振偉 (遼寧工程技術(shù)大學(xué)建筑工程學(xué)院，阜新，123000)利用ABAQUS軟件建立了火災(zāi)后圓鋼管約束鋼筋再生混凝土軸壓短柱的非線性有限元模型，在確定混凝土和鋼材的本構(gòu)基礎(chǔ)上，對(duì)其火災(zāi)后剩余承載力和軸壓剛度進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算，并與已有相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比對(duì)分析。分析了升溫時(shí)間、截面直徑、材料強(qiáng)度、骨料取代率、含鋼率和配筋率等參數(shù)對(duì)火災(zāi)后剩余承載力和軸壓剛度的影響規(guī)律。結(jié)果表明：升溫時(shí)間和截面直徑是影響火災(zāi)科學(xué) 2017年1期2017-05-13
- CFRP—鋼復(fù)合管約束型鋼高強(qiáng)混凝土短柱的軸壓力學(xué)性能
RC）短柱進(jìn)行了軸壓試驗(yàn)，分析了CFRP約束效應(yīng)系數(shù)、鋼管截面形式以及鋼管受力性能對(duì)CFRP-圓/方鋼復(fù)合管約束型鋼高強(qiáng)混凝土（C-C/STCSRC）軸壓短柱力學(xué)性能的影響。結(jié)果表明：CFRP-圓鋼復(fù)合管約束型鋼高強(qiáng)混凝土（C-CTCSRC）軸壓短柱的極限承載力提高率隨著約束效應(yīng)系數(shù)的增加呈指數(shù)形式增長(zhǎng)；在柱核心混凝土截面面積相同時(shí)，CFRP-圓鋼復(fù)合管約束型鋼高強(qiáng)混凝土（C-CTCSRC）軸壓短柱的極限承載力比CFRP-方鋼復(fù)合管約束型鋼高強(qiáng)混凝土（C-建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2017年2期2017-04-07
- 鋼骨超高強(qiáng)混凝土框架邊節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究
。試件設(shè)計(jì)參數(shù)為軸壓比、配箍率。針對(duì)不同設(shè)計(jì)參數(shù)試件的破壞形態(tài)、延性、耗能能力、抗剪承載力及箍筋應(yīng)變等進(jìn)行了分析，得到了各設(shè)計(jì)參數(shù)的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明：軸壓比對(duì)鋼骨超高強(qiáng)混凝土邊節(jié)點(diǎn)抗震性能的影響以0.38為分界點(diǎn)，隨著軸壓比增大，節(jié)點(diǎn)組合體破壞形態(tài)由彎剪破壞轉(zhuǎn)變?yōu)樾∑氖軌浩茐模涔?jié)點(diǎn)核心區(qū)水平抗剪承載力在試驗(yàn)軸壓比區(qū)間內(nèi),也表現(xiàn)為先增大后下降的變化規(guī)律。該研究結(jié)果為鋼骨超高強(qiáng)混凝土框架節(jié)點(diǎn)抗震設(shè)計(jì)提供了重要依據(jù)。鋼骨超高強(qiáng)混凝土；延性；承載力；軸壓哈爾濱工程大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年2期2017-03-14
- T形鋼管混凝土短柱軸壓試驗(yàn)
形鋼管混凝土短柱軸壓試驗(yàn)陳雨1， 沈祖炎1,2， 雷敏3， 李元齊1,2(1.同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院，上海 200092；2.同濟(jì)大學(xué) 土木工程國(guó)家防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海 200092;3.西南交通大學(xué) 土木工程學(xué)院，四川 成都 610031)摘要：進(jìn)行了6根普通構(gòu)造T形鋼管混凝土軸壓短柱的試驗(yàn)研究，以考察無加勁措施T形鋼管混凝土柱的變形特征、破壞模式和承載能力.試驗(yàn)的主要參數(shù)有管壁寬厚比、截面高寬比.試驗(yàn)結(jié)果表明，由于 T形鋼管混凝土柱的核心混凝土延緩- T形鋼管混凝土柱軸心受壓穩(wěn)定承載性能研究
T形鋼管混凝土柱軸壓穩(wěn)定性能進(jìn)行了參數(shù)研究.研究參數(shù)包括：鋼材屈服強(qiáng)度、混凝土抗壓強(qiáng)度、管壁寬厚比、截面肢寬厚比、長(zhǎng)細(xì)比以及加載角度.理論結(jié)果表明： 長(zhǎng)細(xì)比是影響T形鋼管混凝土柱軸壓穩(wěn)定承載力的主要因素，混凝土工作承擔(dān)系數(shù)和加載角度也對(duì)鋼管混凝土柱的承載力有一定影響.纖維模型計(jì)算的柱子曲線與鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范的a, b, c, d類曲線之間的比較表明：不同參數(shù)截面的T形鋼管混凝土柱的柱子曲線會(huì)在一個(gè)較寬帶寬范圍內(nèi)變化.最后，在大量參數(shù)分析基礎(chǔ)上，考慮長(zhǎng)細(xì)比和混凝土- 大型半自磨機(jī)混合充填率的研究與優(yōu)化
合充填率與功率、軸壓、磨音等之間關(guān)系，通過對(duì)各控制參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，并對(duì)半自磨機(jī)排礫板進(jìn)行改進(jìn)，使半自磨機(jī)混合充填率趨于穩(wěn)定，解決半自磨機(jī)鋼球直接砸簡(jiǎn)體襯板問題，并提高磨礦效率，改善最終磨礦產(chǎn)品細(xì)度。關(guān)鍵詞：半自磨；混合充填率；排礫板；軸壓；磨音1 引言半自磨系統(tǒng)替代常規(guī)碎磨系統(tǒng)的中、細(xì)碎及磨礦作業(yè)。半自磨機(jī)與球磨機(jī)相比，入磨礦石粒度大，鋼球充填率低，球礦比少［1］，主要具有沖擊破碎及研磨作用。隨著半自磨機(jī)的大型化，鋼球、礦石對(duì)襯板的沖擊力越來越強(qiáng)，襯板的消耗銅業(yè)工程 2016年1期2016-04-11
- 無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力混凝土柱抗震性能的試驗(yàn)
研究點(diǎn)分別為外加軸壓比、預(yù)加軸壓比和預(yù)應(yīng)力度，得到的主要結(jié)論有：增大軸壓比可以提高無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土柱的極限承載力；外加軸壓比對(duì)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土柱的殘余變形和耗能性影響較大，減小殘余變形可以通過將其控制在一定范圍實(shí)現(xiàn)，而預(yù)加軸壓比對(duì)兩者的影響不大；在一定程度上增加普通鋼筋的用量可以提高其耗能能力.因此，對(duì)無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力柱的抗震性能進(jìn)行試驗(yàn)研究，其試驗(yàn)成果對(duì)于推廣無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力柱的實(shí)際應(yīng)用有重大的理論意義.影響無粘結(jié)部分預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土框架柱抗震性能的河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-10-13
- 一維靜載及循環(huán)沖擊共同作用下矽卡巖力學(xué)特性試驗(yàn)研究
損傷特性；預(yù)加載軸壓不同，變形特征也不同，巖石應(yīng)力?應(yīng)變曲線呈現(xiàn)回彈、不回彈2種特性；隨著循環(huán)沖擊數(shù)增加，動(dòng)態(tài)峰值應(yīng)力及定義的動(dòng)態(tài)變形模量減小，動(dòng)態(tài)峰值應(yīng)變卻增大；累計(jì)沖擊數(shù)與軸壓呈一元二階多項(xiàng)式關(guān)系；同時(shí)還表明“巖爆”的發(fā)生是動(dòng)力擾動(dòng)誘發(fā)巖石內(nèi)部彈性能突然釋放的結(jié)果；預(yù)加軸壓影響巖石出現(xiàn)拉伸破壞或剪切破壞的效果，也影響巖石破壞塊度及在動(dòng)態(tài)擾動(dòng)情況下發(fā)生的“巖爆”概率。循環(huán)沖擊；變形特征；動(dòng)態(tài)變形模量；能量傳遞；破壞模式隨著國(guó)民經(jīng)濟(jì)的飛速發(fā)展，國(guó)家對(duì)各種資- 高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱軸壓的穩(wěn)定性
鋼骨混凝土組合柱軸壓的穩(wěn)定性趙柏冬, 俞蕭, 陳培超, 許天成(沈陽(yáng)大學(xué) 建筑工程學(xué)院, 遼寧 沈陽(yáng)110044)摘要:利用ABAQUS有限元軟件,選取溫度和長(zhǎng)細(xì)比為參量,對(duì)高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱的軸壓穩(wěn)定承載力進(jìn)行了模擬研究,得出了溫度和長(zhǎng)細(xì)比對(duì)組合柱受壓穩(wěn)定性的影響規(guī)律,并推導(dǎo)出高溫后鋼管鋼骨混凝土組合柱的穩(wěn)定承載力計(jì)算公式.關(guān)鍵詞:鋼管鋼骨混凝土; 軸壓; 穩(wěn)定性; ABAQUS在結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與施工環(huán)節(jié)中,柱子的穩(wěn)定性一直是一個(gè)十分重要的問題,因?yàn)?/div>沈陽(yáng)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版) 2015年2期2015-02-25
- 方鋼管再生混凝土短柱軸壓力學(xué)性能有限元分析
管再生混凝土短柱軸壓力學(xué)性能有限元分析吳勝，申興月，李迪(長(zhǎng)江大學(xué)城市建設(shè)學(xué)院，湖北 荊州 434023)楊君(武昌理工學(xué)院城市建設(shè)學(xué)院 ，湖北 武漢 430074)[摘要]為進(jìn)一步探討方鋼管再生混凝土軸壓短柱的力學(xué)性能,在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上,采用非線性有限元軟件ABAQUS對(duì)試驗(yàn)短柱的荷載-位移曲線進(jìn)行了數(shù)值模擬,驗(yàn)證了有限元分析模型的正確性。將鋼材強(qiáng)度、再生骨料取代率和鋼管壁厚度作為變化參數(shù),用該模型對(duì)方鋼管再生混凝土短柱軸壓力學(xué)性能進(jìn)行了非線性分析。研- 方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力有限元分析
管再生混凝土短柱軸壓承載力進(jìn)行非線性分析，建立了適用于有限元分析的鋼管和再生混凝土本構(gòu)關(guān)系模型；利用極限平衡法推導(dǎo)方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力計(jì)算公式函數(shù)類型；利用計(jì)算結(jié)果擬合出方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力的計(jì)算公式。研究結(jié)果表明：所提出的材料本構(gòu)關(guān)系模型可以較好地滿足對(duì)方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力進(jìn)行模擬分析的要求，通過模擬獲得的計(jì)算結(jié)果與相關(guān)試驗(yàn)結(jié)果差異較小，所建立的方鋼管再生混凝土短柱軸壓承載力計(jì)算公式能夠較準(zhǔn)確地計(jì)算構(gòu)件極限承載力。關(guān)鍵詞：方建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2014年4期2015-02-03
- 軸壓比對(duì)寬扁梁柱節(jié)點(diǎn)受力性能影響的分析
如圖3所示。1 軸壓比對(duì)寬扁梁柱節(jié)點(diǎn)受力性能的影響在節(jié)點(diǎn)基本模型的基礎(chǔ)上，通過改變施加在柱頂豎向荷載的大小，使模型中框架柱的軸壓比不同。運(yùn)用有限元軟件Ansys分析在不同軸壓比下，模型受反對(duì)稱荷載作用時(shí)，寬扁梁柱節(jié)點(diǎn)的受力性能。選取十一個(gè)不同的模型使柱的軸壓比取值從0.0間隔0.1一直到1.0，相應(yīng)的十一個(gè)模型分別命名為:MX-0.0、MX-0.1 一直到 MX-1.0。圖1 模型網(wǎng)格劃分圖圖2 鋼筋骨架圖圖3 模型受力簡(jiǎn)圖1.1 對(duì)比分析模型中的柱在不同- 含裂紋碳納米管軸壓性能的分子動(dòng)力學(xué)模擬*
性能.碳納米管在軸壓荷載作用下發(fā)生屈曲行為［3］，辛浩等［4］采用Morse 勢(shì)函數(shù)，研究了含單雙原子及SW 缺陷碳納米管的軸壓屈曲性能，認(rèn)為各類缺陷均會(huì)顯著降低納米管的屈曲性能.Hirai 等［5］研究了沿軸向分布的空位缺陷對(duì)碳納米管壓縮性能的影響，發(fā)現(xiàn)在缺陷處存在應(yīng)力集中現(xiàn)象，軸壓屈曲荷載明顯減小. Huq 等［6］采用分子力學(xué)模擬，研究了SW 缺陷對(duì)單層碳納米管軸壓行為的影響.Zhang 等［7］運(yùn)用分子動(dòng)力學(xué)模擬，研究了SW 及空位缺陷對(duì)單層碳納米- 鋼管混凝土軸壓短柱界限套箍系數(shù)
，借助鋼管混凝土軸壓短柱極限承載力計(jì)算公式的推導(dǎo)，得出了極限狀態(tài)時(shí)鋼管和混凝土之間的側(cè)壓力，提出了界限套箍系數(shù)的概念，并給出界限套箍系數(shù)的計(jì)算公式，同時(shí)分析了不同套箍系數(shù)時(shí)鋼管的三向應(yīng)力和鋼管混凝土短柱的軸壓應(yīng)力應(yīng)變曲線出現(xiàn)不同發(fā)展趨勢(shì)的原因，且理論分析得出的結(jié)論與相關(guān)文獻(xiàn)的試驗(yàn)結(jié)果一致，說明分析過程的合理性；最后對(duì)影響因素進(jìn)行了分析，根據(jù)分析結(jié)果提出了實(shí)用建議，并發(fā)現(xiàn)相關(guān)參考文獻(xiàn)的界限套箍系數(shù)為該研究結(jié)果的特例。關(guān)鍵詞：鋼管混凝土；統(tǒng)一強(qiáng)度理論；軸壓；建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2014年1期2014-08-08
- 局部殘余變形對(duì)軸壓鋼構(gòu)件承載能力的影響
等邊角鋼鋼桿件的軸壓承載力與局部殘余變形量進(jìn)行定量分析。鋼管的局部殘余變形為桿件中部凹陷，角鋼的局部殘余變形為桿件中部凸起，構(gòu)件示意圖如圖1所示。圖1 有局部殘余變形的鋼桿件示意圖Fig.1 Steel member with local residual deformation2 鋼管軸壓承載力分析鋼管截面雙軸對(duì)稱，定量分析局部殘余變形對(duì)軸壓承載力的影響，采用規(guī)范公式、數(shù)值分析、試驗(yàn)驗(yàn)證三種方法。鋼管截面為Φ83×6，面積A=14.51 cm2，回轉(zhuǎn)半徑結(jié)構(gòu)工程師 2014年3期2014-06-28
- 不同軸壓比下剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究
00092）不同軸壓比下剪力墻抗震性能試驗(yàn)研究章紅梅 曾 松*（同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，上海200092）軸壓比是影響剪力墻抗震性能的重要因素之一，研究軸壓比對(duì)剪力墻抗震性能的影響是剪力墻抗震設(shè)計(jì)的重要內(nèi)容。通過低周反復(fù)試驗(yàn)研究了實(shí)際軸壓比分別為0.14、0.28、0.43和0.57的4片矩形截面剪力墻的抗震性能，包括水平承載力、頂點(diǎn)力-位移關(guān)系、剛度變化規(guī)律、黏滯阻尼系數(shù)變化規(guī)律等。收集了19個(gè)相關(guān)試驗(yàn)數(shù)據(jù)，研究了軸壓比與承載能力以及水平位移結(jié)構(gòu)工程師 2014年5期2014-06-07
- 鋼管混凝土梁柱節(jié)點(diǎn)域軸壓非線性屈曲分析
守。研究認(rèn)為，對(duì)軸壓圓柱殼屈曲影響最大的因素當(dāng)屬殼體中存在的初始幾何缺陷，即殼體的初始缺陷敏感性。用非線性有限元進(jìn)行圓柱殼非線性屈曲分析的前提是必須對(duì)模型施加初始擾動(dòng)，亦即施加初始幾何缺陷。在對(duì)鋼管混凝土框架節(jié)點(diǎn)域進(jìn)行非線性屈曲分析時(shí)，首先在梁端施加荷載，由于梁根部受彎轉(zhuǎn)動(dòng)，勢(shì)必帶動(dòng)鋼管壁面外的變形，從而實(shí)現(xiàn)了鋼管柱的初始缺陷的施加;然后在柱頂施加軸向荷載，就可以完成節(jié)點(diǎn)域鋼管屈曲分析。2 外加強(qiáng)環(huán)式節(jié)點(diǎn)軸壓屈曲分析圖1a)是梁根部彎矩為0.5mPa(第一山西建筑 2012年8期2012-11-21
- 不同填充及加載路徑下劈裂砂巖滲流特性研究
加載路徑、圍壓、軸壓、填充物厚度、粒徑等不同因素影響下的滲流規(guī)律。開展這方面研究，可以豐富和完善現(xiàn)有的巖體裂隙滲流理論，同時(shí)，這些影響因素在實(shí)際工程中常常會(huì)導(dǎo)致室內(nèi)和現(xiàn)場(chǎng)的滲流測(cè)試成果出現(xiàn)異常，因此，開展此類研究有一定的工程價(jià)值。2 試驗(yàn)制備及試驗(yàn)儀器原材料選自于三峽大學(xué)云霞小區(qū)道路邊坡巖石，正交偏光圖片見圖 1。接觸式膠結(jié)，巖石中碎屑物主要為石英，白云石，長(zhǎng)石，巖屑和黑云母，粒度在0.1～0.3 mm之間，砂粒以0.15～0.2 mm為主，屬于中～細(xì)粒砂巖土力學(xué) 2012年2期2012-11-05
- 軸壓比對(duì)鋼管混凝土邊框組合剪力墻的影響
結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)中,軸壓比是影響剪力墻抗震性能的主要因素。因此,合理地確定軸壓比是解決結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)問題的前提。1 軸壓比對(duì)鋼管混凝土邊框組合剪力墻延性的影響1)預(yù)壓應(yīng)變的影響。鋼管混凝土邊框組合剪力墻在受到軸向荷載N后,將產(chǎn)生一個(gè)壓應(yīng)變,在水平荷載作用下,受壓一側(cè)的壓應(yīng)變將繼續(xù)增大,軸壓比影響鋼管混凝土邊框組合剪力墻的延性,實(shí)質(zhì)就是軸向荷載所產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)變對(duì)截面延性的影響,軸壓力越大,預(yù)壓應(yīng)變?cè)酱?使得截面的轉(zhuǎn)角變小,從而降低鋼管混凝土邊框組合剪力墻的延性。2)附山西建筑 2010年17期2010-07-20
- 截面有效抗彎剛度的影響因素分析
Pa。分別計(jì)算了軸壓比ζ=0.1，ζ=0.2和ζ=0.3三種情況下的截面有效抗彎剛度值EIeff，并將截面有效抗彎剛度EIeff與截面毛截面抗彎剛度EIc的比值繪于圖3中。由圖3可以看出，截面有效抗彎剛度隨著縱筋率的增加而增大，縱筋率在0.006～0.04之間時(shí)，截面有效抗彎剛度與縱筋率間的關(guān)系近似成線性增長(zhǎng)關(guān)系。當(dāng)縱筋率為0.006(《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則》規(guī)定的最小縱筋率)時(shí)，對(duì)于常見的軸壓比介于0.1～0.2之間的構(gòu)件截面，其截面有效抗彎剛度僅為截面華東交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2010年5期2010-03-23
- GFRP管—型鋼活性粉末混凝土組合短柱軸壓性能