中柱
- 佛山西站站房結(jié)構(gòu)防連續(xù)倒塌研究
塌。圖6為主站房中柱破壞時(shí)荷載傳遞路徑變化的示意圖。由圖可得,當(dāng)乘客大量聚集的站臺(tái)層中柱發(fā)生破壞時(shí),屋蓋的一個(gè)支撐破壞,如果四周的框架柱能夠承擔(dān)破壞處的屋蓋荷載,結(jié)構(gòu)能夠在一個(gè)新的受力穩(wěn)定位置保持平衡,結(jié)構(gòu)不會(huì)發(fā)生連續(xù)倒塌。圖6 中柱上段破壞時(shí)荷載重分布圖7為中柱在站臺(tái)層下方破壞時(shí)荷載傳遞路徑變化的示意圖。由圖可得,屋面荷載通過上半段中柱傳遞至樓面梁上,而樓面梁的跨度由于下半段中柱破壞而加倍,局部結(jié)構(gòu)破壞。局部結(jié)構(gòu)的破壞導(dǎo)致結(jié)構(gòu)發(fā)生較大變形,內(nèi)力重新分布。
建筑結(jié)構(gòu) 2023年15期2023-08-18
- 采用不同隔震形式的雙層地鐵地下車站結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)分析
地鐵地下車站結(jié)構(gòu)中柱、中板等抗震薄弱構(gòu)件，分別研究了車站結(jié)構(gòu)在傳統(tǒng)完全約束結(jié)構(gòu)形式下，在上下層中柱頂部設(shè)置彈性滑移支座時(shí)，以及本文提出的在中板邊緣及底層中柱設(shè)置隔震支座時(shí)的地震反應(yīng)特性，建立了土?地下結(jié)構(gòu)非線性靜動(dòng)力耦合相互作用的二維有限元分析模型，對(duì)比分析了采用不同隔震形式對(duì)車站主體結(jié)構(gòu)靜動(dòng)力反應(yīng)特性的影響規(guī)律。結(jié)果表明：與傳統(tǒng)車站結(jié)構(gòu)相比，在中柱頂部設(shè)置彈性滑移支座能有效降低車站中柱處的地震損傷，具有更好的抗震性能。采用本文提出的中板邊緣及底層中柱設(shè)置
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2023年2期2023-07-10
- ECC-BFRP加固地鐵車站抗震性能研究
反應(yīng)規(guī)律，并認(rèn)為中柱是地鐵車站的薄弱構(gòu)件。Iwatate等［8］和杜修力等［9］針對(duì)大開地鐵車站的地震破壞原因進(jìn)行了深入研究，發(fā)現(xiàn)上覆土體自重和豎向地震作用增大了中柱軸壓比，使中柱承受了較多的水平荷載作用；而中柱抗震性能不足，中柱和側(cè)墻無法達(dá)到變形協(xié)調(diào)，從而導(dǎo)致大開車站發(fā)生坍塌破壞。根據(jù)上述分析可知，中柱的變形能力是影響地鐵車站抗震性能的主要因素。已有的中柱加固方式多為約束混凝土柱［10］，其約束層通常采用混凝土、鋼和纖維增強(qiáng)符合材料（FRP）等。其中，與
地震工程與工程振動(dòng) 2022年6期2023-01-16
- 明挖地鐵車站空間效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的影響
縱向上地鐵車站的中柱并不連續(xù)，這會(huì)造成車站結(jié)構(gòu)在縱向上的尺寸、剛度、地基反力等出現(xiàn)變化，此時(shí)，若計(jì)算平面模型結(jié)構(gòu)仍將中柱按照剛度等效成縱向薄連續(xù)墻，得到的結(jié)果會(huì)出現(xiàn)偏差，平面模型簡(jiǎn)化后未考慮結(jié)構(gòu)實(shí)際尺寸對(duì)受力的影響，同時(shí)將單位板簡(jiǎn)化成梁的做法也忽略了空間效應(yīng)。目前國內(nèi)研究此課題的人員極少，空間計(jì)算分析也只存在于小范圍內(nèi)。本文結(jié)合具體工程，對(duì)空間和平面模型的差異進(jìn)行分析比較，希望為設(shè)計(jì)人員提供借鑒。1 工程實(shí)例七寶站為上海軌道交通市域線嘉閔線工程第11座車站
四川建材 2022年8期2022-08-30
- 地震作用下不同截面車站結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性研究
度最為嚴(yán)重，諸多中柱發(fā)生嚴(yán)重變形破壞，頂板被折斷而呈“M”型，路面發(fā)生塌陷。而據(jù)該地鐵車站的設(shè)計(jì)資料表明，設(shè)計(jì)中取用的安全系數(shù)較高，設(shè)計(jì)中柱的安全系數(shù)高達(dá)3，但由于設(shè)計(jì)時(shí)沒有充分考慮地震作用的影響，所以對(duì)于抗震能力的設(shè)計(jì)存在很大程度上的不足。對(duì)于最終導(dǎo)致車站結(jié)構(gòu)塌毀的外因，學(xué)者們普遍解釋為由地震產(chǎn)生的土層水平變形作用在地下結(jié)構(gòu)上的剪切作用為主因[3-4]，同時(shí)也有一些研究人員認(rèn)為豎向地震作用是致災(zāi)的主因[5]，還有專家認(rèn)為是水平地震作用和豎向地震作用的共同
- 基于Pushover 分析方法的多層地鐵車站地震反應(yīng)研究1
車站地震破壞是由中柱變形能力和抗剪能力不足導(dǎo)致的，水平地震動(dòng)產(chǎn)生的剪切破壞是主因，豎向地震動(dòng)僅加大了破壞程度。曹炳政等（2002）采用復(fù)反應(yīng)分析方法，分析了大開地鐵車站破壞反應(yīng)，認(rèn)為大開地鐵車站中柱在水平和豎向地震動(dòng)作用下產(chǎn)生較大內(nèi)力，且豎向地震動(dòng)產(chǎn)生的內(nèi)力較水平地震動(dòng)產(chǎn)生的大，最終導(dǎo)致了結(jié)構(gòu)破壞。蔣錄珍等（2015）采用動(dòng)力時(shí)程分析方法模擬大開地鐵車站破壞，得出大開地鐵車站中柱破壞主要是由豎向地震動(dòng)引起柱底部混凝土壓碎造成的。莊海洋等（2008）通過數(shù)值
震災(zāi)防御技術(shù) 2022年1期2022-06-01
- 平面鋼框架在撞擊荷載作用下的抗連續(xù)倒塌分析
7]通過直接拆除中柱后的子結(jié)構(gòu)擬靜力試驗(yàn)，研究不同節(jié)點(diǎn)形式下的懸鏈線效應(yīng)。課題組[8-9]也采用直接拆柱法研究節(jié)點(diǎn)削弱后子結(jié)構(gòu)的其抗倒塌機(jī)制。李國強(qiáng)等[10-12]采用直接去柱法對(duì)平面框架進(jìn)行抗連續(xù)倒塌試驗(yàn)研究。Lu等[13]、Qian等[14]分別對(duì)帶樓板的框架結(jié)構(gòu)進(jìn)行拆柱后的試驗(yàn)研究。關(guān)于直接拆柱法的理論研究，錢稼茹等[15]采用集中塑性鉸桿模型研究拆柱后的動(dòng)力效應(yīng)。Xu等[16]基于能量平衡理論采用Pushdown方法分析拆柱過程。Alashker等
振動(dòng)與沖擊 2022年4期2022-02-28
- 地下結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)的平面計(jì)算模型研究1
型時(shí)，核心問題是中柱的模擬，即將中柱三維空間梁簡(jiǎn)化為二維平面梁時(shí)，相關(guān)力學(xué)參數(shù)合理等效問題。韓文星（2005）和田雪娟（2010）對(duì)該問題進(jìn)行了研究，雖對(duì)簡(jiǎn)化模型相關(guān)參數(shù)取值問題進(jìn)行了說明，但未分析簡(jiǎn)化后模型的計(jì)算誤差水平，其他學(xué)者采用二維平面應(yīng)變模型進(jìn)行分析時(shí)也存在同樣的問題。本文以大開地鐵車站為例，分別建立二維和三維有限元模型，對(duì)地鐵車站結(jié)構(gòu)進(jìn)行地震反應(yīng)計(jì)算，并以三維模型的計(jì)算結(jié)果作為對(duì)比基準(zhǔn)，分析不同二維簡(jiǎn)化模型計(jì)算誤差，討論不同簡(jiǎn)化方法的合理性。1
震災(zāi)防御技術(shù) 2022年4期2022-02-03
- 基于承載力預(yù)壓裝配式框架結(jié)構(gòu)的魯棒性
的首層角柱、長(zhǎng)邊中柱、短邊中柱、框架中柱依次拆除，設(shè)置為工況1、工況2、工況3和工況4，對(duì)比不同框架結(jié)構(gòu)模型下的工況變化[19-20]。將控制點(diǎn)擬定為失效柱上方節(jié)點(diǎn)。3 荷載系數(shù)與位移曲線選擇失效構(gòu)件上方節(jié)點(diǎn)處作為變形參數(shù)，荷載系數(shù)與位移曲線的變化關(guān)系如圖8所示，從荷載系數(shù)和位移曲線圖(圖8)可以看出PC結(jié)構(gòu)與RC結(jié)構(gòu)兩者的承載力變化情況及抗倒塌機(jī)制。圖8 荷載系數(shù)與位移對(duì)比圖Fig.8 Comparison diagram of load factor
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年34期2022-01-06
- 減少豎向荷載作用下高層扭轉(zhuǎn)體型結(jié)構(gòu)附加扭矩的措施研究
向斜撐；2)增加中柱；3)增加環(huán)形桁架；4)增加伸臂桁架。2.1 增加反向斜撐分別在外框上分別增加1道、2道和4道與結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)方向相反的斜向支撐構(gòu)件(簡(jiǎn)稱反向斜撐)，如圖8所示，反向斜撐與鋼梁的夾角為45°，其截面剛度應(yīng)與斜柱相協(xié)調(diào)，模型中反向斜撐截面均為□1 200×600×40×40。圖8 反向斜撐布置圖增加反向斜撐前后，豎向荷載下核心筒的附加扭矩如圖9所示。由圖9可知：1)增加反向斜撐后，核心筒的附加扭矩明顯減??；2)反向斜撐數(shù)量越多，核心筒附加扭矩的
建筑結(jié)構(gòu) 2021年13期2021-08-06
- 帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌分析
梁為試驗(yàn)構(gòu)件，在中柱失效后對(duì)其進(jìn)行pushdown靜力加載，并觀測(cè)試件的破壞模式。孟寶等[8]同樣基于拆除構(gòu)件法對(duì)節(jié)點(diǎn)連接方式不同的框架進(jìn)行抗倒塌試驗(yàn)分析，從而得到結(jié)構(gòu)的抗倒塌機(jī)制情況。Isobe[9]對(duì)鋼框架進(jìn)行抗連續(xù)倒塌性能試驗(yàn)，研究了在軸向力不同時(shí)拆除某根柱后的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。He等[10]以不規(guī)則框架結(jié)構(gòu)為研究對(duì)象，利用OpenSees建立數(shù)值模型，并用試驗(yàn)驗(yàn)證模型的準(zhǔn)確性。帶梁式轉(zhuǎn)換層框支剪力墻結(jié)構(gòu)作為一種側(cè)向不規(guī)則的結(jié)構(gòu)形式應(yīng)用及其廣泛，而其關(guān)鍵構(gòu)件
科學(xué)技術(shù)與工程 2021年14期2021-07-29
- 地鐵車站二維抗震分析的中柱簡(jiǎn)化方式對(duì)比
維平面應(yīng)變模型，中柱簡(jiǎn)化為沿縱向連續(xù)墻體。為了降低中柱簡(jiǎn)化處理的誤差，通過折減等效墻體的幾何尺寸或材料參數(shù)使其具有與中柱相同的截面抗彎剛度EI或抗壓剛度EA。目前，地鐵車站的中柱等效方法有EI橫向幾何折減法[5](減小墻體橫向?qū)挾葋肀ＷC中柱截面EI不變)、EA橫向幾何折減法[6](減小墻體橫向?qū)挾葋肀ＷC中柱截面橫向EA不變)、縱向幾何折減法(將中柱平面應(yīng)變單元厚度取為中柱縱向?qū)挾?，?span id="j5i0abt0b" class="hl">中柱以外的土和結(jié)構(gòu)平面應(yīng)變單元厚度取為縱向一跨尺寸)和彈模折減法[7-9]
山西建筑 2021年15期2021-07-20
- 基于SAP2000的框剪結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌研究
和十層角柱、長(zhǎng)邊中柱、短邊中柱、中心柱以及剪力墻為十種不同的連續(xù)倒塌分析工況，每次分析只拆除一種代表構(gòu)件。2 框架部分柱失效分析2.1 拆除不同樓層同一位置構(gòu)件塑性轉(zhuǎn)角均小于規(guī)范GSA的限值6°，結(jié)構(gòu)沒有發(fā)生連續(xù)倒塌破壞(表2)。圖3a、圖3b所示為首層長(zhǎng)邊中柱拆除前后結(jié)構(gòu)整體變化情況，圖3c、圖3d為十層長(zhǎng)邊中柱拆除前后結(jié)構(gòu)整體變化情況?？梢钥闯鼋Y(jié)構(gòu)長(zhǎng)邊中柱拆除后，結(jié)構(gòu)的變形明顯，而且十層長(zhǎng)邊中柱拆除后結(jié)構(gòu)變形大于首層拆除長(zhǎng)邊中柱后結(jié)構(gòu)變形。塑性轉(zhuǎn)角均小
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年2期2021-04-28
- 帶填充墻預(yù)制混凝土框架抗連續(xù)倒塌分析
觀模型，分析了在中柱失效時(shí)梁下的承載表現(xiàn)，結(jié)果發(fā)現(xiàn)在考慮懸鏈線機(jī)制時(shí)得到的荷載放大系數(shù)大于2.Dat等[2]分別對(duì)短邊中柱和內(nèi)柱進(jìn)行移除，提出了一種混凝土柱抗連續(xù)倒塌的簡(jiǎn)化評(píng)估方法.Fu等[3]對(duì)帶有復(fù)合地板的鋼框架進(jìn)行研究，移除角柱和內(nèi)柱，并考慮了板的縱橫比和邊界條件等參數(shù)的影響.Wang等[4]考慮了鋼筋與混凝土的變形協(xié)調(diào)，提出懸鏈線階段的計(jì)算方法.填充墻作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件之一,其對(duì)框架的抗連續(xù)倒塌有一定影響.目前，填充墻的解析分析法主要為宏觀分析模型，如等
上海交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-04-28
- 基于柱頂隔震的3 層3 跨地鐵地下車站結(jié)構(gòu)抗震性能研究1
站超過一半的結(jié)構(gòu)中柱完全塌毀，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)頂板發(fā)生整體性的坍塌破壞，地表最大塌陷近2.5 m（莊海洋等，2008；杜修力等，2016，2017，2018）。此外，由于大部分地鐵車站采用地下車站形式，其中多數(shù)地鐵地下車站深埋地下、施工難度大、技術(shù)要求高、建設(shè)投資巨大，同時(shí)作為城市地下空間生命線工程，如果發(fā)生地震破壞勢(shì)必造成巨大的社會(huì)影響和經(jīng)濟(jì)損失，因此地鐵地下車站結(jié)構(gòu)抗震性能水平和地震破壞機(jī)理的研究已成為城市防震減災(zāi)領(lǐng)域的熱點(diǎn)及難點(diǎn)課題?，F(xiàn)有研究表明，在強(qiáng)震作用
震災(zāi)防御技術(shù) 2021年1期2021-04-09
- 耦合地震動(dòng)下地鐵車站的動(dòng)力響應(yīng)研究
取地鐵車站中帶有中柱的關(guān)鍵斷面,將三維模型轉(zhuǎn)化為二維平面應(yīng)變問題進(jìn)行分析,具體結(jié)構(gòu)剖面如圖1所示。分別在水平方向上取四倍車站寬度的土體,豎直方向上取三倍車站高度的土體為研究對(duì)象,整體模型尺寸為200 m×55 m。在車站底部輸入地震波,模型頂面為自由面,模型兩側(cè)設(shè)置為自由場(chǎng)邊界,來模擬現(xiàn)實(shí)中兩側(cè)無限土體的效果。并采用0.5 m×0.5 m的矩形網(wǎng)格對(duì)地鐵車站結(jié)構(gòu)劃分,2 m×2 m的矩形網(wǎng)格對(duì)土體劃分,如圖2所示。模型共計(jì)3 295個(gè)單元,3 519個(gè)節(jié)點(diǎn)
地震工程學(xué)報(bào) 2021年1期2021-03-30
- 基于兩種分析方法的五層RC框架抗連續(xù)倒塌分析
為KZ1；②長(zhǎng)邊中柱編號(hào)為KZ2；③內(nèi)柱編號(hào)為KZ3；④短邊中柱編號(hào)為KZ4。橫梁截面尺寸為300 mm×650 mm，縱梁截面尺寸為300 mm×700 mm，柱尺寸為600 mm×600 mm，樓板厚度為120 mm。梁、板、柱混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，縱向受力鋼筋選用HRB400，箍筋選用HPB300。圖1 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)平面（單位：mm）Fig.1 Structural Design Plan（Unit:mm）混凝土容重取25 kN/m3，經(jīng)過計(jì)算，樓面恒
廣東土木與建筑 2021年3期2021-03-24
- 單層導(dǎo)洞暗挖車站樁基差異沉降對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力影響分析*
內(nèi)邊樁和中導(dǎo)洞內(nèi)中柱樁基，在車站施工期間，邊樁承受邊拱傳遞的豎向土壓力荷載以及開挖過程中側(cè)向土壓力以及地面超載等荷載，中柱樁基承受中柱傳遞的拱頂豎向土壓力荷載以及地面超載，在施工過程中，由于車站主體大拱受力的落腳點(diǎn)是邊樁及中柱樁基，受樁徑、受力因素及地層等多重因素的影響，邊樁與中柱樁基會(huì)產(chǎn)生差異沉降，影響整個(gè)車站結(jié)構(gòu)體系受力［3］。通過調(diào)查、收集北京已建及在建地鐵單層導(dǎo)洞暗挖車站，發(fā)現(xiàn)不同設(shè)計(jì)單位樁基差異沉降在計(jì)算模型中加載方式及樁基差異沉降量取值存在較大
特種結(jié)構(gòu) 2021年1期2021-03-06
- 爆炸荷載作用下鋼桁架收費(fèi)雨棚的動(dòng)力響應(yīng)與破壞模式
別模擬雨棚邊柱、中柱承受爆炸荷載作用時(shí)雨棚的動(dòng)力響應(yīng)。爆炸荷載典型超壓時(shí)程曲線見圖2，爆炸荷載作用時(shí)間為0.3～1.5 s；在雨棚上弦施加均布恒載、活荷載，荷載值為2 340 N，作用時(shí)間為 0～1.5 s。2.2 動(dòng)力響應(yīng)雨棚邊柱、中柱承受200 kN/m爆炸荷載作用時(shí)，特征節(jié)點(diǎn)（A1為懸臂端節(jié)點(diǎn)，B1017為16.5 m跨中節(jié)點(diǎn)，C2370為27.6 m跨中節(jié)點(diǎn)）Z向位移-時(shí)程曲線見圖3、圖4，由此判斷該工況下不同柱子位置對(duì)結(jié)構(gòu)抗爆性能的影響。圖2 爆
山東交通科技 2020年6期2021-01-28
- 地震作用下?lián)p傷RC框架抗豎向倒塌分析
力試驗(yàn)方法對(duì)底層中柱失效的一榀鋼筋混凝土平面框架進(jìn)行了倒塌試驗(yàn)，圖1為試驗(yàn)框架計(jì)算簡(jiǎn)圖，其設(shè)計(jì)制作依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》[9]和《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[10]，抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)活荷載為6 kN，具體配筋信息和材料性能參數(shù)見文獻(xiàn)[8]。本文選用該試驗(yàn)框架作為研究對(duì)象，采用地震工程模擬的開放體系OpenSees進(jìn)行建模，對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性動(dòng)力時(shí)程分析?；炷敛牧线x用考慮受拉軟化的Concrete02材料，考慮箍筋作用。鋼筋選用基于Pinto鋼筋本構(gòu)模型
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年6期2021-01-15
- 半潛式浮式風(fēng)機(jī)平臺(tái)繞流力學(xué)特性與尾流分析
立柱（包括邊柱和中柱）、連桿和浮箱底座的結(jié)構(gòu)布置如圖1 所示（圖中括號(hào)內(nèi)為構(gòu)件編號(hào)）.平臺(tái)的結(jié)構(gòu)尺寸，吃水深度等設(shè)計(jì)參數(shù)詳見文獻(xiàn)[17].圖1 半潛式浮式風(fēng)機(jī)平臺(tái)模型圖Fig.1 Model of semi-submersible floating wind turbine platform1.3 計(jì)算域與網(wǎng)格劃分流場(chǎng)計(jì)算域及模型平面布置如圖2 所示.θ 為來流角，即中柱與邊柱2 的連線與x 軸負(fù)向的夾角.流域入口邊界距離邊柱2 中心為10D，出口邊界距離
- 考慮共同作用時(shí)結(jié)構(gòu)剛度變化對(duì)上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響 ＊
的增加而減小，而中柱的軸力隨筏板厚度的增加而增加，但變化的幅度較小，所以在設(shè)計(jì)時(shí)采用增大一定的筏板厚度可以適當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)柱子的軸力，但是這種調(diào)節(jié)能力有一定的限度。3 地基剛度對(duì)上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力的影響假設(shè)在其他條件不變的前提下，考慮共同作用時(shí)，筏板厚度取600mm，地基土的彈性模量分五種情況：40MPa，50MPa，60MPa，70MPa和 80MPa，分析不同地基剛度下，其對(duì)共同作用的影響。把五種情況下的角柱、邊柱和中柱的底層軸力結(jié)果匯入，見表2如圖4所示。表2
甘肅科技 2020年4期2020-07-25
- PBA工法扣拱施工順序的合理選擇與力學(xué)分析
頂縱梁、底縱梁、中柱、圍護(hù)樁以及頂拱作為整個(gè)受力體系共同承受初期的受力[1]。在這種結(jié)構(gòu)保護(hù)下，對(duì)下方土體進(jìn)行開挖。目前有很多學(xué)者對(duì)PBA工法進(jìn)行研究，王金明[2]等以北京地鐵某車站PBA法施工為案例，系統(tǒng)分析了車站樁柱結(jié)構(gòu)在施工過程中的應(yīng)力應(yīng)變分布特點(diǎn)；王亮[3]等以沈陽某地鐵作為研究對(duì)象，研究了PBA工法下地表沉降的規(guī)律，為工程實(shí)際提供理論支持；瞿萬波[4]等以北京地鐵十號(hào)線作為研究背景，研究邊樁的受力特性和力學(xué)特征，并討論在PBA工法下邊樁的穩(wěn)定性；
北方交通 2020年6期2020-07-09
- 內(nèi)加強(qiáng)環(huán)式方鋼管混凝土柱-鋼蜂窩梁中柱節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能分析
有限元軟件對(duì)該種中柱節(jié)點(diǎn)的在低周往復(fù)荷載作用下的力學(xué)性能進(jìn)行分析，為工程應(yīng)用提供參考。1 IATCFSST-SCB中柱節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造及有限元模擬方法1.1 IATCFSST-SCB中柱節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造如圖1所示，中柱節(jié)點(diǎn)的構(gòu)造設(shè)計(jì)參考了內(nèi)加強(qiáng)環(huán)式方鋼管混凝土柱-實(shí)腹鋼梁中柱節(jié)點(diǎn)的連接方式[8-9]。具體設(shè)計(jì)如下：通過在蜂窩梁上下翼緣對(duì)應(yīng)的鋼管內(nèi)部設(shè)置內(nèi)加強(qiáng)環(huán)，并將蜂窩梁焊接在鋼管外壁來實(shí)現(xiàn)鋼管與蜂窩梁的連接。梁端剪力由蜂窩梁的腹板傳遞，梁端彎矩由翼緣傳遞。這類節(jié)點(diǎn)具
科學(xué)技術(shù)與工程 2020年13期2020-06-13
- RC框架子結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌動(dòng)力響應(yīng)分析
拆柱的方式分別對(duì)中柱和角柱進(jìn)行快速移除，結(jié)果表明，在柱失效后，剩余結(jié)構(gòu)的變形始終處于彈性范圍內(nèi)。2011年，Tian等[3]進(jìn)行了鋼筋混凝土框架子結(jié)構(gòu)的中柱快速移除試驗(yàn)，通過脫鉤裝置的快速釋放來模擬中柱的快速移柱，通過改變梁上配重來研究不同荷載作用下的動(dòng)力響應(yīng)。2012年，Kai等[4]進(jìn)行了鋼筋混凝土梁柱子結(jié)構(gòu)角柱快速移除試驗(yàn)，通過敲除臨時(shí)支撐鋼柱來模擬邊柱的快速失效，研究跨度、配筋率對(duì)抗倒塌承載力的影響。連續(xù)倒塌動(dòng)力試驗(yàn)對(duì)試驗(yàn)場(chǎng)地和設(shè)備的要求較高，且可
建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2020年3期2020-06-09
- ECC/RC 鍵槽節(jié)點(diǎn)裝配整體式梁柱結(jié)構(gòu)倒塌性能試驗(yàn)研究
現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)一致.在中柱失效的情況下，結(jié)構(gòu)抵抗倒塌的能力取決于破壞節(jié)點(diǎn)底部鋼筋的連續(xù)與否以及失效節(jié)點(diǎn)的延性.對(duì)于裝配式結(jié)構(gòu)，底部鋼筋的連續(xù)性至關(guān)重要，而鍵槽連接節(jié)點(diǎn)很好地解決了這個(gè)問題，其采用U 形連續(xù)鋼筋橫穿中節(jié)點(diǎn)，另一方面，該節(jié)點(diǎn)使得在結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位后澆高延性材料變得方便且易施工.工程水泥基復(fù)合材料（Engineered Cementifious Composite，簡(jiǎn)稱ECC）在單軸拉伸作用下表現(xiàn)為多縫開裂以及高拉伸應(yīng)變等特性，極限拉應(yīng)變可穩(wěn)定地達(dá)到3%以
- 裝配式螺旋樓梯技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀與展望
式螺旋樓梯為帶有中柱，踏板安裝在中柱上的懸挑式樓梯（見圖1a），此種螺旋樓梯設(shè)計(jì)關(guān)鍵在于中柱的偏心承載力和踏板的受力，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，安全可靠。梁板式螺旋樓梯為不帶中柱靠樓梯本身旋轉(zhuǎn)成型，踏板由自身梁板或周邊墻體支撐的旋轉(zhuǎn)樓梯（見圖1b），此種螺旋樓梯曲線優(yōu)美，但施工放樣較為困難，受力相對(duì)復(fù)雜。圖1 裝配式螺旋樓梯的結(jié)構(gòu)形式Fig.1 Structures of Assembled Spiral Staircase2 裝配式螺旋樓梯技術(shù)發(fā)展脈絡(luò)2.1 懸臂式懸臂
廣東土木與建筑 2019年11期2019-12-11
- 基于不同計(jì)算方法下的裝配整體式地鐵車站抗震性能研究?
作用下，預(yù)制拼裝中柱和預(yù)制拼裝梁板柱中節(jié)點(diǎn)與相應(yīng)的現(xiàn)澆整體節(jié)點(diǎn)的抗震性能基本相當(dāng)[6，7]，而預(yù)制側(cè)墻節(jié)點(diǎn)和現(xiàn)澆側(cè)墻節(jié)點(diǎn)的承載力和變形能力基本相同，但兩者的主要區(qū)別在于預(yù)制側(cè)墻節(jié)點(diǎn)的耗能能力較差[5]。 根據(jù)地下結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)分析，地下結(jié)構(gòu)受到周圍土體的約束作用，其耗能主要依靠周圍土體的輻射阻尼，而結(jié)構(gòu)本身耗能相對(duì)較小。 因此可采用現(xiàn)澆整體地鐵車站的抗震性能間接體現(xiàn)裝配整體式地鐵車站的抗震性能。2 計(jì)算模型簡(jiǎn)介2.1 模型簡(jiǎn)介根據(jù)車站埋深及結(jié)構(gòu)尺寸，計(jì)算模
特種結(jié)構(gòu) 2019年5期2019-11-08
- 退變性腰椎活滑脫MRI多裂肌的形態(tài)變化及臨床意義
，分別測(cè)量前柱、中柱與后柱的高度，同時(shí)測(cè)量其椎間盤中前部、中部與后部的高度；另外，需測(cè)量椎間盤凸角與角度；測(cè)量結(jié)束后，在CT圖像橫軸位面分別測(cè)量腰1～5椎體長(zhǎng)度，其中包括上終板與下終板長(zhǎng)、寬度；為保障數(shù)據(jù)的真實(shí)性與均一性，測(cè)量過程中，需確定檢測(cè)人員的專業(yè)性，并由其獨(dú)立完成閱片[2]。1.3 觀察指標(biāo)通過圖像資料，分析兩組受檢者各椎體高度、長(zhǎng)度與寬度差異，繼而比較多裂肌的形態(tài)差異。1.4 統(tǒng)計(jì)學(xué)方法本研究數(shù)據(jù)均采用SPSS18.0軟件進(jìn)行統(tǒng)計(jì)學(xué)分析。2.結(jié)果
醫(yī)藥前沿 2019年24期2019-09-18
- 一種用于40 kW電法勘探發(fā)射機(jī)的磁集成變壓器設(shè)計(jì)與漏感計(jì)算方法
型非晶磁塊組成，中柱橫截面積是邊柱的2倍。由于副邊分離磁集成變換器輸出電壓較高，為了防止副邊高頻整流二極管承受的電壓應(yīng)力過大，變壓器副邊采用雙繞組橋式整流。原邊繞組中柱匝數(shù)為Np，第一組副邊繞組的中柱匝數(shù)和邊柱匝數(shù)分別為NS11和NS12，第二組副邊繞組的中柱匝數(shù)和邊柱匝數(shù)分別為NS12和NS22。原副邊繞組沒有完全繞在同一個(gè)芯柱，所以副邊分離集成變壓器具有較大漏感。圖2 副邊分離磁集成ZVS移相全橋變換器拓?fù)?.1 DC-DC變換器模態(tài)分析圖3 為副邊分
通信電源技術(shù) 2019年3期2019-04-17
- 實(shí)驗(yàn)和理論方法比較TWB和CR420/CFRP復(fù)合材料中心柱增強(qiáng)體的碰撞試驗(yàn)結(jié)果
合復(fù)合材料制成的中柱加固件的斷裂韌性。CR420/CFRP混雜復(fù)合材料的中柱加固件比TWB加固件的中柱加固件更輕，CR420/CFRP斷裂韌性也有所提高。將實(shí)驗(yàn)碰撞結(jié)果與計(jì)算機(jī)輔助工程仿真進(jìn)行比較,提供二次認(rèn)證。詳細(xì)的結(jié)果使用Abaqus/Explicit軟件進(jìn)行分析。由于TWB的彈性模量高于CR420/CFRP復(fù)合材料的彈性模量，因此CR420/CFRP混合復(fù)合材料的沖擊時(shí)間比TWB的沖擊時(shí)間更長(zhǎng)。因此，在進(jìn)行CR420/CFRP復(fù)合材料的碰撞試驗(yàn)時(shí)，沖
汽車文摘 2018年7期2018-11-27
- 濟(jì)南地區(qū)地鐵車站地震響應(yīng)數(shù)值分析
l結(jié)構(gòu)單元模擬，中柱采用Beam結(jié)構(gòu)單元模擬。車站具體尺寸、監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置及計(jì)算模型如圖1～圖3所示。圖中，中柱尺寸為0.8 m×0.8 m，柱距8.5 m。主體結(jié)構(gòu)采用C50混凝土，其靜弾性模量取為34 GPa，參考相關(guān)研究[9]，動(dòng)彈性模量Ea取值比靜彈性模量Es約高出30%～50%，即Ea≈Es×140%≈ 48 GPa。表1 土層靜力及動(dòng)力參數(shù)圖1 地鐵車站的結(jié)構(gòu)尺寸及監(jiān)測(cè)點(diǎn)分布(單位:mm)圖2 地鐵車站三維計(jì)算模型1.3 地震輸入及監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置根據(jù)G
城市軌道交通研究 2018年10期2018-11-02
- 鋼框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)性倒塌性能試驗(yàn)研究
重考察梁柱節(jié)點(diǎn)在中柱失效工況下的抗倒塌性能[1-6].通過密集地布置各類測(cè)量?jī)x器，能夠較為精細(xì)地研究結(jié)構(gòu)的倒塌機(jī)理.然而，該類試驗(yàn)僅能考慮梁柱節(jié)點(diǎn)在平面內(nèi)的反應(yīng)，忽略了對(duì)結(jié)構(gòu)的抗倒塌性能具有重要影響的三維效應(yīng).第2類試驗(yàn)對(duì)完整建筑物在某(些)柱失效情況下的反應(yīng)進(jìn)行測(cè)試，從而評(píng)估該結(jié)構(gòu)體系的魯棒性.然而，由于需要利用即將拆除的建筑進(jìn)行試驗(yàn)，而適合進(jìn)行倒塌試驗(yàn)的待拆建筑較難尋找，試驗(yàn)難度大，成本高昂，具有一定的危險(xiǎn)性，且難以布置測(cè)量?jī)x器，因此該類試驗(yàn)比較稀少[
- 地震作用下鉛芯橡膠隔震支座在地鐵車站中的應(yīng)用
結(jié)構(gòu)震害中混凝土中柱破壞現(xiàn)象尤為突出[1]。近年來橡膠支座安定的復(fù)原裝置和鉛的能量吸收裝置所構(gòu)成的阻尼結(jié)構(gòu)一體型的隔震裝置在工程上得到了廣泛應(yīng)用[2]，鉛芯橡膠支座憑借其優(yōu)良的力學(xué)性能，較為簡(jiǎn)單的構(gòu)造和高性價(jià)比，得到工程界的一致認(rèn)可。與此同時(shí)國內(nèi)外學(xué)者也對(duì)鉛芯橡膠隔震支座做了大量的研究，文獻(xiàn)[3]通過對(duì)多層基礎(chǔ)隔離和基礎(chǔ)固定建筑物的動(dòng)態(tài)響應(yīng)分析發(fā)現(xiàn)：隔震支座能夠很好地吸收地震能量，從而大部分動(dòng)態(tài)響應(yīng)大大減少。文獻(xiàn)[4]將隔震支座應(yīng)用于結(jié)構(gòu)中，發(fā)現(xiàn)隔震支座可
安徽建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2018年1期2018-05-15
- 金毛狗孢子體顯微結(jié)構(gòu)研究
為表皮層、皮層和中柱三層.中柱為星狀中柱類型，木質(zhì)部的發(fā)育方式是外始式.（2）金毛狗葉脈是原始的羽狀分離脈序.小羽軸和中脈包括表皮、厚角組織和維管柱三部分.表皮外有角質(zhì)層，內(nèi)有發(fā)達(dá)的厚角組織.中脈為原生中柱類型，小羽軸為網(wǎng)狀中柱類型.（3）根狀莖由表皮、皮層、中柱及髓構(gòu)成.表皮細(xì)胞結(jié)構(gòu)扁平，細(xì)胞壁較厚，與皮層之間界限參差不齊，外側(cè)密被金黃色的節(jié)狀毛.緊接表皮下的皮層細(xì)胞壁加厚，呈金黃色；皮層有大量淀粉粒分布.中柱為典型的多環(huán)網(wǎng)狀中柱，包括外環(huán)中柱和內(nèi)環(huán)中柱
懷化學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年5期2017-07-24
- EE電感近磁場(chǎng)泄漏分析
針對(duì)氣隙位于磁芯中柱的情況提出合成雙二維仿真方式代替復(fù)雜的三維仿真。最后分析了電感磁芯磁導(dǎo)率、氣隙長(zhǎng)度、繞組匝數(shù)和繞組位置等因素對(duì)EE電感近磁場(chǎng)泄漏的影響。EE電感的近磁場(chǎng)泄漏研究有利于電子產(chǎn)品PCB的高密度互連，實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品小型化、高頻化[4]。2 EE電感不同氣隙結(jié)構(gòu)近磁場(chǎng)泄漏分析2.1 XY平面和YZ平面泄漏磁場(chǎng)分析EE電感由兩個(gè)E型磁芯和繞組構(gòu)成，繞組單獨(dú)繞制后和磁芯組合使用。EE的繞組、氣隙、磁芯都可能存在磁場(chǎng)泄漏，其泄漏磁呈是空間三維分布。根據(jù)磁芯
電氣開關(guān) 2017年6期2017-07-07
- 基于ANSYS分析既有RC框架結(jié)構(gòu)抗連續(xù)性倒塌的能力★
要為結(jié)構(gòu)中的短邊中柱、長(zhǎng)邊中柱、內(nèi)部柱及角柱等構(gòu)件；3)在與被拆除柱直接或間接相連的框架梁上施加2(D+0.25L)的荷載，其余區(qū)域的框架梁上施加D+0.25L的荷載；4)線性靜力分析結(jié)束后，依據(jù)需求能力比DCR破壞準(zhǔn)則，判斷DCR值是否大于2,評(píng)估結(jié)構(gòu)抗連續(xù)性倒塌承載能力儲(chǔ)備。其中，D為包括自重在內(nèi)的恒荷載；L為活荷載；QUD為在考慮了荷載動(dòng)力放大系數(shù)后結(jié)構(gòu)構(gòu)件的作用效應(yīng)；QCE為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的極限承載能力。2 工程案例2.1 設(shè)計(jì)資料某框架結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)為三
山西建筑 2017年4期2017-06-01
- 淺析某車間內(nèi)活套鋼結(jié)構(gòu)平臺(tái)的設(shè)計(jì)
軸朝X方向，2根中柱的強(qiáng)軸朝Y方向。經(jīng)過計(jì)算，可以發(fā)現(xiàn)由于荷載集中在平臺(tái)的跨中，跨中柱HM588×300×12×20強(qiáng)度盡管滿足要求，但中柱X方向穩(wěn)定應(yīng)力與抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值在首層就達(dá)到了3.36，遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了規(guī)范的要求，到頂層時(shí)，中柱X方向穩(wěn)定應(yīng)力與抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值的最大值已經(jīng)到了6.94，Y方向穩(wěn)定應(yīng)力與抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的比值也達(dá)到了0.92，可見中柱的截面必須加大。經(jīng)過多次的調(diào)整，常規(guī)的熱軋H型鋼已經(jīng)無法滿足要求，因此中柱采用焊接
四川建筑 2017年1期2017-03-13
- 錳鋅鐵氧體磁芯變形問題
的方式裝燒，所以中柱與方腿的尺寸差的控制是對(duì)變形有一定的影響。疊、對(duì)裝產(chǎn)品最終的變形情況很大程度上取決于燒后的中柱與方腿的尺寸差，所以毛坯尺寸差要結(jié)合成型的中柱與方腿密度差異來設(shè)計(jì)，找個(gè)一個(gè)最合理的值，以改善疊，對(duì)裝的變形問題。3.耐火材料和工藝衛(wèi)生的影響。對(duì)于扁寬的EE型連體產(chǎn)品尤為重要，主要影響底部變形。耐火材料的平整度，以及三明治板的工藝衛(wèi)生等對(duì)此類產(chǎn)品的底板變形是決定性的。而對(duì)于方腿較高，采用單裝的EC型產(chǎn)品（如EC40），工藝衛(wèi)生也是尤為重要。4
環(huán)球市場(chǎng)信息導(dǎo)報(bào) 2016年18期2016-12-29
- 考慮成拱效應(yīng)的地下結(jié)構(gòu)中柱動(dòng)力響應(yīng)
拱效應(yīng)的地下結(jié)構(gòu)中柱動(dòng)力響應(yīng)楊謹(jǐn)瑞劉天添(北京建筑大學(xué)土木與交通工程學(xué)院，北京100044)通過簡(jiǎn)化模型，采用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)方法和彈性理論，求解了地下結(jié)構(gòu)頂板的動(dòng)力響應(yīng)，研究了中柱在豎向地震作用下雙跨地下結(jié)構(gòu)在考慮成拱作用時(shí)的動(dòng)力響應(yīng)，通過算例的計(jì)算結(jié)果，表明了豎向地震分量對(duì)中柱的作用是顯著的。豎向地震分量，壓力拱，成拱響應(yīng)，中柱，動(dòng)力響應(yīng)0 引言地震記錄表明，許多地震產(chǎn)生的豎向加速度不僅相對(duì)于水平地震分量來講很高，而且就絕對(duì)值大小來講也很大。對(duì)于豎向地震分量
山西建筑 2016年8期2016-11-05
- 鋼筋混凝土柱實(shí)驗(yàn)的OpenSEES建模參數(shù)敏感性分析
結(jié)構(gòu)盲測(cè)實(shí)驗(yàn)中的中柱擬靜力實(shí)驗(yàn)為對(duì)象，進(jìn)行基于兩端塑性鉸單元建模參數(shù)敏感性分析。結(jié)果表明：塑性鉸長(zhǎng)度Lp和箍筋約束引起的核心區(qū)混凝土強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)K對(duì)模擬精度有較大影響，并分別給出Lp和K的取值建議。該研究可以為OpenSEES建模提供參考。OpenSEES； 兩端帶塑性鉸單元； 纖維模型； 滯回曲線數(shù)值模擬是一種再現(xiàn)結(jié)構(gòu)彈塑性地震反應(yīng)的主要手段，目前，數(shù)值模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果仍存在一定差距[1-2]。數(shù)值模擬結(jié)果的誤差來源有多方面原因：一是目前結(jié)構(gòu)彈塑性分析
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年2期2016-11-03
- 混凝土網(wǎng)格式框架抗側(cè)性能影響因素分析
由邊柱、樓層梁、中柱和層間梁正交構(gòu)成,本文對(duì)其考慮梁、柱剛度的影響，采用有限元分析方法進(jìn)行抗側(cè)性能分析。結(jié)果表明：與框架結(jié)構(gòu)相比，中柱和層間梁的設(shè)置可以使結(jié)構(gòu)內(nèi)力分布更加均勻，有效降低結(jié)構(gòu)內(nèi)力峰值和提高結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度；提高邊柱和中柱剛度可以有效改善結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度，但邊柱剛度的提高對(duì)中柱和層間梁內(nèi)力變化梯度的影響較小，而中柱剛度提高可以降低樓層梁和邊柱的彎曲內(nèi)力，但對(duì)層間梁內(nèi)力變化梯度的影響不大；相對(duì)于柱剛度的變化，樓層梁和層間梁剛度改變分別對(duì)其余構(gòu)件內(nèi)力的改
- 淺埋單層三跨地下結(jié)構(gòu)在豎向地震作用下的動(dòng)力響應(yīng)
單層三跨地下結(jié)構(gòu)中柱在豎向地震分量作用下的動(dòng)力響應(yīng). 地下結(jié)構(gòu)首先被看作是剛體，利用與地基的相互作用得到地下結(jié)構(gòu)在豎向地震分量作用下的動(dòng)力響應(yīng). 其次，由于地下結(jié)構(gòu)的對(duì)稱性，取一半進(jìn)行簡(jiǎn)化分析，側(cè)墻對(duì)于頂板的約束用抗彎彈簧代替. 再次，根據(jù)邊界條件將之前的剛體動(dòng)力響應(yīng)作為輸入，可以求得頂板的剪力. 最后，通過之前求得的頂板剪力進(jìn)而求得中柱的受力情況. 結(jié)果表明，豎向地震分量對(duì)中柱的作用是顯著的，甚至?xí)?duì)地下結(jié)構(gòu)中柱產(chǎn)生嚴(yán)重的破壞.關(guān)鍵詞：豎向地震分量； 單
北京建筑大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年1期2016-05-25
- 超高層建筑上下同步逆作法中一樁一柱的鋼管柱應(yīng)力、位移研究
00 mm；外框中柱9個(gè)（3、6、7、8、9、11、12、13、14），截面1 300 mm×1 300 mm；核心筒外墻角柱3個(gè)（15、25、21），邊柱4個(gè)（20、18、19、26），中柱5個(gè)（16、17、22、23、24），截面φ900 mm；內(nèi)筒中柱2個(gè)（27、28），如圖3所示。塔2選擇外框角柱5個(gè)（29、30、33、34、36），截面1 400 mm×1 400 mm；外框中柱7個(gè)（31、32、35、37、38、39、41），截面1 400 m
建筑施工 2015年5期2015-09-18
- 關(guān)于鋼筋混凝土排架柱等效長(zhǎng)度的分析研究
架柱區(qū)分為邊柱和中柱。將12個(gè)排架模型按照第1節(jié)的計(jì)算方法得到的計(jì)算結(jié)果見表2-表5。表1 算例基本參數(shù)表2 邊柱上柱的計(jì)算結(jié)果表3 邊柱下柱的計(jì)算結(jié)果3 數(shù)據(jù)分析將表2-表5中的等效長(zhǎng)度系數(shù)整理，繪制成折線圖，如圖2-圖5。由圖2-圖5可以看出，在吊車噸位相同的情況下，排架柱上柱均表現(xiàn)為隨上下柱高度比增大而逐漸減小，排架柱下柱均表現(xiàn)為隨上下柱高度比增大而增大。這是因?yàn)樵诘踯噰嵨幌嗤闆r下，上柱高度是一定的，當(dāng)上下柱高度比增大時(shí)，下柱高度減小，導(dǎo)致下柱對(duì)上
重慶建筑 2015年12期2015-09-13
- RC底框架結(jié)構(gòu)中柱在火災(zāi)中的截面破壞型式
究RC底框架結(jié)構(gòu)中柱在火災(zāi)中的截面破壞型式屈立軍，李煥群，李勝利，王躍琴，史可貞(武警學(xué)院，河北 廊坊 065000)為評(píng)估RC底框架結(jié)構(gòu)的耐火性能，利用實(shí)體火災(zāi)試驗(yàn)研究框架中柱的截面破壞型式。結(jié)果表明，底框架中柱在火災(zāi)中可能發(fā)生3種破壞型式：斜壓破壞、壓潰破壞和彎曲破壞，并分別分析了3種破壞型式的發(fā)生條件。探討了軸心受壓柱高溫承載力計(jì)算公式的適應(yīng)性，得出該計(jì)算方法可以適用于壓潰破壞和彎曲破壞型式，但不適用于斜壓破壞型式。底框架中柱；火災(zāi)；斜壓破壞；壓潰破
中國人民警察大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年6期2015-03-24
- 改進(jìn)型鋼管混凝土柱單腹板肩梁有限元分析及設(shè)計(jì)方法
了2個(gè)鋼管混凝土中柱肩梁試件 (ZJ-1、ZJ-2)，2個(gè)鋼管混凝土邊柱肩梁試件 (BJ-1，BJ-2)，試件采用 1:3縮尺模型.模型具體形式、尺寸，試驗(yàn)加載方案及制度見文獻(xiàn)[10].試件ZJ-1、ZJ-2破過程式為：當(dāng)肩梁承載力接近屈服荷載時(shí)，腹板受壓區(qū)域出現(xiàn)了屈曲，隨著荷載增大，變形逐漸向斜下方發(fā)展，直至出現(xiàn)一條與水平線成大約45o的斜壓帶，引起翼緣屈曲，最終結(jié)構(gòu)由于變形過大而喪失承載能力.具體破壞形式見圖 2，荷載位移曲線見圖 4.中柱肩梁在荷載作
- 小巧更專業(yè)
承重性更好，同時(shí)中柱靈活性也更高。像ULTRA 6600雖然十分小巧，鋁合金材質(zhì)自重也只有1550g，但最大承重達(dá)到8kg，架專業(yè)數(shù)碼單反相機(jī)也可以勝任，并且不全展開的話穩(wěn)定性還會(huì)更好。ULTRA 6400當(dāng)然也同樣性能出色。可拆卸中柱低角度拍攝與UT系列不同，ULTRA 6600的中柱可以拆下，并且是兩節(jié)式設(shè)計(jì)，擰下一節(jié)后，配合可三個(gè)角度打開的支腳，提供了各種低角度拍攝的方式，最低工作高度僅有120mm，在微距等特殊題材拍攝時(shí)非常方便。腳管全收回后的UL
大眾攝影 2014年10期2014-10-15
- 塑料復(fù)合材料在汽車車門中柱飾板的應(yīng)用
]。1 傳統(tǒng)車門中柱飾板材料的優(yōu)缺點(diǎn)鋼材作為汽車的主要原材料，在汽車設(shè)計(jì)制造中廣泛應(yīng)用。作為車門中柱重要的結(jié)構(gòu)件及裝飾件，長(zhǎng)期以來，以歐美車企為代表生產(chǎn)的汽車，車門中柱飾板均采用鋼材，用鋼材做出的飾板有許多優(yōu)點(diǎn)，即強(qiáng)度高、抗拉和抗沖擊性能強(qiáng)、不易變形及耐燃性強(qiáng)等。但鋼材的屬性又決定著它的許多缺點(diǎn)，中柱飾板的斷面復(fù)雜，鋼性飾板的模具設(shè)計(jì)及制造相對(duì)復(fù)雜，模具費(fèi)用高；因成型性能的限制，飾板的造型不能過于復(fù)雜；鋼材的重量相對(duì)其它材料較重；鋼材耐腐蝕性差，需要做額外
汽車工程師 2014年11期2014-06-24
- 深埋雙圓盾構(gòu)隧道的橫向地震響應(yīng)特性研究
的位移和彎矩,與中柱底部連接處的彎矩集中現(xiàn)象得到消除;襯砌的軸力不再是全部為受壓值,而是出現(xiàn)大范圍受拉的情況,且拉力值較大,中柱的壓力值減小十分明顯;與中柱連接處的剪力集中現(xiàn)象消除明顯,遠(yuǎn)離中柱處的管片襯砌剪力絕對(duì)值增大明顯。雙圓盾構(gòu)隧道;水平剪切地震;反應(yīng)位移法;橫向動(dòng)力響應(yīng)Key words:double-o-tube shield tunnel;horizontal shear seismic load;response displacement m
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2014年4期2014-06-05
- 天津軟土地區(qū)地鐵車站結(jié)構(gòu)的三維地震響應(yīng)
m.車站結(jié)構(gòu)的中柱采用邊長(zhǎng)為0.8 m×0.9 m的矩形柱，中柱之間沿車站縱向跨度為9.75 m，沿車站寬度方向跨度為5.5 m，中柱距墻兩邊距離為8.8 m.2 基本假定與計(jì)算范圍2.1 基本假定土體與結(jié)構(gòu)相互作用問題存在著兩種非線性：一種是由于土體的非彈性引起的材料非線性，本文選取Drucker-Prager本構(gòu)模型來實(shí)現(xiàn)土體材料的非線性；另一種是由于結(jié)構(gòu)與其周圍土體之間產(chǎn)生局部脫離、滑移而造成的狀態(tài)非線性，本文通過接觸單元模擬土-結(jié)構(gòu)相互作用的接觸
天津城建大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年4期2013-10-29
- 單層抽柱鋼結(jié)構(gòu)廠房的結(jié)構(gòu)分析
單元”，“抽柱后中柱計(jì)算單元”，“抽柱后邊柱計(jì)算單元”三種模型進(jìn)行計(jì)算，并對(duì)輸出的內(nèi)力和位移進(jìn)行分析對(duì)比。計(jì)算模型詳見圖1～圖5所示。圖1為標(biāo)準(zhǔn)單元，圖4為對(duì)應(yīng)的剖面圖。圖1 標(biāo)準(zhǔn)單元計(jì)算單元圖2 抽柱后中柱計(jì)算模型平面圖圖3 抽柱后邊柱計(jì)算單元計(jì)算模型平面圖圖4 1-1結(jié)構(gòu)剖面圖圖5 2-2結(jié)構(gòu)剖面圖圖2為抽柱后的中柱單元，主要用于計(jì)算抽柱后中柱的受力，即2－D，2-E/2-31軸的排架柱的受力情況。圖4為對(duì)應(yīng)的剖面圖。圖3為抽柱后的邊柱單元，主要用于計(jì)
重慶建筑 2010年3期2010-09-25