LNG接收站BOG壓縮機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行的工藝優(yōu)化

吳桂良，楊向東，王洪昌，陳 營(yíng)

（中海油石化工程有限公司，山東 濟(jì)南 250101）

液化天然氣（LNG）具有清潔、高效等優(yōu)勢(shì)，一直是國(guó)內(nèi)外備受關(guān)注的化石能源[1]。進(jìn)入“十四五”以來(lái)，中國(guó)對(duì)提升天然氣儲(chǔ)氣能力和供應(yīng)能力提出了明確要求，持續(xù)推進(jìn)天然氣產(chǎn)供儲(chǔ)銷體系建設(shè)。未來(lái)一段時(shí)間，LNG 接收站仍將得到快速發(fā)展[2-4]。至2022 年11 月，國(guó)內(nèi)已建成24 座LNG 接收站[5-6]，此外尚有多個(gè)接收站處于在建或已核準(zhǔn)狀態(tài)。LNG 接收站主要包括卸船系統(tǒng)、儲(chǔ)存系統(tǒng)、蒸發(fā)氣（BOG）處理系統(tǒng)、高壓氣化外輸系統(tǒng)、槽車系統(tǒng)、燃料氣系統(tǒng)和火炬系統(tǒng)等[7]。LNG接收站在運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，由于LNG 儲(chǔ)罐卸料時(shí)的“活塞效應(yīng)”、泵運(yùn)轉(zhuǎn)的熱輸入、設(shè)備與管道的漏熱，以及槽車裝車等原因，會(huì)產(chǎn)生大量的BOG。BOG需要通過(guò)BOG處理工藝進(jìn)行回收，避免直接排至火炬系統(tǒng)造成能源浪費(fèi)和環(huán)境污染[8-9]。LNG 接收站中，常用的BOG 處理工藝有兩種，即再冷凝工藝和直接增壓外輸工藝[10]。其中，再冷凝工藝是通過(guò)BOG 低壓機(jī)，將蒸發(fā)氣輸送至再冷凝器，在一定壓力下，BOG 與過(guò)冷的低壓LNG 在填料層充分接觸混合，BOG 被冷凝為L(zhǎng)NG[11]。直接增壓外輸工藝則是依靠BOG 低壓壓縮機(jī)和BOG 高壓壓縮機(jī)串聯(lián)接力壓縮，將BOG 直接送至天然氣外輸管網(wǎng)。相對(duì)于直接增壓外輸工藝而言，盡管再冷凝工藝具有更好的節(jié)能優(yōu)勢(shì)和操作穩(wěn)定性[12-13]，但在LNG接收站建成初期，受天然氣外輸市場(chǎng)影響，接收站存在零外輸或小外輸工況，此時(shí)再冷凝工藝使用受限，需要依靠BOG高壓壓縮機(jī)將BOG送至外輸管網(wǎng)。綜合上述因素，大部分接收站一般同時(shí)配有以上兩種BOG處理工藝。

BOG 處理系統(tǒng)作為L(zhǎng)NG 接收站中的主要工序之一，對(duì)接收站的可靠平穩(wěn)運(yùn)行有著重要影響[14]。當(dāng)前多個(gè)在運(yùn)營(yíng)接收站存在以下問(wèn)題：一是BOG低壓機(jī)入口過(guò)濾器壓差出現(xiàn)不明原因升高，甚至觸發(fā)壓縮機(jī)入口壓力低跳車；二是低壓機(jī)與高壓機(jī)直接串聯(lián)操作難度大，尤其是接收站操作工況發(fā)生改變時(shí)（如卸船操作），需要頻繁調(diào)節(jié)兩個(gè)壓縮機(jī)的負(fù)荷使其匹配運(yùn)行，否則容易觸發(fā)低壓機(jī)出口溫度/壓力高跳車，或高壓機(jī)入口壓力低跳車。學(xué)者針對(duì)BOG壓縮處理工藝開(kāi)展了大量研究工作。王同吉等[15]就LNG 接收站開(kāi)車、運(yùn)行過(guò)程中，BOG 總管進(jìn)液的原因進(jìn)行了系統(tǒng)分析，認(rèn)為BOG 管網(wǎng)進(jìn)液將對(duì)BOG壓縮機(jī)跳停、LNG 儲(chǔ)罐超壓等產(chǎn)生直接影響，并建議在設(shè)計(jì)施工階段統(tǒng)籌考慮減少BOG 管網(wǎng)進(jìn)液。王若凡[16]針對(duì)BOG低壓機(jī)在啟動(dòng)時(shí)，出口溫度過(guò)高引發(fā)壓縮機(jī)跳車問(wèn)題，提出了多種解決方案，其中低壓機(jī)啟機(jī)時(shí)將出口氣體放空至遠(yuǎn)端，避免循環(huán)氣體直接返回壓縮機(jī)入口，可在一定程度上解決跳車問(wèn)題。任東等[17]對(duì)BOG 直接增壓外輸工藝做了詳細(xì)研究，提出低壓機(jī)與高壓機(jī)串聯(lián)操作時(shí)必須密切關(guān)注兩臺(tái)壓縮機(jī)的進(jìn)出口壓力和溫度，及時(shí)對(duì)兩臺(tái)壓縮機(jī)的負(fù)荷進(jìn)行匹配調(diào)節(jié)。綜合可見(jiàn)，當(dāng)前對(duì)BOG 壓縮處理工藝的研究主要集中于從現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)維操作角度出發(fā)提出解決方案，而從工藝設(shè)計(jì)源頭提出解決思路的相對(duì)較少。

本文以W接收站一階段工程設(shè)計(jì)為例，通過(guò)將理論計(jì)算（模擬計(jì)算）與現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)營(yíng)經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合的方法，從工藝設(shè)計(jì)源頭出發(fā)，對(duì)低壓機(jī)入口分液罐工藝參數(shù)，以及低壓機(jī)和高壓機(jī)串聯(lián)操作工藝進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，旨在提高LNG 接收站BOG 壓縮處理工藝的操作穩(wěn)定性，為后續(xù)接收站BOG壓縮工藝的設(shè)計(jì)提供參考。

1 BOG處理工藝流程

W 接收站項(xiàng)目一階段建設(shè)4 座22 × 104m3儲(chǔ)罐，至二階段擬建成10 座22 × 104m3儲(chǔ)罐（含一階段）。該接收站在一階段和二階段不同操作工況下產(chǎn)生的BOG 量見(jiàn)表1。由表1 可知，該接收站需要處理的BOG量最大為44.01 t/h，對(duì)應(yīng)的操作工況為“二階段+卸船+最小外輸”。考慮一定的設(shè)計(jì)余量，此站需配置48 t/h 的BOG 處理能力。根據(jù)BOG 產(chǎn)生量，一階段配置2 × 12 t/h BOG低壓壓縮機(jī)，二階段配置4 × 12 t/h BOG 低壓壓縮機(jī)（含一階段），選用48 t/h的BOG再冷凝器。工況為“一階段+卸船+零外輸”時(shí)，BOG的產(chǎn)生量為21.62 t/h?？紤]一定設(shè)計(jì)余量，一階段需配置2 × 12 t/h BOG高壓壓縮機(jī)。

表1 不同操作工況下的BOG產(chǎn)生量Table 1 BOG production under different operating conditions

該接收站BOG 處理系統(tǒng)由BOG 減溫器、BOG低壓機(jī)入口分液罐、低壓排放罐、BOG 再冷凝器、BOG 低壓壓縮機(jī)和BOG 高壓壓縮機(jī)等組成，工藝流程如圖1所示。接收站在首次開(kāi)車或壓縮機(jī)長(zhǎng)時(shí)間靜置后啟動(dòng)時(shí)，BOG 氣體溫度較高，需通過(guò)減溫器用低溫LNG 對(duì)BOG 進(jìn)行噴淋降溫，氣液兩相在入口分液罐分離后，氣相從頂部經(jīng)過(guò)濾器除雜后進(jìn)入低壓壓縮機(jī)，液相從底部自流至低壓排放罐。減溫器噴淋LNG 用量由分液罐出口的溫度控制回路來(lái)實(shí)現(xiàn)控制。正常工況下，BOG經(jīng)低壓機(jī)加壓后送至再冷凝器被LNG冷凝為液體；在小外輸或零外輸工況下，加壓后的BOG部分或全部進(jìn)入高壓機(jī)被輸送至外輸管網(wǎng)。

2 BOG處理工藝優(yōu)化

2.1 BOG低壓機(jī)入口分液罐工藝優(yōu)化

盡管氣液分離罐是最簡(jiǎn)單的化工單元設(shè)備，但常因設(shè)計(jì)不合理而難以發(fā)揮其應(yīng)有功能，最終導(dǎo)致的裝置故障或工廠事故也不在少數(shù)。根據(jù)多個(gè)在運(yùn)營(yíng)LNG接收站現(xiàn)場(chǎng)操作人員反饋，低壓機(jī)在運(yùn)行時(shí)多次出現(xiàn)入口過(guò)濾器壓差計(jì)發(fā)生報(bào)警的現(xiàn)象，現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)維人員不得不關(guān)停低壓壓縮機(jī)，對(duì)其入口過(guò)濾器進(jìn)行清理。當(dāng)操作人員將管線吹掃置換、拆開(kāi)過(guò)濾器后，并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)任何雜質(zhì)或異物。在排除過(guò)濾器壓差計(jì)誤報(bào)的前提下，推測(cè)可能是由于BOG低壓機(jī)入口分液罐液體分離效果較差，使得LNG液滴或重?zé)N組分在過(guò)濾器濾芯處富集，引起過(guò)濾器壓差增大而報(bào)警。當(dāng)使用氮?dú)庵脫Q管線時(shí)，液滴或重?zé)N組分容易揮發(fā)掉，因此操作人員拆開(kāi)過(guò)濾器后并未發(fā)現(xiàn)堵塞過(guò)濾器的雜質(zhì)。

W 接收站工藝包與上述發(fā)生過(guò)濾器異常報(bào)警的幾個(gè)接收站來(lái)自同一工藝包商。為驗(yàn)證上述過(guò)濾器堵塞所推測(cè)原因的可能性，避免W接收站壓縮機(jī)入口過(guò)濾器異常報(bào)警，對(duì)W接收站入口分液罐尺寸重新核算，并進(jìn)行工藝優(yōu)化。優(yōu)化前、后尺寸比較如圖2所示。

2.1.1 氣體流速及分液罐直徑

當(dāng)氣相連續(xù)通過(guò)分液罐時(shí)，如果流速過(guò)大，則會(huì)發(fā)生液沫夾帶，將液滴帶入下游設(shè)備；如果流速過(guò)小，則氣相湍動(dòng)效果較差，使許多液滴沒(méi)有與絲網(wǎng)接觸，從而影響分離效果。為保證氣相中攜帶的少量液體能夠沉降分離，氣相在經(jīng)過(guò)分液罐時(shí)有一個(gè)臨界流速，該臨界流速可由式(1)計(jì)算。

式中，wc為氣體臨界流速，m/s；ρL為操作條件下的液相密度，kg/m3；ρV為操作條件下的氣相密度，kg/m3。

該項(xiàng)目正常操作工況中，BOG 氣相貧組分、富組分的密度（ρV）分別為1.65 kg/m3、1.80 kg/m3，LNG液相貧組分、富組分的密度（ρL）分別為421.60 kg/m3、474.40 kg/m3，帶入式(1)可求得貧組分、富組分的臨界流速（wc）分別為0.766 m/s、0.778 m/s。

氣液分離罐中氣體的流速wa一般取wc的80%～170%[18]。壓縮機(jī)入口的分液罐需要嚴(yán)格限制液沫夾帶，以防對(duì)壓縮機(jī)造成損壞。當(dāng)分液罐上部不裝絲網(wǎng)除沫器時(shí)，wa可取wc的80%；當(dāng)裝有絲網(wǎng)除沫器時(shí)，wa可取wc的100%～150%[18]。

W 接收站分液罐二階段（含一階段）需要通過(guò)48 t/h 的BOG 氣體，工藝包資料中提供的分液罐直徑為3000 mm，計(jì)算可知二階段通過(guò)分液罐的氣體流速為1.140 m/s（貧組分）、1.050 m/s（富組分），為臨界流速的148%（貧組分）、135%（富組分），仍處于合理范圍之內(nèi)。

2.1.2 氣相空間高度

入口分液罐的上部功能主要用于氣液分離，其原理是降低流體流動(dòng)的速度，使液體在重力影響下分離出來(lái)，分液罐上部氣相空間高度越大，液滴的自由路徑越長(zhǎng)，對(duì)液滴的重力沉降分離越有利。

根據(jù)相關(guān)設(shè)計(jì)手冊(cè)[18]，立式分液罐要想達(dá)到較好的氣液分離效果，容器液位（以最高液位考慮）以上的氣相空間高度H和容器直徑D的關(guān)系，通常要滿足H≥ 1.5D。由圖2(a)可知，W 接收站上部氣相空間高度為2450 mm，直徑為3000 mm，高徑比（H/D）為0.82，顯然不符合上述設(shè)計(jì)要求，可能對(duì)氣液分離效果產(chǎn)生較大影響。因此，該分液罐優(yōu)化后的氣相空間高度H至少取4500 mm。

2.1.3 液相空間高度

在LNG 接收站中，操作工況較多，不同工況下產(chǎn)生的BOG 量變化范圍較大。往復(fù)式壓縮憑借更靈活的負(fù)荷調(diào)整性和處理能力匹配性等優(yōu)勢(shì)，占據(jù)了國(guó)內(nèi)LNG接收站BOG處理的全部市場(chǎng)。

接收站在首次開(kāi)車或壓縮機(jī)長(zhǎng)時(shí)間待機(jī)后啟動(dòng)時(shí)，由于BOG總管漏熱，管線內(nèi)的BOG氣體溫度較高，接近環(huán)境溫度，需要通過(guò)減溫器噴淋LNG 對(duì)壓縮機(jī)入口的BOG氣體進(jìn)行降溫，使得壓縮機(jī)出口的最高溫度不超過(guò)120 °C（不同廠家或項(xiàng)目略有不同），防止氣體壓縮后升溫過(guò)高導(dǎo)致壓縮機(jī)的迷宮密封（或填料密封）、氣閥等損壞。

通常，壓縮機(jī)啟機(jī)時(shí)需要通過(guò)回流管線打循環(huán)（啟機(jī)負(fù)荷一般為額定流量的50%～100%，不同廠家的啟機(jī)負(fù)荷略有不同），使進(jìn)氣溫度降至-100～-80 °C后，壓縮機(jī)方可加載負(fù)荷往下游設(shè)備輸送氣體。入口分液罐的下部功能用于液相緩存，罐內(nèi)的液體主要來(lái)自于減溫器的噴淋LNG，噴淋LNG 的量是分液罐液相空間高度的設(shè)計(jì)依據(jù)。

根據(jù)開(kāi)車工況時(shí)BOG 和LNG 的工藝操作參數(shù)，對(duì)BOG 氣體在減溫器中使用LNG 噴淋降溫的工藝流程，采用Aspen HYSYS流程模擬軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，工藝模擬流程如圖3 所示。模擬物性方法選取LNG 行業(yè)應(yīng)用較為廣泛的PENG-ROB 狀態(tài)方程[19]，模擬結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 噴淋降溫流程的物流工藝參數(shù)Table 2 Logistics process parameters of spray cooling process

對(duì)于壓縮機(jī)入口分液罐的液體空間，一般按壓縮機(jī)前的最大單個(gè)生產(chǎn)設(shè)備10 min的液體量考慮，而接收站中由于BOG 總管長(zhǎng)度較長(zhǎng)、管徑較大，根據(jù)運(yùn)營(yíng)操作經(jīng)驗(yàn)，大約需要噴淋LNG 30 min，才可將BOG 氣體溫度降至壓縮機(jī)加載進(jìn)氣溫度的要求。由表2 可知，單臺(tái)壓縮機(jī)啟動(dòng)時(shí)，將BOG 冷卻至進(jìn)氣溫度所需的LNG 的量為10.91 m3/h（貧組分）、11.06 m3/h（富組分），考慮110%的設(shè)計(jì)余量，則噴淋LNG 的設(shè)計(jì)流量為12.00 m3/h。因此，該接收站分液罐優(yōu)化后的液相空間容積設(shè)計(jì)為6.00 m3（對(duì)應(yīng)液相高高報(bào)警值為900 mm）即可滿足要求；而工藝包資料中分液罐的液相空間容積為14.13 m3（對(duì)應(yīng)液相高高報(bào)警值為2000 mm），設(shè)計(jì)略顯保守。上述液相空間容積不含下封頭容積，下封頭容積作為液相容積工程設(shè)計(jì)余量。

2.1.4 絲網(wǎng)除沫器

絲網(wǎng)除沫器的厚度一般為100～150 mm[20]，對(duì)于氣相內(nèi)攜帶液滴含量較低，或除沫要求不高的情況，絲網(wǎng)厚度可取100 mm；對(duì)于氣相內(nèi)含液量較高，或?qū)Τ筝^高的情況，則可選取較厚的絲網(wǎng)，如150 mm。由于壓縮機(jī)對(duì)氣體帶液含量有嚴(yán)格限制，同時(shí)考慮到多個(gè)接收站壓縮機(jī)入口過(guò)濾器壓差報(bào)警可能與液滴（或重組分）在過(guò)濾器濾芯凝結(jié)有關(guān)，因此有必要對(duì)W接收站絲網(wǎng)除沫器的厚度進(jìn)行調(diào)整，厚度由原來(lái)的100 mm 增加至150 mm，以增強(qiáng)分液罐捕集液滴的效果。

W接收站經(jīng)過(guò)上述工藝設(shè)計(jì)優(yōu)化后，BOG低壓機(jī)已正常運(yùn)行6 個(gè)多月，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)中控室分布式控制系統(tǒng)（DCS）畫面顯示（圖4，當(dāng)前壓差為2.7 kPa），低壓機(jī)入口過(guò)濾器壓差大約維持在1.6～6.8 kPa，并未出現(xiàn)因壓縮機(jī)入口過(guò)濾器壓差報(bào)警（報(bào)警值12 kPa）而導(dǎo)致的非正常停機(jī)。

圖4 現(xiàn)場(chǎng)中控室的DCS畫面Fig.4 DCS screen in control room on-site

2.2 BOG直接增壓外輸工藝優(yōu)化

2.2.1 典型工藝

通常，在LNG 接收站建成運(yùn)行初期，受市場(chǎng)影響，下游外輸量較小，甚至出現(xiàn)零外輸?shù)那闆r。此時(shí)，接收站內(nèi)的BOG主要依靠低壓機(jī)和高壓機(jī)串聯(lián)增壓，將BOG 送至天然氣外輸管網(wǎng)。如圖1 所示，工藝包資料中，W接收站的BOG直接增壓外輸工藝采用傳統(tǒng)典型工藝，即BOG氣體經(jīng)減溫器噴淋降溫進(jìn)入BOG 低壓機(jī)壓縮，壓縮后的BOG 進(jìn)一步送至BOG高壓機(jī)增壓后送至外輸管網(wǎng)。

目前國(guó)內(nèi)LNG 接收站直接增壓外輸工藝大部分采用上述典型工藝，根據(jù)某運(yùn)營(yíng)LNG 接收站（為與上文中的W接收站區(qū)分，以下簡(jiǎn)稱“DF接收站”）現(xiàn)場(chǎng)操作人員反饋，以及文獻(xiàn)調(diào)研情況[16]，低壓機(jī)與高壓機(jī)在串聯(lián)啟機(jī)時(shí)操作難度大，需要密切監(jiān)控兩臺(tái)壓縮機(jī)的進(jìn)出口溫度和壓力，頻繁調(diào)節(jié)兩臺(tái)壓縮機(jī)的負(fù)荷使其匹配運(yùn)行。盡管如此，其串聯(lián)穩(wěn)定操作的最終效果仍是不盡人意。受限于聯(lián)動(dòng)操作的難度，加之DF接收站天然氣外輸市場(chǎng)逐步打開(kāi)，接收站內(nèi)的BOG 可主要通過(guò)再冷凝工藝處理，DF 接收站的高壓壓縮機(jī)已經(jīng)被拆除。

低壓機(jī)與高壓機(jī)均是往復(fù)式壓縮機(jī)，往復(fù)式壓縮機(jī)由于是通過(guò)活塞往復(fù)運(yùn)動(dòng)來(lái)壓縮氣體，其出口氣流脈沖較大，進(jìn)一步加大了壓縮機(jī)串聯(lián)穩(wěn)定操作的難度。盡管往復(fù)式壓縮機(jī)在撬內(nèi)都有隨機(jī)供應(yīng)的緩沖罐，但是一般只起平衡活塞式往復(fù)壓縮機(jī)排氣壓力脈動(dòng)的作用，而無(wú)平衡氣體負(fù)荷變化的能力。有鑒于此，對(duì)W 接收站BOG 直接增壓外輸工藝進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)，改善低壓機(jī)與高壓機(jī)串聯(lián)操作的難度，提升BOG壓縮處理工藝的穩(wěn)定性。

2.2.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)工藝

針對(duì)2.2.1典型工藝中存在的問(wèn)題，對(duì)W接收站中BOG直接增壓外輸工藝進(jìn)行設(shè)計(jì)優(yōu)化，在低壓機(jī)和高壓機(jī)之間增加氣體緩沖罐，起到平衡氣體負(fù)荷的作用，從而降低兩壓縮機(jī)聯(lián)動(dòng)操作難度、提高其操作穩(wěn)定性，優(yōu)化后的工藝流程如圖5所示。

圖5 W接收站優(yōu)化后的BOG處理系統(tǒng)工藝流程Fig.5 Process flow of optimized BOG treatment system in W LNG terminal

對(duì)于如何確定該緩沖罐的工藝尺寸，尚無(wú)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范可以參考，通常需要根據(jù)BOG的氣量，并兼顧緩沖效果和設(shè)備成本綜合考慮，一般取20～60 s的氣體緩沖時(shí)間進(jìn)行設(shè)計(jì)。如前文所述，W接收站一階段需要設(shè)置2 × 12 t/h（對(duì)實(shí)際應(yīng)體積流量為2 × 1850 m3/h）的高壓壓縮機(jī)，二階段根據(jù)天然氣市場(chǎng)情況，不再增加高壓壓縮機(jī)，W接收站可按30 s的緩沖時(shí)間對(duì)緩沖罐進(jìn)行設(shè)計(jì)（罐容約為30 m3），設(shè)計(jì)參數(shù)如表3所示。目前W接收站一階段已經(jīng)投產(chǎn)，投產(chǎn)初期接收站內(nèi)的BOG主要通過(guò)直接增壓外輸工藝處理，從目前運(yùn)行情況來(lái)看，優(yōu)化后的工藝流程使得該接收站低壓機(jī)與高壓機(jī)聯(lián)動(dòng)啟機(jī)過(guò)程簡(jiǎn)單快捷，串聯(lián)操作運(yùn)行狀況整體平穩(wěn)，避免了DF等接收站出現(xiàn)兩壓縮機(jī)串聯(lián)操作復(fù)雜、負(fù)荷匹配困難和頻繁跳車等狀況。

表3 高壓機(jī)入口緩沖罐設(shè)計(jì)參數(shù)Table 3 Design parameters of suction buffer drum for highpressure compressor

3 結(jié)論

本文針對(duì)國(guó)內(nèi)LNG接收站運(yùn)營(yíng)過(guò)程中，BOG壓縮處理工藝出現(xiàn)的低壓機(jī)入口過(guò)濾器不明原因“堵塞”導(dǎo)致的報(bào)警或跳車，低壓機(jī)與高壓機(jī)串聯(lián)操作難度大，容易觸發(fā)壓縮機(jī)跳車等問(wèn)題，采用理論及模擬計(jì)算與現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)營(yíng)經(jīng)驗(yàn)相結(jié)合的方法，從工藝設(shè)計(jì)源頭出發(fā)，在W接收站一階段工程設(shè)計(jì)過(guò)程中，對(duì)低壓機(jī)入口分液罐工藝參數(shù)、低壓機(jī)和高壓機(jī)串聯(lián)操作工藝進(jìn)行了設(shè)計(jì)優(yōu)化，提高了接收站BOG壓縮處理工藝的操作穩(wěn)定性和安全性，并得出如下結(jié)論。

（1）低壓機(jī)入口過(guò)濾器“堵塞”與入口分液罐的液體分離效果密切相關(guān)，工藝參數(shù)設(shè)計(jì)合理的分液罐，可以有效分離BOG 氣體中攜帶的液滴或重組分，避免液滴或重組分在過(guò)濾器濾芯處富集導(dǎo)致的壓差高報(bào)警或壓縮機(jī)跳車，從而提升低壓機(jī)運(yùn)行的穩(wěn)定性。

（2）低壓機(jī)入口分液罐上部氣相空間須保持一定高度（H/D>1.5），才能為液滴分離提供足夠的自由沉降路徑，從而獲得較為理想的分液除沫效果；為使分液罐中氣液兩相存在一定的湍動(dòng)程度，同時(shí)防止因氣速過(guò)大而導(dǎo)致的液沫夾帶，提出了分液罐直徑的選取應(yīng)使氣速保持在允許臨界流速范圍內(nèi)的方案；分液罐下部空間滿足開(kāi)車時(shí)減溫器噴淋30 min LNG的緩沖量即可。

（3）BOG 直接增壓外輸工藝中，在低壓機(jī)和高壓機(jī)之間增設(shè)具有一定緩沖時(shí)間的BOG緩沖罐，可有效平衡氣體負(fù)荷變化，降低低壓機(jī)與高壓機(jī)串聯(lián)操作的難度，減少兩臺(tái)壓縮機(jī)串聯(lián)操作負(fù)荷不匹配導(dǎo)致的頻繁跳車，提升了BOG壓縮處理工藝的穩(wěn)定性。