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    明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)抗彎性能研究*

    2021-11-03 01:15:36王展光邵建華王婷婷
    建筑結(jié)構(gòu) 2021年18期
    關(guān)鍵詞:榫頭摩擦系數(shù)轉(zhuǎn)角

    王展光, 石 昂, 邵建華, 王婷婷

    (1 凱里學(xué)院建筑工程學(xué)院, 凱里 556011;2 江蘇科技大學(xué)土木工程與建筑學(xué)院, 鎮(zhèn)江 212100)

    0 引言

    木結(jié)構(gòu)建筑作為我國(guó)民族建筑的靚麗瑰寶,具有重要的文化和科學(xué)價(jià)值。節(jié)點(diǎn)區(qū)的半剛性榫卯連接是民族木結(jié)構(gòu)的主要連接方式,它可以通過(guò)節(jié)點(diǎn)的擠壓和摩擦來(lái)耗散結(jié)構(gòu)受地震、風(fēng)荷載作用時(shí)的能量,從而提高結(jié)構(gòu)受不利荷載作用時(shí)的穩(wěn)定性,但由于節(jié)點(diǎn)區(qū)受力復(fù)雜,也使其成為了結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)。因此,從榫卯節(jié)點(diǎn)的抗彎性能入手,了解節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角關(guān)系,對(duì)民族木結(jié)構(gòu)的研究具有重要意義。

    目前,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)民族木結(jié)構(gòu)榫卯節(jié)點(diǎn)已經(jīng)進(jìn)行了部分研究。陳春超等[1-3]通過(guò)對(duì)直榫、透榫節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)研究,結(jié)合有限元分析,建立了節(jié)點(diǎn)彎矩M-轉(zhuǎn)角θ關(guān)系的簡(jiǎn)化力學(xué)模型。Ogawa等[4]和薛建陽(yáng)等[5-6]分別推導(dǎo)了不同松動(dòng)程度的直榫節(jié)點(diǎn)和透榫節(jié)點(diǎn)的M-θ力學(xué)模型,并通過(guò)對(duì)比試驗(yàn)和數(shù)值結(jié)果,驗(yàn)證了所建力學(xué)模型對(duì)松動(dòng)榫卯節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能評(píng)估方面的有效性。潘毅等[7]以直榫節(jié)點(diǎn)為對(duì)象建立了考慮節(jié)點(diǎn)拔榫量影響的M-θ力學(xué)模型,并實(shí)現(xiàn)相應(yīng)算法,給出了簡(jiǎn)化計(jì)算公式。隋等[8]通過(guò)水平低周反復(fù)荷載試驗(yàn)研究,得到了碳纖維布加固燕尾榫節(jié)點(diǎn)的半剛性連接特性和剛度退化規(guī)律及恢復(fù)力模型。謝啟芳等[9]通過(guò)理論分析,提出了以屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)為特征點(diǎn)的燕尾榫節(jié)點(diǎn)M-θ雙折線(xiàn)模型。

    Chang[10]對(duì)中國(guó)臺(tái)灣地區(qū)傳統(tǒng)民居中穿斗式榫卯節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)性能進(jìn)行了研究,獲得了轉(zhuǎn)動(dòng)剛度與轉(zhuǎn)角之間的關(guān)系。Seo等[11]通過(guò)韓國(guó)古建筑榫卯節(jié)點(diǎn)的靜力及低周往復(fù)加載試驗(yàn),分別得到了節(jié)點(diǎn)荷載-位移曲線(xiàn),提出了修正的節(jié)點(diǎn)雙目標(biāo)恢復(fù)力模型。

    從以往的榫卯節(jié)點(diǎn)研究成果中發(fā)現(xiàn),現(xiàn)有節(jié)點(diǎn)多參照宮殿、塔樓式建筑設(shè)計(jì),對(duì)于帶穿銷(xiāo)榫卯節(jié)點(diǎn)研究較為空缺。因此,本文參照我國(guó)西南地區(qū)木結(jié)構(gòu)建筑普遍采用的明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)來(lái)設(shè)計(jì)模型,并對(duì)其進(jìn)行節(jié)點(diǎn)抗彎試驗(yàn)研究,同時(shí)結(jié)合有限元數(shù)值模擬,進(jìn)一步分析節(jié)點(diǎn)的破壞現(xiàn)象,以及穿銷(xiāo)構(gòu)造形式、摩擦系數(shù)、不同榫高對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎承載力的影響。

    1 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)設(shè)計(jì)

    1.1 節(jié)點(diǎn)模型設(shè)計(jì)

    參照西南地區(qū)民族木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法,設(shè)計(jì)制作2個(gè)完全相同的帶穿銷(xiāo)(圓銷(xiāo))的明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)試件,分別編號(hào)A13,A14,其構(gòu)造及尺寸如圖1所示。試驗(yàn)中的木材選取當(dāng)?shù)亟ㄖ捎玫纳寄?,木材的?shí)測(cè)材料力學(xué)性能參數(shù)見(jiàn)表1。

    圖1 試件構(gòu)造及尺寸圖

    木材實(shí)測(cè)材料力學(xué)性能參數(shù) 表1

    1.2 加載方案

    節(jié)點(diǎn)試件的加載裝置圖和加載實(shí)景如圖2所示。柱底四周采用固定約束,柱中和柱頂采用鋼管夾緊立柱。柱頂通過(guò)千斤頂1施加20kN的軸向壓力(用于維持節(jié)點(diǎn)受載時(shí)的穩(wěn)定);在距離立柱外邊緣400mm的加載點(diǎn)處,通過(guò)千斤頂2施加豎直向下的荷載。在節(jié)點(diǎn)區(qū)設(shè)置位移計(jì)1,2(分別位于枋與柱相交處的枋的上下表面)以測(cè)量節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角,加載點(diǎn)設(shè)置位移計(jì)3以測(cè)量枋的豎向變形。

    圖2 加載裝置圖與加載實(shí)景照片

    由于木結(jié)構(gòu)體系具有良好的延性,加載點(diǎn)受力較小且不易控制,因此,加載全程采用位移控制,加載制度如圖3所示。每級(jí)加載位移增幅為10mm,在每一級(jí)加載后保持1min的靜止加載時(shí)間,以便觀察和記錄在加載過(guò)程中節(jié)點(diǎn)的試驗(yàn)現(xiàn)象、節(jié)點(diǎn)區(qū)的變形特征和提高加載過(guò)程構(gòu)件的穩(wěn)定性及安全性,然后進(jìn)行下一級(jí)位移加載,直至枋端壓力無(wú)明顯增加或達(dá)到位移加載限值時(shí)為止。

    圖3 試驗(yàn)加載制度

    2 節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果分析

    2.1 節(jié)點(diǎn)區(qū)工作狀態(tài)

    試驗(yàn)時(shí)節(jié)點(diǎn)區(qū)變形示意見(jiàn)圖4,其中陰影區(qū)域表示橫枋與柱、穿銷(xiāo)與柱的擠壓變形區(qū)域。定義柱邊與枋邊的相對(duì)轉(zhuǎn)角為節(jié)點(diǎn)的轉(zhuǎn)角θ,計(jì)算公式如下:

    圖4 節(jié)點(diǎn)區(qū)變形示意

    (1)

    式中:δ1,δ2分別為枋上端位移計(jì)1的讀數(shù)和枋下端位移計(jì)2的讀數(shù);H為榫頭高度。

    定義柱邊與枋中心線(xiàn)相對(duì)水平位移為拔榫量δ,其計(jì)算公式如下:

    (2)

    位移計(jì)3主要用于加載位移的控制,也可用于轉(zhuǎn)角θ和拔榫量δ的校核。

    2.2 試驗(yàn)現(xiàn)象

    構(gòu)件的主要試驗(yàn)現(xiàn)象表現(xiàn)為枋的傾斜變形、穿銷(xiāo)擠壓劈裂變形、榫頭與卯口的擠壓變形以及由擠壓變形和摩擦滑移作用產(chǎn)生的“吱吱”聲。加載初期,榫頭與卯口由松動(dòng)逐漸擠壓密實(shí),無(wú)明顯破壞;隨著加載位移的增大,榫頭與卯口之間的擠壓作用逐漸加劇,拔榫量逐漸增大,擠壓聲音由“吱吱”聲變?yōu)椤斑沁恰甭?;繼續(xù)加載,可以明顯看見(jiàn)榫頭與卯口局部出現(xiàn)擠壓劈裂現(xiàn)象,聲音變?yōu)閺?qiáng)烈的劈裂破壞聲,節(jié)點(diǎn)進(jìn)入傾覆狀態(tài),枋端受力無(wú)明顯增加,試驗(yàn)結(jié)束。

    節(jié)點(diǎn)試件A13,A14破壞形態(tài)相似,其中節(jié)點(diǎn)A13破壞形態(tài)見(jiàn)圖5。從圖5(a)可看出,節(jié)點(diǎn)試件的失效主要是由于枋的傾斜變形過(guò)大,柱與枋本身較為完好;由圖5(b),(c)可見(jiàn),節(jié)點(diǎn)試件失效時(shí),穿銷(xiāo)與榫頭周?chē)a(chǎn)生了局部擠壓裂紋,結(jié)合圖5(d)可以看出,卸載后,榫頭與卯口產(chǎn)生了顯著的擠壓凹陷和表層的木紋撕裂現(xiàn)象,這是由于木材橫紋屈服強(qiáng)度較小,較早進(jìn)入了塑性變形。

    圖5 節(jié)點(diǎn)試件破壞形態(tài)

    2.3 試驗(yàn)結(jié)果

    通過(guò)對(duì)試驗(yàn)采集數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算分析,得到節(jié)點(diǎn)試件A13,A14的彎矩-轉(zhuǎn)角(M-θ)曲線(xiàn),如圖6(a)所示。加載初期,構(gòu)件之間的連接由松動(dòng)快速變得緊密,各節(jié)點(diǎn)的彎矩隨轉(zhuǎn)角增大而增大,彎矩與轉(zhuǎn)角呈線(xiàn)性關(guān)系,節(jié)點(diǎn)處于彈性受力階段;此后隨著榫頭與卯口的擠壓變形加劇,節(jié)點(diǎn)進(jìn)入塑性變形階段,節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線(xiàn)斜率增長(zhǎng)變緩,彎矩值增大較小,但變形快速增大;繼續(xù)加載,此時(shí)由于節(jié)點(diǎn)區(qū)變形過(guò)大,彎矩值已經(jīng)不再繼續(xù)增大,停止加載時(shí)彎矩值開(kāi)始下降,試件喪失繼續(xù)承受增大荷載的能力,試驗(yàn)結(jié)束。試件A13的最大彎矩為2.77kN·m,對(duì)應(yīng)的最大轉(zhuǎn)角為0.22rad;試件A14的最大彎矩為2.73kN·m,對(duì)應(yīng)的最大轉(zhuǎn)角為0.26rad。

    圖6 節(jié)點(diǎn)抗彎性能曲線(xiàn)

    結(jié)合式(1)和式(2)計(jì)算得到節(jié)點(diǎn)試件A13,A14的拔榫量-轉(zhuǎn)角(δ-θ)曲線(xiàn),如圖6(b)所示??梢钥闯?,明銷(xiāo)(圓銷(xiāo))透榫節(jié)點(diǎn)的拔榫量隨轉(zhuǎn)角的增大而增大,整體上看,兩者近似呈線(xiàn)性關(guān)系。試件A13,A14的極限拔榫量分別為5.6,6.5mm,遠(yuǎn)小于直榫[1]、透榫[3]在相同轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)的拔榫量,表明帶穿銷(xiāo)的明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)具有較好的抗拔性能。

    3 節(jié)點(diǎn)有限元模型驗(yàn)證及影響因數(shù)分析

    明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎性能影響因素包括:穿銷(xiāo)形式、構(gòu)件尺寸、木材間的摩擦系數(shù)、木材的材料屬性等。因此,在明銷(xiāo)(圓銷(xiāo))透榫節(jié)點(diǎn)數(shù)值模擬與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析的基礎(chǔ)上,選取穿銷(xiāo)形式、摩擦系數(shù)、榫頭的截面高度等影響因數(shù),利用經(jīng)驗(yàn)證后的有限元分析方法進(jìn)行參數(shù)化分析,來(lái)進(jìn)一步分析各因素對(duì)明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響。

    3.1 有限元模型建立

    利用軟件ABAQUS[12]對(duì)明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎性能進(jìn)行數(shù)值模擬。模型中將木材簡(jiǎn)化為正交各向異性材料,并采用雙線(xiàn)性強(qiáng)化模型來(lái)描述順紋與橫紋受壓本構(gòu)模型,如圖7所示,其中E表示彈性模量,c,y,c,u分別為屈服應(yīng)力和強(qiáng)化段最大應(yīng)力,εc,y,εc,u分別為對(duì)應(yīng)的應(yīng)變。

    圖7 木材本構(gòu)模型

    采用軟件屬性定義模塊中的Engineering Constants定義材料的彈性力學(xué)常數(shù),彈性常數(shù)取值見(jiàn)表1。通過(guò)屬性模塊中的Potential函數(shù)定義材料的各向屈服應(yīng)力,本文以順紋受壓屈服強(qiáng)度c,L作為材料屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值,計(jì)算取得各個(gè)方向的初始屈服應(yīng)力比R11,R22,R33,Rl2,Rl3,R23分別為1,0.09,0.09,0.15,0.15,0.15。

    有限元數(shù)值模型采用八節(jié)點(diǎn)六面體線(xiàn)性減縮積分單元C3D8R,并通過(guò)結(jié)構(gòu)網(wǎng)格進(jìn)行單元?jiǎng)澐郑P蛦卧W(wǎng)格劃分見(jiàn)圖8。穿銷(xiāo)與枋、卯口與枋均采用面面接觸。接觸面法向采用硬接觸,允許接觸面分離;切向采用罰摩擦公式,摩擦系數(shù)取0.4。為了提高收斂性和降低網(wǎng)格互相穿透現(xiàn)象,設(shè)定卯口與銷(xiāo)口為主面,榫頭表面與穿銷(xiāo)表面為從面,主面網(wǎng)格尺寸劃分大于從面網(wǎng)格尺寸。因此,穿銷(xiāo)的全局網(wǎng)格尺寸為5mm,枋為10mm,柱為12.5mm,卯口為10mm。

    圖8 模型單元網(wǎng)格劃分

    為了模擬節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)受力狀態(tài),柱底采用固結(jié)約束;通過(guò)定義參考點(diǎn)1與柱頂面耦合,并在該點(diǎn)上施加20kN集中荷載;在距離柱邊400mm處,定義參考點(diǎn)2與加載面耦合,并施加豎向位移荷載,位移加載制度如圖3所示,通過(guò)施加位移邊界條件完成設(shè)定,達(dá)到設(shè)定加載量程時(shí),運(yùn)算(Job)自動(dòng)停止。柱底約束與柱頂荷載在分析步(Step1)中施加,枋端荷載在分析步(Step2)中施加。

    3.2 有限元模型驗(yàn)證

    數(shù)值模擬與試驗(yàn)所得節(jié)點(diǎn)試件彎矩-轉(zhuǎn)角(M-θ)曲線(xiàn)如圖9所示。由圖9可以看出,數(shù)值模擬與試驗(yàn)所得M-θ曲線(xiàn)總體變化趨勢(shì)基本相同,模擬值比試驗(yàn)值略偏大一些,這主要是由于試件通過(guò)榫卯拼接,連接處存在縫隙,且試件木材本身存在干縮裂縫、制作與安裝時(shí)的偏差等初始缺陷;而有限元模擬中對(duì)木材的本構(gòu)關(guān)系和支座約束作了一些理想性的簡(jiǎn)化,使得試件模擬時(shí)的結(jié)構(gòu)剛度偏大。此外,由于軟件建模的局限性,未能體現(xiàn)出木材順紋抗拉強(qiáng)度大于順紋抗壓強(qiáng)度(模型中順紋強(qiáng)度均設(shè)定為抗壓強(qiáng)度)這一特征,使得木枋上部受拉部分在加載末期提前進(jìn)入塑性變形階段,此時(shí)試驗(yàn)試件木枋上部并未進(jìn)入塑性變形階段,因此有限元數(shù)值模擬的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線(xiàn)在變形后期出現(xiàn)下降段。試驗(yàn)所得節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度平均值為64.55kN·m/rad,數(shù)值模擬值為69.95kN·m/rad,兩者相差8.3%;試驗(yàn)所得節(jié)點(diǎn)極限彎矩平均值為2.75kN·m,數(shù)值模擬值為2.88kN·m,兩者相差4.7%,滿(mǎn)足工程精度要求。

    圖9 數(shù)值模擬與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

    數(shù)值模擬所得節(jié)點(diǎn)試件變形與試驗(yàn)對(duì)比如圖10所示。由圖10可知,數(shù)值模擬結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果均為穿銷(xiāo)銷(xiāo)口與卯口擠壓處產(chǎn)生了明顯擠壓凹陷,兩者現(xiàn)象基本吻合,由于試驗(yàn)的試件安裝存在偏差,圓形穿銷(xiāo)試件的兩邊擠壓表現(xiàn)出不對(duì)稱(chēng)性。因此,所建的有限元模型可靠且模擬方法可行。

    圖10 穿銷(xiāo)的擠壓變形對(duì)比

    3.3 節(jié)點(diǎn)影響參數(shù)分析

    3.3.1 構(gòu)造形式

    西南地區(qū)明銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)除了常見(jiàn)的圓形穿銷(xiāo),還有方形穿銷(xiāo)。因此,在明銷(xiāo)(圓銷(xiāo))透榫節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)與模擬分析的基礎(chǔ)上,取方銷(xiāo)寬度L等于圓銷(xiāo)直徑D,即L=D=25mm,對(duì)明銷(xiāo)(方銷(xiāo))透榫節(jié)點(diǎn)進(jìn)行對(duì)比分析。

    圓銷(xiāo)與方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角(M-θ)曲線(xiàn)對(duì)比如圖11所示。由圖11可知,圓銷(xiāo)與方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)的彎矩-轉(zhuǎn)角曲線(xiàn)變化趨勢(shì)基本相同,在相同轉(zhuǎn)角情況下,圓銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)比方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)能抵抗更大的彎矩。圓銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度大于方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn);在加載末期,圓銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力出現(xiàn)明顯下降趨勢(shì),但方銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力仍在緩慢上升。由表2可知,方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)最大轉(zhuǎn)角與屈服轉(zhuǎn)角的比值為5.0,大于圓銷(xiāo)4.4的轉(zhuǎn)角比值,表明方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)具有更優(yōu)的延性變形能力。

    圖11 不同穿銷(xiāo)形式彎矩-轉(zhuǎn)角曲線(xiàn)

    不同穿銷(xiāo)形式主要特征值對(duì)比 表2

    極限加載位移下,圓銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)和方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的穿銷(xiāo)與橫枋的應(yīng)力云圖如圖12和圖13所示。由圖12可知,兩種節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式的穿銷(xiāo)與橫枋的順紋壓應(yīng)力均小于木材的順紋抗壓強(qiáng)度38.14MPa。由圖13可知,兩種節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式的穿銷(xiāo)、橫枋擠壓變形區(qū)的橫紋應(yīng)力均大于木材橫紋抗壓強(qiáng)度3.36MPa,表明帶穿銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎承載力主要取決于橫紋抗壓能力。對(duì)比圖13(c),(d)可知,圓孔橫枋擠壓變形區(qū)的橫紋受壓最大應(yīng)力約為14.5MPa,大于方孔橫枋擠壓變形區(qū)的橫紋受壓應(yīng)力9.65MPa,驗(yàn)證了圓銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)彎矩值大于方銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的特征。

    圖12 穿銷(xiāo)與橫枋順紋應(yīng)力云圖/MPa

    圖13 穿銷(xiāo)與橫枋橫紋應(yīng)力云圖/MPa

    3.3.2 摩擦系數(shù)

    榫卯節(jié)點(diǎn)的擠壓滑移是其工作狀態(tài)的主要特征之一,榫頭與卯口接觸面的粗糙程度直接決定滑移摩擦作用的不同。構(gòu)件接觸區(qū)越粗糙,摩擦系數(shù)就越大,抵抗滑移作用就越強(qiáng)。保持其他參數(shù)不變,改變接觸面摩擦系數(shù)來(lái)研究對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響。木材的摩擦系數(shù)μ一般在0.35左右[13],本文依次取μ=0.2,0.3,0.4,0.5進(jìn)行分析,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)圖14和表3。

    圖14 不同摩擦系數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響曲線(xiàn)

    不同摩擦系數(shù)主要特征值對(duì)比 表3

    從圖14可以看出,加載初期,摩擦系數(shù)的變化對(duì)節(jié)點(diǎn)初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度影響較小,曲線(xiàn)出現(xiàn)重合段;繼續(xù)加載,節(jié)點(diǎn)的屈服彎矩以及最大彎矩都有不同程度的提升。結(jié)合表3可以看出,隨著摩擦系數(shù)的增大,節(jié)點(diǎn)屈服彎矩的增幅最為顯著,初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度和最大彎矩的增幅不是很顯著。

    3.3.3 榫頭高度

    通過(guò)對(duì)我國(guó)西南地區(qū)民居木結(jié)構(gòu)實(shí)地調(diào)研和查閱資料[14],民居木結(jié)構(gòu)橫枋榫頭高度H一般在150~250mm范圍內(nèi),綜合考慮榫頭高度H的不同和節(jié)點(diǎn)松動(dòng)程度的不同對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響。保持其他參數(shù)不變,改變榫頭高度H來(lái)研究其對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響,H依次取110,130,150,170,190mm。

    從圖15可以看出,節(jié)點(diǎn)在彈性階段的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度隨著榫頭高度H的增大而增大,且曲線(xiàn)在彈塑性階段的過(guò)渡也變得逐漸平緩。結(jié)合表4可知,節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度隨著榫頭高度H的增大增幅逐漸變小,但節(jié)點(diǎn)的屈服彎矩和最大彎矩均大幅增加,當(dāng)截面榫頭高度H為190mm時(shí),屈服彎矩和最大彎矩分別增大59.0%,49.1%,平均增長(zhǎng)超過(guò)了1.5倍。

    圖15 不同榫頭高度對(duì)節(jié)點(diǎn)抗彎性能的影響曲線(xiàn)

    不同榫頭高度主要特征值對(duì)比 表4

    4 結(jié)論

    本文對(duì)西南地區(qū)民族木結(jié)構(gòu)常見(jiàn)的帶穿銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了單調(diào)加載試驗(yàn)和有限元模擬分析,研究了這種榫卯節(jié)點(diǎn)的工作機(jī)理、破壞形式,以及木材的摩擦系數(shù)、節(jié)點(diǎn)的榫頭高度和構(gòu)造形式對(duì)其抗彎性能的影響,得到以下主要結(jié)論:

    (1)帶穿銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的失效主要是由于榫頭順紋受壓變形與卯口橫紋受壓撕裂破壞,不利于繼續(xù)承受工作荷載,柱與枋本身較為完好,總體表現(xiàn)出了較好的塑性變形能力。

    (2)相比于宮室建筑中的直榫、透榫節(jié)點(diǎn)形式,帶穿銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出了更好的抗拔榫性能。

    (3)圓銷(xiāo)與方銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)整體差異較小,彎矩-轉(zhuǎn)角曲線(xiàn)變化趨勢(shì)基本相同,方銷(xiāo)節(jié)點(diǎn)表現(xiàn)出了更優(yōu)的延性變形能力,帶穿銷(xiāo)透榫節(jié)點(diǎn)的抗彎能力強(qiáng)弱主要取決于枋的橫紋抗壓變形能力強(qiáng)弱。

    (4)摩擦系數(shù)的增加對(duì)節(jié)點(diǎn)屈服彎矩的影響較為顯著;榫頭高度的增加使得節(jié)點(diǎn)的屈服彎矩和最大彎矩均有較大幅度提升;節(jié)點(diǎn)的初始轉(zhuǎn)動(dòng)剛度隨著摩擦系數(shù)和榫頭高度的增大增幅逐漸變小。

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