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    超限高層結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震性能分析若干問題探討

    2021-11-03 01:26:54吳桂廣賴鴻立
    建筑結(jié)構(gòu) 2021年18期
    關(guān)鍵詞:連梁抗剪樓板

    吳桂廣, 焦 柯, 賴鴻立, 袁 輝

    (廣東省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司, 廣州 510010)

    0 前言

    根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)[1](簡稱抗規(guī))的要求,建筑結(jié)構(gòu)以“三個(gè)水準(zhǔn)”為抗震設(shè)防目標(biāo),即“小震不壞、中震可修、大震不倒”。根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010)[2](簡稱高規(guī))中的3.11節(jié)“結(jié)構(gòu)抗震性能設(shè)計(jì)”的要求,結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)應(yīng)綜合考慮抗震設(shè)防類別、設(shè)防烈度、場(chǎng)地條件、結(jié)構(gòu)的特殊性、建造費(fèi)用、震后損失和修復(fù)難易程度等各項(xiàng)因素選定。結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)分為A,B,C,D共四個(gè)等級(jí),結(jié)構(gòu)抗震性能分為1,2,3,4,5共五個(gè)水準(zhǔn),每個(gè)性能目標(biāo)均與一組在指定地震地面運(yùn)動(dòng)下的結(jié)構(gòu)抗震性能水準(zhǔn)相對(duì)應(yīng)。

    雖然抗規(guī)和高規(guī)均對(duì)超限高層結(jié)構(gòu)的抗震性能設(shè)計(jì)有相應(yīng)的要求,但在工程實(shí)踐過程中,超限高層結(jié)構(gòu)在構(gòu)件抗震性能方面存在關(guān)鍵構(gòu)件、耗能構(gòu)件的范圍,構(gòu)件與節(jié)點(diǎn)承載力的關(guān)聯(lián)性,弱連接樓板如何加強(qiáng)等問題還有待進(jìn)一步研究。

    1 關(guān)鍵構(gòu)件

    關(guān)鍵構(gòu)件是指失效可能引起結(jié)構(gòu)的連續(xù)破壞或危及生命安全的嚴(yán)重破壞的構(gòu)件。根據(jù)高規(guī)第3.11.2條文說明,工程師可根據(jù)實(shí)際情況確定關(guān)鍵構(gòu)件,例如以下構(gòu)件可指定為關(guān)鍵構(gòu)件:1)底部加強(qiáng)部位的重要豎向構(gòu)件;2)水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件;3)大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件;4)大懸挑結(jié)構(gòu)的主要懸挑構(gòu)件;5)加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件;6)扭轉(zhuǎn)變形很大部位的豎向(斜向)構(gòu)件。

    關(guān)鍵構(gòu)件并不是越多越好,關(guān)鍵構(gòu)件過多時(shí),造成結(jié)構(gòu)的耗能能力降低,反而對(duì)抗震不利,并且造成不必要的浪費(fèi)。因此,應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)及耗能機(jī)制合理確定關(guān)鍵構(gòu)件,對(duì)關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行加強(qiáng)的方式包括提高關(guān)鍵構(gòu)件的承載力和提高關(guān)鍵構(gòu)件的延性。

    1.1 底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻

    依據(jù)抗規(guī),剪力墻彎矩和剪力調(diào)整系數(shù)見表1。從表1可知:1)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的抗彎承載力不提高,說明了底部加強(qiáng)區(qū)宜先于非底部加強(qiáng)區(qū)出現(xiàn)抗彎屈服;2)底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的抗剪承載力顯著提高,其調(diào)整系數(shù)遠(yuǎn)大于非底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻的,說明了底部加強(qiáng)區(qū)不宜先于非底部加強(qiáng)區(qū)出現(xiàn)抗剪屈服;3)剪力墻的彎矩調(diào)整系數(shù)明顯小于剪力調(diào)整系數(shù),說明需保證剪力墻抗彎先于抗剪屈服。

    剪力墻彎矩和剪力調(diào)整系數(shù) 表1

    以剪力墻結(jié)構(gòu)和框架-核心筒結(jié)構(gòu)為例,列出典型的兩種結(jié)構(gòu)體系的平面布置情況,分別見圖1(a)和圖1(b)。圖1(a)的剪力墻結(jié)構(gòu)主要由四個(gè)角部剪力墻抗扭,且易出現(xiàn)拉力,例如,選取截面尺寸相同的同方向墻肢W1與W2的內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比,W1和W2在水平地震作用下的拉力分別為6 106,16 031kN,扭矩分別為25,206kN·m,平面角部構(gòu)件的拉力和扭矩明顯比平面中部構(gòu)件的大。圖1(b)的核心筒外圍剪力墻承擔(dān)了70%以上整個(gè)核心筒的扭矩、彎矩和剪力。因此,把底部加強(qiáng)區(qū)受力較大的角部剪力墻和核心筒外圍剪力墻指定為關(guān)鍵構(gòu)件。由于其在罕遇地震作用下作為第一道防線先出現(xiàn)屈服,應(yīng)保證構(gòu)件屈服后結(jié)構(gòu)仍具有較好的延性,可通過減小其軸壓比或提高約束邊緣構(gòu)件配箍率的方式實(shí)現(xiàn)高延性的目標(biāo)。

    圖1 底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻示意圖

    1.2 水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件

    從抗規(guī)第6.2.2條和第6.2.5條可知,抗震等級(jí)一級(jí)的框支柱的彎矩放大系數(shù)為1.4,剪力放大系數(shù)為1.96,相比普通構(gòu)件,明顯提高了轉(zhuǎn)換構(gòu)件的抗彎、抗剪承載力。將水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件指定為關(guān)鍵構(gòu)件,對(duì)其進(jìn)行加強(qiáng)的方式是提高其抗彎和抗剪承載力。

    1.3 大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件

    以帶鋼桁架連廊(連廊49m跨,11m高)的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)為例,見圖2(a)和圖2(b),通過荷載傳遞確定關(guān)鍵構(gòu)件位置。從連廊構(gòu)件軸力圖(圖3)可知,連廊荷載主要轉(zhuǎn)換為斜腹桿的軸力,通過斜腹桿再傳遞至支承柱,支承柱受到連廊傳來的彎矩和剪力較大。因此,把上述主要受力構(gòu)件上下弦、斜腹桿和支承柱指定為關(guān)鍵構(gòu)件。

    圖2 帶連廊框架-剪力墻結(jié)構(gòu)示意圖

    圖3 連廊構(gòu)件軸力分布圖/kN

    根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50010—2010)[3](簡稱混規(guī))第3.6.2條,采用“拆除構(gòu)件法”模擬連廊的破壞情況,其中原模型連廊主要構(gòu)件最大應(yīng)力比(應(yīng)力比=應(yīng)力/極限強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值)為0.53,有較高的安全富余度。首先假定原方案(圖4(a))1根下弦桿件失效后,下弦端部桿件出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力比約為1.15),見圖4(b),然后拆除破壞的下弦端部桿件后,左端豎桿、下弦右邊端部桿件和上弦桿件發(fā)生破壞(最大應(yīng)力比1.43),再繼續(xù)拆除上述破壞的桿件后,下弦跨中桿件繼續(xù)出現(xiàn)破壞,最后整個(gè)連廊出現(xiàn)倒塌破壞;再假定1根腹桿失效后,下弦桿端部桿件出現(xiàn)破壞,構(gòu)件破壞順序與首先下弦桿件失效類似。說明了連廊的上下弦桿、斜腹桿和與其相連的豎向支承構(gòu)件的破壞會(huì)引起連廊的整體倒塌,需要提高其安全儲(chǔ)備,防止其出現(xiàn)連續(xù)倒塌。因此,對(duì)大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力,保證其具有足夠的安全度。

    圖4 連廊構(gòu)件應(yīng)力比云圖

    1.4 大懸挑結(jié)構(gòu)的主要懸挑構(gòu)件

    以帶大懸挑(最大懸挑長度21.4m,懸挑箱體高18m)的鋼框架-核心筒結(jié)構(gòu)為例,吊柱、懸挑箱體和支承柱示意見圖5。從1號(hào)懸挑翼懸挑箱體受力示意圖(圖6)可知,懸挑翼的主要荷載首先通過受拉吊柱傳遞給懸挑箱體,再通過懸挑箱體的受拉、受壓斜撐和弦桿傳遞給核心筒支承柱,支承柱受到懸挑箱體傳來的彎矩和剪力較大。因此,把上述主要受力構(gòu)件吊柱、斜撐、弦桿和支承柱指定為關(guān)鍵構(gòu)件。

    圖5 吊柱、懸挑箱體和支承柱示意圖

    圖6 1號(hào)懸挑翼懸挑箱體受力示意圖

    采用“拆除構(gòu)件法”模擬懸挑箱體的破壞情況,其中原模型懸挑箱體主要構(gòu)件最大應(yīng)力比為0.56(圖7(a)),有較高的安全富余度。首先假定1根斜撐失效后,懸挑箱體1根豎桿出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力比為1.31),見圖7(b),然后拆除破壞的豎桿后,另外1根豎桿和2根斜撐出現(xiàn)破壞(最大應(yīng)力為1.05),再繼續(xù)拆除上述破壞的桿件后,懸挑箱體大部分斜撐和豎桿出現(xiàn)破壞,從而導(dǎo)致整個(gè)懸挑翼出現(xiàn)倒塌破壞。說明了懸挑箱體的斜撐、豎桿、弦桿和與其相連的豎向支承構(gòu)件的破壞會(huì)引起懸挑箱體的整體倒塌,需要提高其安全儲(chǔ)備,防止其出現(xiàn)連續(xù)倒塌。因此,對(duì)主要懸挑構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力,保證其具有足夠的安全度。

    圖7 箱體構(gòu)件應(yīng)力比云圖

    1.5 加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件

    設(shè)置加強(qiáng)層的目的是加強(qiáng)核心筒與周邊框架的聯(lián)系,提高結(jié)構(gòu)整體剛度,控制結(jié)構(gòu)位移。由于加強(qiáng)層的設(shè)置,使結(jié)構(gòu)的樓層剛度、變形和剪力發(fā)生突變,以至整體結(jié)構(gòu)傳力途徑發(fā)生改變,在地震作用下,加強(qiáng)層上、下層的構(gòu)件容易發(fā)生破壞,因此,對(duì)加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件的抗震性能進(jìn)行加強(qiáng)的方式應(yīng)該是提高其抗彎和抗剪承載力,保證其具有足夠的安全度,避免因豎向支承構(gòu)件的破壞導(dǎo)致加強(qiáng)層及其上部結(jié)構(gòu)的倒塌,圖8為加強(qiáng)層伸臂桁架、腰桁架和豎向支承構(gòu)件示意圖。

    圖8 伸臂桁架、腰桁架和豎向支承構(gòu)件示意圖

    1.6 扭轉(zhuǎn)變形很大部位的豎向(斜向)構(gòu)件

    以Y字形的8層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)為例,結(jié)構(gòu)平面示意圖見圖9,由于結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)較大,偶然地震作用下的最大位移比為1.55,說明地震作用下樓層的扭轉(zhuǎn)角較大,角部豎向構(gòu)件的剪力也較大,并且還可能存在較大拉力,使其受到軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩的共同作用。例如,選取截面尺寸相同的同方向豎向構(gòu)件(C1與C2,C3截面相同,W3與W4截面相同)內(nèi)力進(jìn)行對(duì)比,首層C1,C2,C3,W3和W4在設(shè)防地震作用下的拉力分別為4 205,3 205,1 680,6 694,5 362kN,平面角部構(gòu)件的拉力比其他位置的拉力大25% ~150%,且角部延伸一跨的豎向構(gòu)件仍存在較大的拉力。因此,角部兩跨范圍的豎向構(gòu)件(圖9中虛線方框內(nèi)的角部框架柱)應(yīng)指定為關(guān)鍵構(gòu)件,其在罕遇地震作用下先于其他位置的豎向構(gòu)件出現(xiàn)屈服,為保證構(gòu)件屈服后結(jié)構(gòu)具有較好的延性,可通過減小其軸壓比或提高最小配筋率的方式實(shí)現(xiàn)高延性的目標(biāo)。

    圖9 8層框架-剪力墻結(jié)構(gòu)平面示意圖

    2 耗能構(gòu)件

    一般情況,框架-剪力墻結(jié)構(gòu)、剪力墻結(jié)構(gòu)和框架-核心筒結(jié)構(gòu)的框架梁、連梁定義為耗能構(gòu)件。選取典型項(xiàng)目說明耗能構(gòu)件在罕遇地震作用下的耗能情況。圖10為典型某框架-核心筒結(jié)構(gòu)首層的剪力墻、連梁、框架柱和框架梁損壞云圖,從圖中的構(gòu)件損壞情況發(fā)現(xiàn),構(gòu)件損壞程度從高到低的順序?yàn)檫B梁、剪力墻、框架梁和框架柱。

    圖10 剪力墻、連梁、框架柱和框架梁損壞情況

    2.1 框架梁耗能

    一般情況,在地震作用下,中下部的框架梁首先出現(xiàn)損壞,接著損壞范圍向上發(fā)展,最后發(fā)展至中上部樓層甚至頂部樓層的框架梁出現(xiàn)損壞,但框架梁的損壞程度不大,大部分框架梁出現(xiàn)輕微至輕度的損壞,少量出現(xiàn)中度至重度損壞,框架梁損壞較小的原因是梁構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)未考慮樓板與梁共同作用,梁配筋偏大,而大震下考慮了樓板與梁共同作用,一部分地震力由樓板承擔(dān),使梁內(nèi)力減小。因此,對(duì)框架梁進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),樓板可指定為彈性板或彈性膜,考慮樓板的剛度作用,減小梁構(gòu)件配筋,提高框架梁的耗能比例。

    2.2 連梁耗能

    圖11為典型某框架-核心筒結(jié)構(gòu)在不同時(shí)刻剪力墻和連梁損壞順序情況,其中帶“/”表示連梁發(fā)生輕度損壞,“Δ”表示連梁發(fā)生重度損壞,“×”表示連梁發(fā)生嚴(yán)重?fù)p壞。在罕遇地震作用下,下部樓層的連梁首先出現(xiàn)損壞,然后損壞范圍向上發(fā)展,最后發(fā)展至頂部樓層的連梁出現(xiàn)損壞,連梁的損壞程度較大,大部分連梁出現(xiàn)中度至重度的損壞,個(gè)別出現(xiàn)嚴(yán)重?fù)p壞。連梁作為主要的耗能構(gòu)件,連梁構(gòu)件的塑性耗能對(duì)剪力墻和柱等豎向構(gòu)件的抗震性能起到有利作用。因此,對(duì)連梁進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),連梁折減系數(shù)取值不宜過小,并適當(dāng)提高連梁的配筋面積,以達(dá)到提高連梁耗能能力和延性的目的。

    圖11 不同時(shí)刻剪力墻和連梁損壞情況

    3 框架梁柱節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算

    3.1 節(jié)點(diǎn)剪力設(shè)計(jì)值

    根據(jù)混規(guī),以頂層一級(jí)抗震等級(jí)的框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值Vj計(jì)算為例,其計(jì)算公式見下式:

    (1)

    其中:

    (2)

    式中Mbua為根據(jù)框架梁實(shí)配鋼筋面積計(jì)算的正截面抗震受彎承載力對(duì)應(yīng)的彎矩值。

    3.2 提高節(jié)點(diǎn)抗震性能措施

    根據(jù)混規(guī)框架梁柱節(jié)點(diǎn)核心區(qū)的抗震承載力應(yīng)符合以下計(jì)算公式:

    Vj≤1/γRE[1.1ηjftbjhj+0.05Nηjbj/bc+

    (3)

    式中:ηj為正交梁對(duì)節(jié)點(diǎn)的約束影響系數(shù);Asvj為核心區(qū)有效驗(yàn)算寬度范圍內(nèi)同一截面驗(yàn)算方向箍筋各肢的全部截面面積;s為核心區(qū)箍筋間距。

    從式(3)可知,提高節(jié)點(diǎn)抗震性能的方法包括:1)加強(qiáng)節(jié)點(diǎn)區(qū)箍筋;2)增強(qiáng)框架梁對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)區(qū)的約束(梁寬度小于1/2柱寬度時(shí)有效),可適當(dāng)加大框架梁的截面寬度或框架梁端部設(shè)置水平加腋,以加大框架梁對(duì)梁柱節(jié)點(diǎn)的約束寬度。

    4 弱連接樓板

    4.1 弱連接樓板在抗震中作用

    一般情況下樓板為非抗震構(gòu)件,不考慮樓板的抗震性能,其主要作用是約束豎向構(gòu)件協(xié)同工作和傳遞水平力。從實(shí)際工程的樓板損壞情況發(fā)現(xiàn):1)常規(guī)結(jié)構(gòu)樓板的損壞程度較輕;2)存在細(xì)腰或連接體的結(jié)構(gòu),細(xì)腰和連接體處的樓板損壞程度較大,其樓板損壞分別見圖12(某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)帶細(xì)腰樓板損壞圖)[4]和圖13(華策國際大廈結(jié)構(gòu)帶連接體屋樓板損壞圖)[5]。

    圖12 某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)帶細(xì)腰樓板損壞圖

    圖13 某雙塔連體結(jié)構(gòu)連接體層樓板損壞圖

    雖然樓板為非抗震構(gòu)件,但為保證結(jié)構(gòu)平面的完整性,以有效約束豎向構(gòu)件協(xié)同工作和傳遞水平力,樓板在設(shè)防地震作用下承載力宜滿足不屈服要求,在罕遇地震作用下不應(yīng)發(fā)生破壞,否則結(jié)構(gòu)體系將不成立。

    因此,為保證結(jié)構(gòu)的整體性,細(xì)腰處的樓板和框架梁應(yīng)定義為關(guān)鍵構(gòu)件,提高其承載力和延性。

    4.2 弱連接樓板彈塑性分析方法對(duì)比

    以某39層部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)為例,說明弱連接樓板的損壞和破壞情況,其中細(xì)腰處的樓板厚度為200mm,框架梁截面為300mm×900mm,其標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖見圖14。

    圖14 標(biāo)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平面布置圖

    表2為靜力和動(dòng)力彈塑性對(duì)比結(jié)果,從表2結(jié)果可知:1)動(dòng)力彈塑性的基底剪力比靜力彈塑性的基底剪力小11%~18%,最大層間位移角大20%~40%。2)靜力彈塑性樓板采用剛性板,不能反映細(xì)腰處的構(gòu)件損壞情況(圖15);動(dòng)力彈塑性發(fā)現(xiàn)細(xì)腰處的樓板和框架梁損壞嚴(yán)重(圖12和圖16),損壞后塔樓的整體變形也進(jìn)一步加大。

    靜力和動(dòng)力彈塑性對(duì)比結(jié)果 表2

    圖15 靜力彈塑性構(gòu)件損壞

    圖16 動(dòng)力彈塑性構(gòu)件損壞圖

    因此,對(duì)于平面細(xì)腰的結(jié)構(gòu),采用靜力彈塑性分析不能反映薄弱位置的構(gòu)件性能和變形,結(jié)構(gòu)偏于不安全,應(yīng)采用動(dòng)力彈塑性分析。

    4.3 樓板抗震承載力驗(yàn)算

    常規(guī)項(xiàng)目可僅進(jìn)行樓板在設(shè)防地震作用下的抗拉承載力驗(yàn)算,樓板按雙層雙向配筋時(shí)按式(4)驗(yàn)算[6]:

    As=N/2ξfyk

    (4)

    式中:As為樓板抗拉驗(yàn)算的配筋面積;fyk為鋼筋強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;ξ為材料利用系數(shù)。

    但細(xì)腰和連接體處的樓板在大震作用下?lián)p壞較大,除了將弱連接處的樓板和框架梁定義為關(guān)鍵構(gòu)件外,還應(yīng)補(bǔ)充大震作用下的樓板抗拉不屈服和抗剪截面驗(yàn)算,其中抗剪截面驗(yàn)算可根據(jù)廣東省《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DBJ 15-92—2013)[7]第11.2.23條,見下式:

    Vf≤0.12βcfckbctc

    (5)

    式中:Vf為按彈性樓板模型計(jì)算的樓板剪力;bc,tc分別為樓板的寬度和厚度;βc為混凝土強(qiáng)度影響系數(shù);fck為混凝土強(qiáng)度抗壓標(biāo)準(zhǔn)值。

    以某雙塔連體結(jié)構(gòu)連接體處樓板抗剪截面驗(yàn)算為例,連接體層平面布置圖和樓板編號(hào)見圖17??紤]兩個(gè)塔樓相對(duì)變形對(duì)連接體位置樓板產(chǎn)生面內(nèi)剪力,內(nèi)力取值由彈性樓板計(jì)算的應(yīng)力值積分所得。以下選取剪力較大的樓板區(qū)域進(jìn)行大震抗剪截面驗(yàn)算,見表3,經(jīng)驗(yàn)算,樓板的抗剪截面驗(yàn)算結(jié)果滿足要求。

    圖17 連接體層平面布置圖和樓板編號(hào)

    樓板抗剪截面驗(yàn)算 表3

    5 結(jié)論

    (1)應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的受力特點(diǎn)和耗能機(jī)制確定關(guān)鍵構(gòu)件,對(duì)關(guān)鍵構(gòu)件的抗震性能加強(qiáng)方式分為提高其延性和承載力。對(duì)于受力較大且需要參與耗能的關(guān)鍵構(gòu)件宜通過提高其延性的方式進(jìn)行加強(qiáng),比如底部加強(qiáng)區(qū)剪力墻和扭轉(zhuǎn)變形較大的豎向構(gòu)件;對(duì)于受力較大且容易發(fā)生連續(xù)破壞的關(guān)鍵構(gòu)件應(yīng)通過提高其承載力的方式進(jìn)行加強(qiáng),比如水平轉(zhuǎn)換構(gòu)件及與其相連豎向支承構(gòu)件,大跨連體結(jié)構(gòu)的連接體及與其相連的豎向支承構(gòu)件,加強(qiáng)層伸臂和周邊環(huán)帶結(jié)構(gòu)的豎向支承構(gòu)件等。

    (2)梁構(gòu)件抗彎配筋面積越大,對(duì)節(jié)點(diǎn)抗剪越不利,施工圖設(shè)計(jì)中不宜盲目加大框架梁支座的縱向受力鋼筋配筋面積。

    (3)平面細(xì)腰結(jié)構(gòu)采用靜力彈塑性分析不能反映薄弱位置的構(gòu)件性能和變形,結(jié)構(gòu)偏于不安全,應(yīng)采用動(dòng)力彈塑性分析。在抗震性能設(shè)計(jì)中,弱連接樓板僅在設(shè)防地震作用下進(jìn)行不屈服驗(yàn)算不能有效保證結(jié)構(gòu)平面的完整性,建議將弱連接處的樓板和框架梁定義為關(guān)鍵構(gòu)件,并補(bǔ)充罕遇地震作用下抗拉不屈服和抗剪截面驗(yàn)算。

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