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    基于備用荷載路徑法的核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌研究

    2021-11-03 01:15:12郭艷坤夏益兵馬躍強
    建筑結(jié)構(gòu) 2021年18期
    關(guān)鍵詞:鋼柱吊桿桁架

    郭艷坤, 夏益兵, 馬躍強

    (1 鄭州工程技術(shù)學院土木工程學院, 鄭州 450044;2 上海建工二建集團有限公司, 上海 200080)

    0 引言

    懸掛結(jié)構(gòu)新穎獨特,可以在建筑物底部獲得較大的使用空間,與周圍地面環(huán)境連成一體,易于滿足城市規(guī)劃的要求,逐漸在建筑中得到應用。但懸掛建筑一旦核心關(guān)鍵受力構(gòu)件由于意外事件或災害而破壞,若無有效的備用傳力路徑,容易觸發(fā)連鎖反應導致破壞進行擴散,最終結(jié)構(gòu)主體喪失了承載力而發(fā)生大范圍坍塌,造成慘重的人員傷亡和財產(chǎn)損失。為保證結(jié)構(gòu)安全,必須要對其進行連續(xù)性倒塌計算分析[1-2]。

    近年來,國內(nèi)外學者對結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌的研究陸續(xù)展開。師燕超等[3]研究了爆炸荷載作用下鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的連續(xù)倒塌。劉傳卿等[4-6]研究分析了不同高度的平面框架結(jié)構(gòu)拆除柱后,受到加載后的失效時間對結(jié)構(gòu)的動力響應影響情況。周云等[7]等研究混凝土全裝配式框架結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌性能,采用備用荷載路徑法拆除了框架底層的中柱和邊柱,并對剩余損傷結(jié)構(gòu)的抗連續(xù)倒塌能力進行了評估。

    目前國內(nèi)外學者對結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌的研究主要集中于框架結(jié)構(gòu)[8-10],對于核心筒懸掛這種復雜結(jié)構(gòu)的研究尚較少。本文采用備用荷載路徑法,采用MIDAS Gen軟件對浦東新區(qū)黃浦江沿岸E8單元E17-4商業(yè)辦公樓進行了三維有限元建模,考慮結(jié)構(gòu)的動力效應和非線性,從結(jié)構(gòu)模型中移除關(guān)鍵受力構(gòu)件,經(jīng)過計算剩余結(jié)構(gòu)的變形和應力,判斷結(jié)構(gòu)是否會發(fā)生連續(xù)倒塌,研究結(jié)構(gòu)的倒塌機制并對其進行連續(xù)倒塌風險評估。

    1 工程概況

    浦東新區(qū)黃浦江沿岸E8單元E17-4商業(yè)辦公樓項目,總建筑面積為32 817.32m2,其中地上建筑面積為20 617.32m2,地下建筑面積為12 200m2。結(jié)構(gòu)上部為核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu),下部為框架-剪力墻結(jié)構(gòu)。地上11層,桁架層層高為2.37m,懸挑層層高為9.85m,其余樓層層高為4m,結(jié)構(gòu)高度48.2m。地下2層,層高均為4.4m,建筑結(jié)構(gòu)實景見圖1。

    圖1 建筑實景圖

    核心筒由框架柱和斜撐組成。懸掛層為3層,上部結(jié)構(gòu)從核心筒向四周懸挑8m;桁架層位于7層框架層,通過吊桿上拉下部3~6層的框架結(jié)構(gòu),同時桁架層支承上部8~11層的框架結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)剖面見圖2。

    圖2 結(jié)構(gòu)剖面圖

    2 備用荷載路徑法

    采用《建筑結(jié)構(gòu)抗倒塌設計規(guī)范》(CECS 392—2014)(簡稱抗倒塌規(guī)范)中提出的備用路徑荷載法,采用非線性靜力分析,忽略引起結(jié)構(gòu)倒塌的原因,假定關(guān)鍵構(gòu)件的失效位置,通過拆除關(guān)鍵構(gòu)件的方式,對核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu)進行整體抗連續(xù)倒塌能力分析和風險評估。根據(jù)抗倒塌規(guī)范規(guī)定,采用非線性靜力分析進行建筑結(jié)構(gòu)抗連續(xù)倒塌計算,需要滿足相應條件:1)采用三維有限元計算模型;2)考慮了鋼材非線性的應力-應變關(guān)系骨架曲線,見圖3,鋼材屈服強度為345MPa,極限抗拉強度為620MPa,材料彈性極限應變?yōu)?.2%,屈服階段端點應變?yōu)?%,極限抗拉強度起始端點對應應變?yōu)?0%;3)考慮P-Δ(荷載-位移)幾何非線性效應;4)在拆除關(guān)鍵構(gòu)件的剩余結(jié)構(gòu)上分步施加樓面重力荷載以及水平荷載進行結(jié)構(gòu)力學計算,荷載由0至最終值的加載步不應少于10步。本次計算分析荷載取10步進行加載分析,如圖4所示。

    圖3 Q345鋼材應力-應變曲線

    圖4 荷載加載比例曲線

    結(jié)構(gòu)倒塌判斷準則:從結(jié)構(gòu)模型中移除按一定規(guī)則選定的1根受力構(gòu)件,模擬結(jié)構(gòu)構(gòu)件瞬間失效,然后對剩余結(jié)構(gòu)進行規(guī)定的荷載作用下力學計算,得到剩余結(jié)構(gòu)構(gòu)件的內(nèi)力和變形,再根據(jù)抗倒塌規(guī)范規(guī)定評定其是否導致其他構(gòu)件失效。

    θp,e≤[θp,e]

    (1)

    式中:[θp,e]為剩余結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件的塑性轉(zhuǎn)角限值,梁翼緣未采取削弱或加強措施的鋼梁[θp,e]為0.021 3;θp,e為剩余結(jié)構(gòu)水平構(gòu)件組合的塑性轉(zhuǎn)角計算值。

    由于靜力線彈性分析不能真實地反映結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌時的動力效應,為了較準確地模擬結(jié)構(gòu)連續(xù)倒塌過程,計算時取動力放大系數(shù)為1.35。

    剩余結(jié)構(gòu)荷載組合效應設計值如下:

    Sd=SV+SL

    (2)

    SV=SV1+SV2+SV3

    (3)

    SV2=SGk+ψqSQk

    (4)

    SV3=SGk+ψqSQk

    (5)

    式中:Sd為剩余結(jié)構(gòu)荷載組合的效應設計值;SL為剩余結(jié)構(gòu)水平荷載的效應設計值;SV為剩余結(jié)構(gòu)重力荷載組合的效應設計值;SV1為與被拆除柱相連的跨,且在被拆除柱所在層以上層的樓面重力荷載組合的效應設計值;SV2為與被拆除柱相連的跨,且在被拆除柱所在層以下層的樓面重力荷載組合的效應設計值;SV3為與被拆除柱不相連各跨樓面重力荷載組合的效應設計值;SGk為樓面永久荷載標準值的效應;ψq為樓面活荷載準永久值系數(shù),取0.5;SQk為樓面活荷載標準值的效應。

    3 連續(xù)性倒塌計算分析

    3.1 整體建模計算分析

    有限元模型中梁柱采用桿單元,底部采用固端約束,樓板采用等剛性樓板模擬,玻璃幕墻忽略其剛度,通過梁單元荷載進行施加,結(jié)構(gòu)有限元模型見圖5。項目場地類別為Ⅰ類,地面粗糙度類別為C類,基本風壓為0.4kN/m2,樓面活載取2kN/m2,樓面恒載(施工階段取恒載+樓板重量)取5kN/m2。設計工況為考慮恒載+活載+風荷載的工況組合。

    1.2.1 黃瓜種子室內(nèi)試驗。從-80 ℃冰箱中取出甘油菌,在LB 固體培養(yǎng)基中進行平板劃線后于30 ℃培養(yǎng)箱中培養(yǎng)過夜。挑取單菌落,接種至50 mL LB液體培養(yǎng)基中,在搖床中220 r/min、30 ℃培養(yǎng)過夜后,測定其OD 值,用無菌水將菌液重懸至OD600為0.5。

    圖5 結(jié)構(gòu)有限元模型

    通過計算可得到,整體結(jié)構(gòu)在設計工況下的最大豎向位移27mm。懸掛結(jié)構(gòu)的彎矩以及軸力云圖,如圖6所示。位于桁架層之上的受力框架以壓力為主,位于桁架之下的受力框架以拉力為主。3層的懸掛層與4層樓面之間的鋼柱是后連接,因此懸掛層主要承受該層結(jié)構(gòu)自重,懸挑鋼梁承受較大的彎矩。懸掛結(jié)構(gòu)桁架層的受力端在核心筒鋼柱,因此核心筒的角柱承受較大的軸力作用。由圖6可知:桁架層、核心筒鋼柱、懸掛層等為關(guān)鍵受力構(gòu)件。當這些關(guān)鍵部位的構(gòu)件一旦由于偶然荷載作用發(fā)生破壞,將嚴重影響結(jié)構(gòu)的受力狀態(tài),引起結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布。如果結(jié)構(gòu)安全儲備不足,結(jié)構(gòu)存在連續(xù)倒塌風險。

    圖6 懸掛結(jié)構(gòu)彎矩以及軸力云圖

    3.2 最不利構(gòu)件失效模式確定

    施工全過程大體簡化為4個階段(圖7),具體如下:1)階段1,核心筒、3層樓面和桁架層施工;2)階段2,桁架層下通過懸掛方式向下建造3~7層框架結(jié)構(gòu);3)階段3,建造桁架層上8~屋面層的結(jié)構(gòu);4)階段4,吊桿和幕墻施工。

    圖7 全過程示意圖

    在全過程施工中,選取4種構(gòu)件失效模式(圖8)進行抗連續(xù)倒塌分析,具體如下:1)構(gòu)件失效模式1為核心筒底部的1根角部鋼柱失效;2)構(gòu)件失效模式2桁架層下吊桿失效,考慮1根吊桿(吊桿1)失效和2根吊桿(吊桿1、吊桿2)同時失效兩種情況;3)構(gòu)件失效模式3為桁架層上鋼柱失效,考慮1根鋼柱(鋼柱1)失效和2根鋼柱(鋼柱1、鋼柱2)同時失效兩種情況;4)構(gòu)件失效模式4為桁架層相鄰2根斜腹桿失效。

    圖8 四種構(gòu)件失效模式

    3.3 不同失效模式下計算分析

    3.3.1 失效模式1下計算分析

    在構(gòu)件失效模式1時,設計工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖見圖9。由圖9可知,核心筒底部的1根角部鋼柱拆除后,結(jié)構(gòu)頂部最大豎向位移為56.88mm,相比拆除此鋼柱前結(jié)構(gòu)頂部最大位移增加較多,但仍滿足設計要求;拆除角部鋼柱后,此部位的上部結(jié)構(gòu)內(nèi)力進行了重分布,3層的懸掛層鋼梁彎矩增大,成為失效模式1下結(jié)構(gòu)的備用傳力路徑。計算顯示,核心筒底部的1根角部鋼柱拆除后,最大塑性轉(zhuǎn)角為0.013rad,小于抗倒塌規(guī)范限值0.021 3rad,表明核心筒具有較高的安全儲備,當局部構(gòu)件失效之后,仍能維持多條荷載傳遞路徑,保證剩余結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性,滿足抗倒塌規(guī)范要求。

    圖9 失效模式1下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖

    3.3.2 失效模式2下計算分析

    吊桿1拆除后,設計工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖見圖10。由圖10(a)可知,設計工況下拆除吊桿1后,吊桿1下方樓層最大豎向位移為28.4mm,相比失效前同部位22.1mm,增大了28.5%。最大塑性轉(zhuǎn)角為0.006rad,小于抗倒塌規(guī)范限值0.021 3rad,滿足抗倒塌規(guī)范要求??拷鯒U1的角柱軸力增大133%,相鄰中柱軸力增大20%;其余吊桿的軸力變化均在5%以內(nèi),影響較小。由圖10(b)可知,與吊桿1相連的梁承受了較大的彎矩,這是由于拆除吊桿后相鄰構(gòu)件內(nèi)力發(fā)生了重分布,進而防止了結(jié)構(gòu)倒塌。

    吊桿1和吊桿2為角吊桿和相連的1根吊桿,同時拆除吊桿1和吊桿2后,設計工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖見圖11。由圖11可知,吊桿1和吊桿2下方樓層最大豎向位移為100mm,最大塑性轉(zhuǎn)角為0.021rad,核心筒部位的鋼柱承受了較大的彎矩,結(jié)構(gòu)存在倒塌風險。

    圖11 失效模式2下結(jié)構(gòu)位移和彎矩云圖(2根吊桿失效)

    3.3.3 失效模式3下計算分析

    鋼柱1拆除后,設計工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖見圖12。由圖12可知,拆除鋼柱1后,荷載主要通過水平桿件傳遞給相鄰鋼柱,此位置上部的樓層最大豎向位移均約為68mm,最大塑性轉(zhuǎn)角約為0.008,小于抗倒塌規(guī)范限值0.021 3rad,結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài)。

    圖12 失效模式3下結(jié)構(gòu)位移和彎矩云圖(1根鋼柱失效)

    同一邊相鄰的鋼柱1,2同時拆除后,設計工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩云圖見圖13。由圖13可知,同時拆除鋼柱1,2后,此位置上部的樓層最大豎向位移均約為93mm,位移增加較大。結(jié)構(gòu)最大塑性轉(zhuǎn)角達到了0.027rad,超過抗倒塌規(guī)范限值0.021 3rad,桁架上部結(jié)構(gòu)將發(fā)生連續(xù)性倒塌。

    圖13 失效模式3下結(jié)構(gòu)位移和彎矩云圖(2根鋼柱失效)

    3.3.4 失效模式4下計算分析

    依據(jù)圖8(d)考慮桁架層2根相鄰斜腹桿拆除工況下結(jié)構(gòu)位移與彎矩見圖14。由圖14可知,在拆除桁架層腹桿的一側(cè)整體結(jié)構(gòu)出現(xiàn)了向下塌落,位移達到了約88mm,懸臂端承受的彎矩約759kN·m,最大塑性轉(zhuǎn)角達到了0.02rad,接近抗倒塌規(guī)范限值0.021 3rad,結(jié)構(gòu)存在整體倒塌風險。

    圖14 失效模式4下結(jié)構(gòu)位移和彎矩云圖

    4 結(jié)論

    本文采用MIDAS Gen軟件建立了核心筒懸掛結(jié)構(gòu)的三維有限元模型,采用備用荷載路徑法,對核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu)4種最不利工況進行了倒塌計算分析,依據(jù)核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu)形式和計算分析,選取了引起倒塌風險的4種失效模式:底層鋼柱失效、桁架層下吊桿失效、桁架層上鋼柱失效和桁架層腹桿失效。計算結(jié)果表明,核心筒懸掛鋼結(jié)構(gòu)具有一定的抗連續(xù)倒塌能力,當1根關(guān)鍵構(gòu)件失效后,通過內(nèi)力重分布,結(jié)構(gòu)最大塑性轉(zhuǎn)角未超過抗倒塌規(guī)范限值,結(jié)構(gòu)處于安全狀態(tài);當2根關(guān)鍵構(gòu)件失效后,相應的最大塑性轉(zhuǎn)角值接近或大于抗倒塌規(guī)范限值,結(jié)構(gòu)存在連續(xù)倒塌風險,因此建議對關(guān)鍵構(gòu)件增加一定的安全冗余度或采取額外的設計加強措施。

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