基于數(shù)字圖像相關(guān)技術(shù)測(cè)量刨花板材料力學(xué)參數(shù)

陳 州，杜新喜，張 慎，袁煥鑫

(1.中南建筑設(shè)計(jì)院股份有限公司，武漢430071；2.武漢大學(xué)土木建筑工程學(xué)院，武漢430072)

國(guó)標(biāo)《刨花板》(GB/T 4897?2015)[1]給出了刨花板的準(zhǔn)確定義：“將木材或非木材植物纖維原料加工成刨花(或碎料)，施加膠粘劑(和其他添加劑)，組坯成型并經(jīng)熱壓而成的一類人造板材”。按使用用途可分為：普通型刨花板、家具型刨花板、承載型刨花板及重載型刨花板。根據(jù)刨花板不同的組成結(jié)構(gòu)，又存在單層結(jié)構(gòu)刨花板、三層(包括多層)結(jié)構(gòu)刨花板、漸變結(jié)構(gòu)刨花板、定向刨花板、華夫刨花板、模壓刨花板等多種形式。本文研究對(duì)象選取的是如圖1所示的市面上常見的三層結(jié)構(gòu)“P2 型干燥狀態(tài)下使用的家具型刨花板”。

圖1 三層結(jié)構(gòu)刨花板(已切割成梁樣品用于彎曲試驗(yàn))Fig.1 Three-layer conformation of particleboard (cut into beam specimens for bending test)

我國(guó)的刨花板生產(chǎn)始于20世紀(jì)50年代后期，經(jīng)歷了由80年代的上升，到90年代由于質(zhì)量差、規(guī)模小、技術(shù)設(shè)備落后等原因而發(fā)展緩慢甚至被市場(chǎng)拋棄。直到本世紀(jì)初，在引進(jìn)了國(guó)外先進(jìn)生產(chǎn)線及提高工藝水平后，我國(guó)的刨花板產(chǎn)品質(zhì)量顯著提高，又重新回歸市場(chǎng)。近年來(lái)，需求量逐年上升加之國(guó)家優(yōu)惠政策的出臺(tái)，為我國(guó)刨花板乃至整個(gè)木材行業(yè)的發(fā)展創(chuàng)造了極好的條件[2]。

目前國(guó)內(nèi)外對(duì)刨花板力學(xué)性能研究及材料參數(shù)測(cè)量尚無(wú)統(tǒng)一的試驗(yàn)方法與標(biāo)準(zhǔn)。歐美等發(fā)達(dá)國(guó)家對(duì)刨花板進(jìn)行了大量研究，并廣泛采取了一批新技術(shù)與新方法。Moarcas和Irle[3]利用自制可拆卸式應(yīng)變計(jì)，通過(guò)四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)測(cè)量了P5型刨花板(BS EN 312-5)的泊松比。Wilczyński 和Kociszewski[4]對(duì)從刨花板上剝離的各結(jié)構(gòu)層(面層和芯層)材料試件進(jìn)行了壓縮試驗(yàn)，并利用電阻應(yīng)變片測(cè)量了樣品的彈性應(yīng)變，各結(jié)構(gòu)層被當(dāng)作是正交各向異性材料建模，隨后分別測(cè)算了各層材料相應(yīng)的12個(gè)彈性參數(shù)的平均值。國(guó)內(nèi)學(xué)者針對(duì)刨花板力學(xué)性質(zhì)的研究尚處于起步階段，均普遍采用國(guó)標(biāo)《人造板及飾面人造板理化性能試驗(yàn)方法》(GB/T 17657?2013)[5]4.7節(jié)中給出的測(cè)量方法，局限于對(duì)刨花板材料靜曲強(qiáng)度和彈性模量的測(cè)定。

本文結(jié)合近年來(lái)數(shù)碼攝像技術(shù)及相應(yīng)圖像算法的改進(jìn)與飛速發(fā)展，采用國(guó)標(biāo)[5]中規(guī)定的三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，通過(guò)對(duì)樣品變形前后數(shù)字圖像分析，來(lái)獲取刨花板材料力學(xué)參數(shù)，為今后刨花板力學(xué)性能的研究及相關(guān)規(guī)范的完善提供參考依據(jù)。

1 試驗(yàn)概況

1.1 刨花板材料本構(gòu)模型

國(guó)外學(xué)者普遍采用正交各向異性本構(gòu)關(guān)系對(duì)刨花板力學(xué)行為建模[4,6 ?7]。由于刨花板材料特殊的物理構(gòu)造：內(nèi)部為交叉錯(cuò)落結(jié)構(gòu)的顆粒狀，結(jié)構(gòu)均勻，各部方向的性能基本相同。本文采取了“橫觀各向同性”本構(gòu)關(guān)系用于模擬三層結(jié)構(gòu)(三明治式，見圖1)刨花板的力學(xué)性能。在工程常用材料各本構(gòu)模型中，橫觀各向同性適合于層狀介質(zhì)的宏觀建模，其特點(diǎn)是平行于各向同性面(橫向)材料都具有相同的彈性性質(zhì)。根據(jù)Wilczyński和Kociszewski[4]公布的試驗(yàn)數(shù)據(jù)，可見刨花板各結(jié)構(gòu)層在各向同性平面內(nèi)材料各方向彈性參數(shù)大致相同，而垂直此面方向的值不同。由此驗(yàn)證了使用橫觀各向同性本構(gòu)關(guān)系對(duì)刨花板材料力學(xué)行為建模的可行性。

如圖2，取各向異性方向?qū)?yīng)于各向同性面的法線方向(z，1，L方向)，T平面(或xy平面，或23平面)為各向同性平面。板理論中，通常將板厚方向標(biāo)記為1或z，故本文采用了如式(1)的標(biāo)注方式：

用于表示定義板局部坐標(biāo)系的3個(gè)坐標(biāo)軸方向。在彈性階段，刨花板材料應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系，即橫觀各向同性本構(gòu)方程[8]由廣義胡克定律給出：

圖2 刨花板幾何模型Fig.2 Geometric model of particleboard

1.2 三點(diǎn)彎曲力學(xué)試驗(yàn)

試驗(yàn)開始前，待測(cè)刨花板被切割成27個(gè)尺寸為h×b×L=15 mm×50 mm×260 mm 的梁樣品(圖1和圖3(a))，并儲(chǔ)存在恒溫恒濕(溫度20±2℃，相對(duì)濕度65±5%)環(huán)境中。通常需要在試件表面制作人工散斑，其主要原因是為了在試驗(yàn)后期對(duì)所采集樣品的數(shù)字圖像進(jìn)行分析時(shí)能取得較高的測(cè)量精度，且噴涂的散斑點(diǎn)越隨機(jī)，該測(cè)量方法越精確。由圖1可見，刨花板材料天生的自然紋理分布就具有很強(qiáng)的隨機(jī)性，其表面本身就可以作為自然散斑圖，因而省略了試驗(yàn)前期人工噴涂散斑點(diǎn)的準(zhǔn)備工序。

圖3 試驗(yàn)樣品及支座尺寸Fig.3 Sampleand support sizefor testing

試驗(yàn)時(shí)，梁樣品試件被水平放置于底部間距可調(diào)節(jié)的圓柱形支座平臺(tái)上，底座承載裝置見圖3(c)。梁支座距離為14倍梁高l1=14h(圖3(b))。

試驗(yàn)過(guò)程中使用了計(jì)算機(jī)數(shù)控式萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)DELTALAB EM 550進(jìn)行加載，及德國(guó)產(chǎn)Allied Vision Mako工業(yè)相機(jī)對(duì)梁樣品感興趣區(qū)域(Region Of Interest，ROI)進(jìn)行圖像拍攝。該材料試驗(yàn)機(jī)與安裝有相關(guān)專業(yè)軟件的計(jì)算機(jī)相連接，可實(shí)現(xiàn)伺服控制，數(shù)據(jù)采集與分析。相機(jī)正對(duì)于樣品ROI，且使用了人工照明設(shè)施，以保證所獲得的照片圖像的質(zhì)量。試驗(yàn)裝置及過(guò)程如圖4。

圖4 三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)裝置Fig.4 Three-point bending test device

為了減小試驗(yàn)期間在荷載及支座附近局部效應(yīng)的影響，每個(gè)樣品試件所選擇的ROI(見圖5)僅覆蓋梁表面左側(cè)局部部分距支座及荷載施加點(diǎn)20 mm 處。試驗(yàn)時(shí)，加載速度設(shè)定為0.05 mm/s，采用單調(diào)分級(jí)從零(荷載增量30 N)加載直至試件破壞，每級(jí)荷載施加完畢機(jī)器停留30 s以獲取圖像。每個(gè)樣品拍攝了11張圖片(第一張為未加載時(shí)初始狀態(tài)下的參考圖片)，對(duì)應(yīng)于施加荷載為0 N～300 N。

圖5 ROI所在梁試件的位置/mm Fig.5 Location of the ROI

圖6展示了在同一試驗(yàn)裝置(圖4)下所有27個(gè)樣品三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)過(guò)程中獲得的荷載-位移曲線。值得注意的是，由于刨花板材料微觀結(jié)構(gòu)的異質(zhì)性，全部樣品的荷載-位移曲線的總體可變性相對(duì)較高，且300 N 在彈性范圍之內(nèi)。

圖6 全部樣品跨中荷載-位移曲線Fig.6 Load-deflection curvesat mid span

2 材料參數(shù)測(cè)量方法

2.1 數(shù)字圖像相關(guān)技術(shù)

數(shù)字圖像相關(guān)(Digital Image Correlation，DIC)技術(shù)，作為一種簡(jiǎn)單、實(shí)用、高效的非接觸式全場(chǎng)位移、應(yīng)變測(cè)量方法，目前應(yīng)用于多個(gè)專業(yè)領(lǐng)域。其基本原理是通過(guò)追蹤兩張散斑圖像中某點(diǎn)在物體表面變形前后的位置從而獲取該點(diǎn)的位移向量。本小節(jié)通過(guò)使用基于MATLAB軟件開發(fā)平臺(tái)自主編寫的三節(jié)點(diǎn)三角形網(wǎng)格化DIC(T3-DIC)程序，對(duì)物體在加載的各個(gè)階段所獲得的數(shù)字照片進(jìn)行分析，從而實(shí)現(xiàn)了對(duì)ROI 位移場(chǎng)的測(cè)量。不同于傳統(tǒng)的子區(qū)DIC方法，T3-DIC是基于有限元網(wǎng)格位移表征的DIC技術(shù)。限于篇幅限制，對(duì)DIC基本原理的闡述并非本文重點(diǎn)內(nèi)容，本小節(jié)只給出了T3-DIC對(duì)代表性樣品ROI網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)位移場(chǎng)的測(cè)量結(jié)果。事實(shí)上，從提出到現(xiàn)在三十余年，世界各國(guó)科研工作者及工程技術(shù)人員對(duì)該方法做了大量的研究工作[9?10]，在力學(xué)諸多領(lǐng)域取得了重大成果。

對(duì)每個(gè)樣品，通過(guò)將第n(n=2,3,···,11)張圖像與初始圖像(即第1張圖像，被視為處于未加載狀態(tài)的參考圖像，如圖7(a))相關(guān)聯(lián)，可以計(jì)算出圖像n中ROI網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)位移場(chǎng)。圖7(b)為一代表性樣品ROI的初始(紅)網(wǎng)格及經(jīng)T3-DIC測(cè)算后的變形(黑)網(wǎng)格。由于該樣品ROI的物理幾何尺寸(單位為mm)及像素坐標(biāo)(單位為pix)均為已知量，經(jīng)換算，一個(gè)單位像素的物理尺寸為52.2μm。三角形單元大小選擇為大約16個(gè)像素(即0.835 mm)。ROI位移場(chǎng)的測(cè)量值記為uexp，其水平分量u及垂直分量v在初始圖像像素坐標(biāo)中的分布見圖7(c)及圖7(d)。從中可以看出：水平分量u根據(jù)兩個(gè)坐標(biāo)y和z變化，而垂直分量v幾乎僅取決于橫坐標(biāo)y。

圖7 利用DIC技術(shù)測(cè)量代表性樣品位移場(chǎng)Fig.7 Measurement of the displacement field for a representativesample by DICtechnology

2.2 鐵木辛柯梁彎曲問(wèn)題解析解

鐵木辛柯梁是經(jīng)典梁理論考慮橫向剪切變形后的修正梁理論。Murata 和Kanazawa[11]對(duì)云杉和水曲柳木材梁試件進(jìn)行了三點(diǎn)彎曲試驗(yàn)，用圖像分析法測(cè)量了彎曲梁的撓度曲線，并基于鐵木辛柯梁理論用多項(xiàng)式回歸分析法計(jì)算了木材的彈性模量和剪切模量。

如圖8(a)所示，長(zhǎng)度為L(zhǎng)的等直梁中部(y=L/2)受大小為F的橫向力。根據(jù)材料力學(xué)[12]基本理論，在橫坐標(biāo)y處、對(duì)x軸慣性矩為Ix的截面，其正應(yīng)力σyy取決于繞x軸的彎矩Mfx，并在該截面縱坐標(biāo)為z的任意點(diǎn)處大小為：

圖8 鐵木辛柯梁三點(diǎn)彎曲模型Fig.8 Model of Timoshenko beam under three-point bending

由于本文采用的是2維DIC技術(shù)，只能獲得觀察平面內(nèi)的位移場(chǎng)，故將該空間問(wèn)題簡(jiǎn)化為彈性力學(xué)的平面應(yīng)力問(wèn)題，在平面應(yīng)力狀態(tài)下有：

梁試件在截面高度h方向尺寸遠(yuǎn)小于寬度b及長(zhǎng)度L方向，相比于其他應(yīng)力分量，橫向正應(yīng)力σzz為極小量可忽略不計(jì)(σzz≈0)，則前述應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系(式(7))可表示為：

如圖9，水平位移分量(沿y軸)及垂直位移分量(沿z軸)分別記為u和v，基于小變形假設(shè)，將式(3)和式(4)代入式(8)可得以下微分方程：

圖9 梁模型中位移場(chǎng)的分量u 和vFig.9 Components u and v of the displacement field of the beam model

求解上述微分方程式(9)與式(10)則位移分量u和v應(yīng)具有如下形式：

式中，f和g均為僅取決于z的可微分函數(shù)。

類似于橫向正應(yīng)力σzz，橫向正應(yīng)變也是相較于其他應(yīng)變分量的極小量，故可忽略不計(jì)(εzz≈0)：

這與經(jīng)典板理論[13?14]采取的基本假設(shè)相同，實(shí)際上本試驗(yàn)中使用的梁尺寸h＜b＜L，故引入板理論知識(shí)對(duì)應(yīng)力、應(yīng)變進(jìn)行分析計(jì)算是合理的。由式(12)與式(13)可得：

2.3 有限元模型修正方法

對(duì)于給定的荷載條件、幾何形狀及材料特性，有限元法提供了位移場(chǎng)的數(shù)值解。同時(shí)，該方法還可以用作數(shù)值工具來(lái)反向地解決從位移場(chǎng)中識(shí)別材料參數(shù)的問(wèn)題，這便是有限元模型修正(Finite Element Model Updating，F(xiàn)EMU)方法的基本原理。

在有限元方法中，通常選擇多項(xiàng)式函數(shù)作為單元位移插值函數(shù)，并利用節(jié)點(diǎn)處位移連續(xù)性條件，將位移插值函數(shù)表示為形函數(shù)矩陣N與單元節(jié)點(diǎn)位移列陣Ue的乘積形式。如圖10，三角形單元Ωe節(jié)點(diǎn)i，j，k的坐標(biāo)分別為(yi,zi)，(yj,zj)，(yk,zk)，節(jié)點(diǎn)位移分別為(ui,vi)，(uj,vj)，(uk,vk)，則：

圖10 三節(jié)點(diǎn)三角形單元Fig.10 Three-nodetriangular element

各形函數(shù)Ni(yi,zi)(下標(biāo)i，j，k輪換)應(yīng)滿足以下性質(zhì)：在單元相關(guān)節(jié)點(diǎn)處形函數(shù)的值為1，不相關(guān)節(jié)點(diǎn)處值為0；在單元任一點(diǎn)上三個(gè)形函數(shù)和為1?；谛∽冃渭僭O(shè)應(yīng)變-位移關(guān)系，由式(18)可推導(dǎo)出ROI內(nèi)應(yīng)變場(chǎng)為：

對(duì)于該三節(jié)點(diǎn)三角形單元，考慮到簡(jiǎn)單性、完備性、連續(xù)性及待定系數(shù)的唯一確定性原則，分別選取單元中各方向位移模式：

將3個(gè)節(jié)點(diǎn)坐標(biāo)和位移分量代入式(21)可得a1,a2,···,a6六個(gè)待定系數(shù)。各形函數(shù)Ni(yi,zi)(下標(biāo)i，j，k輪換)及幾何函數(shù)矩陣B的推導(dǎo)為經(jīng)典有限元理論基礎(chǔ)知識(shí)，在此不再贅述,可參閱文獻(xiàn)[15]。由式(7)可得平面應(yīng)力狀態(tài)下的柔度矩陣S表達(dá)式為：

將位移列陣U分解成兩部分：

—ROI網(wǎng)格內(nèi)部節(jié)點(diǎn)位移U i，為未知量；

—ROI網(wǎng)格邊界節(jié)點(diǎn)位移U b，為已知量：取DIC技術(shù)測(cè)量值(如圖11)。

圖11 邊界條件：ROI 邊界節(jié)點(diǎn)位移取DIC測(cè)量值 u exp ，內(nèi)部節(jié)點(diǎn)位移為未知量Fig.11 Boundary condition:displacement field u exp measured by DICtechnology is imposed on the edge nodes of the ROI,while the displacement field of the interior nodes is unknown

3 測(cè)量結(jié)果與分析

3.1 材料參數(shù)計(jì)算準(zhǔn)則

圖12 展示了代表樣品B14第7張照片(對(duì)應(yīng)荷載180 N)分析結(jié)果的函數(shù)Error 隨材料參數(shù)(EL,νL)的變化規(guī)律，圖中紅點(diǎn)顯示了該函數(shù)極小值點(diǎn)所在的位置，此處對(duì)應(yīng)的(EL,νL)即為該樣品在特定荷載作用下所獲取照片的分析結(jié)果。

圖12 相對(duì)誤差函數(shù)Error 隨材料參數(shù)(EL,νL)的演變，紅點(diǎn)處對(duì)應(yīng)函數(shù)Error 的極小值Fig.12 Evolution of the relativeerror according to the parameters(EL,νL),the red dot is the minimum value of the relativeerror

圖13比較了同一樣品照片(B14 第7張照片)通過(guò)DIC技術(shù)測(cè)量的位移場(chǎng)uexp，2.2小節(jié)中鐵木辛柯梁模型三點(diǎn)彎曲問(wèn)題位移場(chǎng)解析解uana，及2.3小節(jié)中FEMU 方法位移場(chǎng)數(shù)值解unum?？梢娙卟町悩O小，相對(duì)誤差為千分級(jí)，側(cè)面驗(yàn)證了本文介紹的材料參數(shù)測(cè)量方法的精確度和準(zhǔn)確性。

圖13 ROI 內(nèi)位移場(chǎng)的比較Fig.13 Comparison of displacement fieldsin the ROI

3.2 材料參數(shù)測(cè)量結(jié)果

對(duì)于全部27個(gè)樣品，每個(gè)樣品在試驗(yàn)過(guò)程中拍攝了11張照片，第1張照片為樣品在初始未受力狀態(tài)下的參考圖像。為了排除加載時(shí)由于試驗(yàn)機(jī)與樣品相接觸而造成的擾動(dòng)影響，并使樣品達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)，每個(gè)樣品的第2張和第3張照片(對(duì)應(yīng)于荷載F=30 N 和F=60 N)被舍棄不用。

圖14為代表樣品B14的材料參數(shù)(ET,GL,EL,νL)的測(cè)量結(jié)果，可以看出同一樣品在彈性階段不同荷載作用下獲取的8張照片分析結(jié)果相似。

圖14 代表樣品B14的材料參數(shù)測(cè)量結(jié)果Fig.14 Experimental results obtained for material parameters of the representative sample B14

圖15 全部27個(gè)樣品的材料參數(shù)測(cè)量結(jié)果Fig.15 Experimental resultsobtained for material parametersof all 27 samples

表1 全部樣品測(cè)量結(jié)果統(tǒng)計(jì)表Table 1 Measurement results for all samples

通過(guò)計(jì)算每個(gè)試驗(yàn)樣品8張圖像分析所得到的材料參數(shù)的平均值，以代表該樣品相應(yīng)的試驗(yàn)結(jié)果。全部27個(gè)樣品的統(tǒng)計(jì)結(jié)果見圖15和表1?？梢杂^察到試驗(yàn)測(cè)量的縱向泊松比νL值很小，且表現(xiàn)出極大的離散性，離散程度(即變異系數(shù)，系標(biāo)準(zhǔn)差與平均值之比)為105.92%。本文介紹的測(cè)量方法無(wú)法計(jì)算橫向泊松比νT，這是因?yàn)榱涸趛z平面內(nèi)的彎曲問(wèn)題(圖9)的解答無(wú)法給出該參數(shù)值。值得注意的是，Moarcas和Irle 在文獻(xiàn)[3]中也提到：在關(guān)于刨花板材料的彈性特征中，泊松比可能是研究得最少的一項(xiàng)參數(shù)，目前尚未提出一種確定木基復(fù)合材料泊松比的標(biāo)準(zhǔn)方法。Bodig和Jayne[6]指出：木板產(chǎn)品的橫向泊松比νT通常在0.1至0.3的范圍內(nèi)。此外，對(duì)比表1與文獻(xiàn)[4,17? 18]所記載的刨花板材料參數(shù)測(cè)量值發(fā)現(xiàn)，通過(guò)本文方法確定的4個(gè)材料參數(shù)值(ET,GL,EL,νL)與之具有相同的數(shù)量級(jí)且取值合理。

4 結(jié)論

刨花板作為一種木基復(fù)合材料，其材料性質(zhì)表現(xiàn)出明顯的各向異性特征。參考刨花板的制作工藝及其物理構(gòu)造，本文在彈性階段將各向異性的刨花板簡(jiǎn)化為橫觀各向同性材料，并根據(jù)廣義胡克定律得知決定其力學(xué)性能的材料參數(shù)主要有5個(gè)：縱向、橫向彈性模量EL、ET，縱向、橫向泊松比νL、νT及縱向剪切模量GL。

由于其材料表面的多孔性，傳統(tǒng)的粘貼應(yīng)變片的測(cè)量方法多有不便，涂膠量不能過(guò)多或過(guò)少，膠層過(guò)厚會(huì)影響應(yīng)變片性能，涂膠過(guò)少則粘貼不牢不能準(zhǔn)確傳遞應(yīng)變。本文結(jié)合數(shù)字圖像相關(guān)(DIC)技術(shù)，對(duì)27個(gè)刨花板材料梁式樣品進(jìn)行了三點(diǎn)彎曲力學(xué)試驗(yàn)，并利用基于MATLAB 軟件開發(fā)平臺(tái)自主編寫的三節(jié)點(diǎn)三角形網(wǎng)格化DIC(T3-DIC)程序?qū)Σ杉臄?shù)字圖像進(jìn)行分析，測(cè)量了感興趣區(qū)域(ROI)內(nèi)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)的位移場(chǎng)。對(duì)比鐵木辛柯梁模型彎曲問(wèn)題在相同ROI內(nèi)位移場(chǎng)的解析解，利用最小二乘法測(cè)量了ET和GL。通過(guò)有限元模型修正(FEMU)方法確定了材料參數(shù)EL和νL，使ROI內(nèi)網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)位移的有限元數(shù)值解與DIC測(cè)量值的離差平方和最小。參考相關(guān)文獻(xiàn)資料，對(duì)比本文的試驗(yàn)結(jié)果，驗(yàn)證了本文測(cè)量方法的可行性與準(zhǔn)確性，可作為一種非接觸式的全局性測(cè)量方法，應(yīng)用于刨花板材料并推廣至各向異性材料的彈性參數(shù)測(cè)量之中。

考慮到本文所提出的研究方法的局限性，刨花板的橫向泊松比νT未能被測(cè)量，為此展望如下：結(jié)合三維數(shù)字圖像相關(guān)技術(shù)，測(cè)量物體每個(gè)表面點(diǎn)的三維位移分量，通過(guò)對(duì)比3D有限元數(shù)值模擬結(jié)果，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)刨花板全部材料參數(shù)的測(cè)量。目前，雙CCD鏡頭的三維DIC測(cè)量及有限元數(shù)值分析都是相對(duì)成熟的技術(shù)。本文相關(guān)研究尚處于研究初期，僅以二維DIC測(cè)量為基礎(chǔ)做了一些試探性的探索工作。

基于目前國(guó)內(nèi)針對(duì)刨花板材料力學(xué)性質(zhì)的研究甚少、試驗(yàn)方法欠缺的現(xiàn)狀，本文進(jìn)行了嘗試性的研究工作，期望能為相關(guān)國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的制定及規(guī)范的完善提供參考意見。