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    兩種典型鋪層玻璃纖維復(fù)合材料的拉伸力學(xué)行為

    2013-11-16 07:50:06李玉龍郭亞洲
    航空材料學(xué)報(bào) 2013年3期
    關(guān)鍵詞:層板門檻靜態(tài)

    曾 智, 李玉龍, 郭亞洲, 陳 煊, 王 雷

    (西北工業(yè)大學(xué) 航空學(xué)院,西安710072)

    時(shí)至今日,玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料(GFRP)作為一種新型材料在飛行器設(shè)計(jì)中的應(yīng)用已越來越廣泛。相比于傳統(tǒng)航材鋁合金,GFRP 具有高比強(qiáng)度、高比剛度、低熱膨脹系數(shù)等一系列優(yōu)異性能。而相對(duì)于碳纖維等其他復(fù)合材料,GFRP 價(jià)格低廉且具有更好的吸能特性與良好的韌性。GFRP 的增強(qiáng)減重效果明顯,常被用來制成次承力部件,如垂尾、壁板等??紤]到飛機(jī)結(jié)構(gòu)常常受到?jīng)_擊載荷的影響,GFRP 的應(yīng)變率效應(yīng)、破壞模式和吸能效果已成為重點(diǎn)研究對(duì)象[1]。Staab 和Gilat[2,3]利用電子試驗(yàn)機(jī)和SHTB 系統(tǒng)研究不同鋪層的GFRP 力學(xué)性能,發(fā)現(xiàn)纖維和基體都是應(yīng)變率敏感。在10-3~102s-1應(yīng)變率下,Mahmood 等[4]觀察到GFRP 的拉伸極限強(qiáng)度隨應(yīng)變率變大而顯著增加,彈性模量和失效應(yīng)變也有輕微的增加。Bai 等[5]發(fā)現(xiàn)了同樣的結(jié)果。Saniee[6]和Ochola[7]等通過實(shí)驗(yàn)得到GFRP 模量和強(qiáng)度都隨應(yīng)變率增加而增加,但失效應(yīng)變隨應(yīng)變率增加而變小。Okoli 和Smith[8,9]研究過GFRP 在沖擊載荷下的破壞模式,結(jié)果得到拉伸強(qiáng)度、模量和失效應(yīng)變、吸收能量分別增加52%,12%,10% 和53%。Renu[10]證實(shí)了GFRP 隨著應(yīng)變率的增加,破壞模式會(huì)從纖維脆性斷裂和纖維大量拔出變成基體失效的整體脆性斷裂。Mouhmid[11]用SEM 掃描了銘牌號(hào)為PA66 的GFRP 試樣斷口,認(rèn)為破壞是從纖維斷裂開始,發(fā)展到基體開裂,最后發(fā)生分層破壞。但是也有研究者發(fā)現(xiàn)GFRP 應(yīng)變率不敏感。Hayes和Adams[12]發(fā)現(xiàn)GFRP 在沖擊速率為2.7 ~4.9m/s時(shí),彈性模量和強(qiáng)度應(yīng)變率不敏感。Daniel 和Liber[13,14]設(shè)置實(shí)驗(yàn)應(yīng)變率為10-4~27s-1時(shí),GFRP的模量和失效強(qiáng)度表現(xiàn)不敏感。

    國內(nèi)也有一些研究者對(duì)GFRP 的力學(xué)性能進(jìn)行過研究[15~18],但是涉及動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的研究很少。有學(xué)者認(rèn)為GFRP 屬于應(yīng)變率敏感材料,拉伸時(shí)存在著應(yīng)變率效應(yīng)門檻值,其值介于20 ~100s-1之間[19,20]。應(yīng)變率低于門檻值,強(qiáng)化效應(yīng)便不明顯;應(yīng)變率高于門檻值,材料便表現(xiàn)出應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)。文獻(xiàn)[12~14]中并沒有觀測(cè)到應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng),可能原因是實(shí)驗(yàn)應(yīng)變率在應(yīng)變率效應(yīng)門檻值之下。

    本研究以一類玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料S4C9-1200/SY14 兩種典型鋪層層合板為研究對(duì)象,通過電子萬能試驗(yàn)機(jī)和分離式Hopkinson 拉桿研究了在10-3~103s-1應(yīng)變率下材料的拉伸力學(xué)性能。從應(yīng)力應(yīng)變曲線和試樣破壞斷口分析了材料的應(yīng)變率效應(yīng)、纖維損傷和界面脫粘損傷。在高應(yīng)變率實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上,驗(yàn)證了應(yīng)變率強(qiáng)化門檻,明顯地觀察到材料的強(qiáng)化效應(yīng),擬合得出材料的應(yīng)變率強(qiáng)化門檻值。

    1 材料與試樣

    本工作所用的玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料銘牌號(hào)為S4C9-1200/SY14,該材料為單向玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料。設(shè)計(jì)的實(shí)驗(yàn)件有兩種形式的鋪層:[0]16,[±45]4S。實(shí)驗(yàn)件制備和實(shí)驗(yàn)過程依照ASTM D 3039和ASTM D 6641 標(biāo)準(zhǔn)。

    動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)中所采用的試樣均為啞鈴形狀,標(biāo)距段長(zhǎng)16mm、寬3.5mm、厚2mm。試樣如圖1 所示。

    圖1 動(dòng)態(tài)試樣Fig.1 Specimen for dynamic uniaxial tension experiments

    準(zhǔn)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)中所采用的拉伸試樣均為長(zhǎng)度250mm、寬度25mm、厚度2mm 的板形試樣,試樣的兩端分別加有長(zhǎng)50mm、寬25mm、厚2mm 的加強(qiáng)片,試樣如圖2 所示。

    圖2 準(zhǔn)靜態(tài)拉伸試樣Fig.2 Specimen for quasi-static uniaxial tension experiments

    2 實(shí)驗(yàn)方法

    動(dòng)態(tài)下的材料力學(xué)性能測(cè)試在西北工業(yè)大學(xué)沖擊動(dòng)力學(xué)實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行,圖3 是實(shí)驗(yàn)室中直徑為14.1mm的分離式Hopkinson 拉桿系統(tǒng)示意圖。分離式Hopkinson 拉桿是通過調(diào)節(jié)氣炮氣壓及使用不同長(zhǎng)度的子彈來實(shí)現(xiàn)不同應(yīng)變率的加載。實(shí)驗(yàn)基于一維彈性波理論[21],通過波形采集器采集彈性桿上的入射、反射及透射應(yīng)變波εI,εR,εT,利用公式(1)計(jì)算出試樣中的應(yīng)力σS,應(yīng)變?chǔ)臩及應(yīng)變率˙εS。

    式中:E,Ab分別是彈性桿的彈性模量和橫截面積;lS,AS分別是試樣的原始長(zhǎng)度和橫截面積;C0是彈性桿中的應(yīng)力波速。

    動(dòng)態(tài)拉伸時(shí),采用國產(chǎn)環(huán)氧樹脂膠DG-3S 將試樣夾持段粘接在桿端凹槽之內(nèi),固化24 h。在動(dòng)態(tài)實(shí)驗(yàn)時(shí)需要注意的是,由于Hopkinson 拉桿中保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果有效性的一個(gè)重要條件是加載過程中試樣兩端的力要達(dá)到平衡[22],而對(duì)于復(fù)合材料這類脆性材料,其破壞應(yīng)變較小,往往在未達(dá)到平衡時(shí)就可能遭到破壞。為實(shí)現(xiàn)試樣破壞前的力的平衡和近似的恒應(yīng)變率加載,實(shí)驗(yàn)時(shí)采用薄橡膠片作為波形整形器[23]。

    準(zhǔn)靜態(tài)實(shí)驗(yàn)在CSS-88000 系列電子萬能試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。[0]16層板進(jìn)行了單次準(zhǔn)靜態(tài)拉伸加載。[±45]4S層板進(jìn)行了準(zhǔn)靜態(tài)拉伸加載-卸載循環(huán)實(shí)驗(yàn),實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)五段循環(huán)曲線,第一段應(yīng)處于彈性階段,第二段應(yīng)高于屈服應(yīng)力,此后每段遞增,以達(dá)到連續(xù)加載-卸載的目的。實(shí)驗(yàn)時(shí)控制應(yīng)變率分別為10-3s-1和10-2s-1。

    圖3 分離式Hopkison 拉桿系統(tǒng)Fig.3 Scheme of the split Hopkinson tension bar

    3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果

    圖4 為單向纖維[0]16層合板的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線,圖5 為單向纖維[0]16層板的動(dòng)態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線。圖6 為[±45]4S層板的拉伸加載卸載應(yīng)力應(yīng)變曲線。圖7 為[±45]4S層板在動(dòng)態(tài)下應(yīng)力應(yīng)變曲線。

    圖4 [0]16的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.4 The stress-strain curves of [0]16 laminates from quasi-static experiments

    圖5 動(dòng)態(tài)拉伸[0]16應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.5 The stress-strain curves of [0]16 laminates from dynamic experiments

    圖6 [±45]4s準(zhǔn)靜態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.6 Thestress-strain curves of [±45]4s laminates from quasi-static experiments

    圖7 [±45]4S動(dòng)態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.7 The stress-strain curves of[±45]4S laminates from dynamic experiments

    4 討論與分析

    4.1 [0]16層板的損傷、破壞與強(qiáng)化

    纖維縱向拉伸時(shí),Ladeveze[24]等人引入損傷因子df用來描述纖維的拉伸損傷,損傷變量的范圍取0≤df≤1。由于纖維破壞前表現(xiàn)為線彈性,df=0;纖維破壞后,df=1。纖維損傷破壞必定有一門檻值和極限值,引入纖維方向的應(yīng)變表示纖維的拉伸損傷門檻應(yīng)變,表示對(duì)應(yīng)的纖維拉伸極限應(yīng)變。以纖維方向的應(yīng)變?chǔ)舊定義df,將纖維方向的破壞分為三個(gè)階段。當(dāng)縱向應(yīng)變小于門檻值時(shí),纖維沒有損傷;當(dāng)縱向應(yīng)變大于極限值時(shí),纖維損傷取最大值,即。而縱向應(yīng)變介于門檻值與極限值之間時(shí),纖維的損傷呈現(xiàn)線性增長(zhǎng)。

    損傷因子與應(yīng)變的關(guān)系如圖8 中理論模型所示:

    圖8 纖維拉伸損傷發(fā)展趨勢(shì)[27]Fig.8 Damage evolution under tension along fiber direction

    材料的拉伸損傷門檻應(yīng)變和極限應(yīng)變由實(shí)驗(yàn)測(cè)定。應(yīng)變率為10-3s-1時(shí),損傷門檻應(yīng)變和極限應(yīng)變分別為2.39%,2.68%;應(yīng)變率為10-2s-1時(shí),其值分別為2.68%,2.74%。將所得數(shù)值代入公式(2),纖維的損傷就和應(yīng)變直接聯(lián)系起來。

    圖4 曲線表明0 度鋪層試樣失效之前應(yīng)力應(yīng)變表現(xiàn)為線彈性關(guān)系,破壞時(shí)為瞬間失效。10-3s-1應(yīng)變率下拉伸的極限強(qiáng)度為1596MPa,失效應(yīng)變?yōu)?.0269,彈性模量為59.3GPa;10-2s-1應(yīng)變率下拉伸極限強(qiáng)度、失效應(yīng)變和彈性模量分別為1683MPa,0.0286 和62.2GPa,較10-3s-1應(yīng)變率下分別提高了5%,6%和4.8%。

    圖9 為[0]16層合板準(zhǔn)靜態(tài)下拉伸破壞后的照片,圖9a 所示為10-3s-1應(yīng)變率下拉伸破壞的試樣,圖9b 所示為10-2s-1應(yīng)變率下拉伸破壞的試樣。試樣表現(xiàn)為劈裂形式的不規(guī)則破壞,纖維相互之間成散射狀。不同的是10-2s-1應(yīng)變率下纖維的劈裂散射程度明顯較10-3s-1應(yīng)變率下大,這表明應(yīng)變率提高,纖維吸收的能量增加了,破壞方式更加劇烈。0 度單層板的失效模式一般分為三種:脆性破壞、帶纖維拔出的脆性破壞和處于中間狀態(tài)的不規(guī)則破壞。圖9 說明了0 度層合板試樣的破壞形式屬于不規(guī)則破壞。其原因解釋為兩個(gè)方面。軸向拉伸加載時(shí),首先在纖維與纖維間的基體中產(chǎn)生大量微裂紋。纖維達(dá)到極限斷裂應(yīng)變時(shí),最薄弱處的纖維隨機(jī)產(chǎn)生斷裂。一方面,隨機(jī)產(chǎn)生的纖維斷裂會(huì)引起鄰近纖維的應(yīng)力集中,改變其他纖維的應(yīng)力場(chǎng),使得其他纖維失效,從而造成纖維脆性破壞失效[25]。另一方面,由于基體和界面承載能力弱,纖維的斷裂會(huì)引起裂紋沿纖維間傳播。纖維之間的微裂紋吸收能量彼此匯聚連接,造成纖維束的劈裂與散射,導(dǎo)致破壞后纖維間成散射狀。當(dāng)提高應(yīng)變率時(shí),試樣基體中會(huì)產(chǎn)生更多的彼此并不聯(lián)通的微裂紋。軸向加載到纖維的極限應(yīng)變時(shí),纖維斷裂,這些裂紋會(huì)迅速沿纖維方向發(fā)展,吸收更多的能量,造成更為猛烈的纖維劈裂和散射。所以圖9b 的破壞方式比圖9a 更為劇烈。

    這些實(shí)驗(yàn)現(xiàn)象表明了材料在相對(duì)較高的應(yīng)變率下具有更劇烈地破壞方式和更好的吸能效果。[0]16層板動(dòng)態(tài)試樣被用來驗(yàn)證纖維的應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng),應(yīng)力應(yīng)變曲線和失效方式如圖5、圖10 所示。但是纖維間的基體剪切強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于纖維的拉伸強(qiáng)度,試樣在拉伸破壞之前已經(jīng)表現(xiàn)為纖維間剪切破壞。但是在剪切破壞之前,由試樣上的應(yīng)變片得出的應(yīng)力應(yīng)變曲線還是有效的。纖維在應(yīng)變率為151s-1,200 s-1,270 s-1,360 s-1和450 s-1都表現(xiàn)出了極強(qiáng)的應(yīng)變率依賴性,如圖11 所示。取相同應(yīng)變時(shí),隨著應(yīng)變率的升高,應(yīng)力變大。

    圖9 [0]16準(zhǔn)靜態(tài)拉伸破壞照片F(xiàn)ig.9 The fractured spectimen of [0]16 laminates at quasi-static tension (a)10-3s-1;(b)10-2s-1

    圖10 [0]16動(dòng)態(tài)拉伸破壞照片F(xiàn)ig.10 The fractured specimen of [0]16 laminates at dy-namic tension

    強(qiáng)化效應(yīng)表明纖維拉伸強(qiáng)化存在一個(gè)門檻應(yīng)變率,文獻(xiàn)[24,27]認(rèn)為門檻應(yīng)變率為100s-1。

    圖11 不同拉伸應(yīng)變率下各應(yīng)變對(duì)應(yīng)的應(yīng)力值Fig.11 Strain vs stress at the different tension strain rates

    4.2 [±45]4S層板的損傷、破壞與強(qiáng)化

    圖6 的準(zhǔn)靜態(tài)應(yīng)力應(yīng)變曲線顯示,在100MPa下,材料卸載仍回到原點(diǎn),并不產(chǎn)生殘留塑性應(yīng)變。100MPa 后,材料的每次卸載都會(huì)產(chǎn)生新的塑性應(yīng)變。每個(gè)循環(huán)中的加載曲線直到前一循環(huán)應(yīng)力水平時(shí)幾乎都是線性的,然后變成非線性,這表明:只有載荷超過前面一次循環(huán)的最大應(yīng)力時(shí)才會(huì)形成新的損傷,低于這一水平,材料中的裂紋只是寬度變大,不會(huì)有較大的擴(kuò)展或延伸,材料表現(xiàn)為線彈性行為[26]。圖中加載–卸載循環(huán)曲線的外圍輪廓線就是典型的單次拉伸曲線,在低應(yīng)變率10-2s-1和10-3s-1下表現(xiàn)一致。圖中曲線遲滯回環(huán)的寬度隨著應(yīng)力的增大而變寬,表明材料在加載過程中存在較大的滑移,且跟應(yīng)力成正比。而且應(yīng)變率為10-2s-1時(shí)遲滯回環(huán)的寬度比應(yīng)變率為10-3s-1時(shí)的大,這表明應(yīng)變率為10-2s-1時(shí)滑移更劇烈些。在這種情況下可以利用每個(gè)加載–卸載遲滯回環(huán)割線模量的變化,來評(píng)價(jià)材料在這一應(yīng)力水平下的性能衰變,這樣在拉伸載荷下材料纖維與基體脫粘的損傷演變可以用損傷因子d12來表征:

    圖12 為[±45]4S層板在拉伸載荷下?lián)p傷因子d12與應(yīng)力的關(guān)系曲線,可以看出:材料的脫粘損傷隨著剪應(yīng)力的增大接近于線性發(fā)展。應(yīng)力水平達(dá)到纖維與基體脫粘門檻后,損傷線性發(fā)展至破壞。應(yīng)變率為10-3s-1,剪切強(qiáng)度大于30MPa 時(shí),材料開始產(chǎn)生損傷。應(yīng)變率為10-2s-1時(shí),界面脫粘損傷強(qiáng)度門檻為25MPa。應(yīng)變率提高一個(gè)量級(jí)時(shí),界面脫粘損傷強(qiáng)度門檻有所降低。同一剪切應(yīng)力狀態(tài)下,相對(duì)較高的應(yīng)變率會(huì)在材料中產(chǎn)生更高的損傷。而當(dāng)界面脫粘開始產(chǎn)生損傷之后,產(chǎn)生相同的損傷時(shí),較高的應(yīng)變率需要更大的應(yīng)力增幅。這種趨勢(shì)反映了材料的應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)。

    圖12 準(zhǔn)靜態(tài)拉伸載荷下?lián)p傷因子d12發(fā)展趨勢(shì)Fig.12 Evolution of damage variable d12 in quasi-static tension experiment

    圖13 極限強(qiáng)度與應(yīng)變率的關(guān)系Fig.13 Variation of failure strength as a function of strain rate

    圖7 為[±45]4S層板在動(dòng)態(tài)下應(yīng)力應(yīng)變曲線。隨著應(yīng)變率的增加,材料的極限強(qiáng)度有明顯的提高。圖13 為[±45]4S層板的極限強(qiáng)度與應(yīng)變率之間的關(guān)系,圖示趨勢(shì)說明了[±45]4S層板的應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng)。低應(yīng)變率下材料的極限強(qiáng)度基本保持不變,而動(dòng)態(tài)時(shí),材料的極限強(qiáng)度得到了很大的強(qiáng)化。應(yīng)變率 為10-3s-1,10-2s-1時(shí),極 限 強(qiáng) 度 分 別 為201MPa,205MPa。相比于10-3s-1,660s-1下極限強(qiáng)度為231MPa,提高14.9%。970s-1和1220s-1下分別為276.5MPa,305MPa,提高37.6%,51.7%。

    為量化考察極限強(qiáng)度的應(yīng)變率依賴性影響,設(shè)定參考應(yīng)變率˙ε0=1s-1,利用以下關(guān)系式擬合極限強(qiáng)度σ 與應(yīng)變率˙ε 的關(guān)系[27]:

    一般說來σ0的值設(shè)定為材料蠕變的極限強(qiáng)度,取值為200MPa。擬合曲線如圖13 所示,擬合曲線與實(shí)驗(yàn)數(shù)值吻合的較好。參數(shù)值的取值為a =1.37×10-6,b=1.82。

    擬合曲線顯示,材料應(yīng)存在應(yīng)變率強(qiáng)化門檻。擬合曲線兩條切線的交點(diǎn)定義為應(yīng)變率強(qiáng)化門檻,得門檻值為500s-1。即應(yīng)變率高于500s-1時(shí),材料有明顯的強(qiáng)化效應(yīng)。

    圖14 [±45]4S準(zhǔn)靜態(tài)拉伸破壞照片F(xiàn)ig.14 The fractured specimen of[±45]4S laminates at quasi-static tension

    圖15 [±45]4S層板動(dòng)態(tài)拉伸破壞照片F(xiàn)ig.15 The fractured specimen of[±45]4S laminates at dynamic tension

    圖14、圖15 分別為[±45]4S層板在準(zhǔn)靜態(tài)下和動(dòng)態(tài)下的破壞形貌。準(zhǔn)靜態(tài)下試樣破壞后,斷口呈現(xiàn)類似于燕尾狀的破壞特征,但是有著明顯的不對(duì)稱分布。鋪層的纖維沒有發(fā)生斷裂,屬于界面脫粘,纖維束從基體中拉脫而出。動(dòng)態(tài)破壞下的試樣斷口均呈現(xiàn)90°燕尾狀破壞特征,具有明顯的對(duì)稱性,斷口的纖維束顯得更加整齊。

    4.3 [0]16與[±45]4S的比較

    [0]16層板和[±45]4S層板由于纖維鋪層不同,性能存在著很大的差別。軸向承載時(shí),[0]16層板承載能力能達(dá)到1600MPa,而[± 45]4S層板只有200MPa,但[±45]4S層板流動(dòng)應(yīng)力段較長(zhǎng),失效應(yīng)變大大提高??v向拉伸時(shí),[0]16層板損傷為纖維損傷,破壞呈不規(guī)則形狀。[±45]4S層板的損傷方式是界面脫粘損傷,隨著應(yīng)變率的提高,破壞形狀趨向于對(duì)稱的燕尾形。[0]16層板和[±45]4S層板都有應(yīng)變率強(qiáng)化效應(yīng),且存在應(yīng)變率強(qiáng)化門檻。[0]16層板的強(qiáng)化效應(yīng)取決于纖維,應(yīng)變率強(qiáng)化門檻為100s-1,[±45]4S層板應(yīng)變率強(qiáng)化門檻值為500s-1。

    5 結(jié)論

    (1)本實(shí)驗(yàn)利用電子萬能試驗(yàn)機(jī)和分離式Hopkinson 拉桿測(cè)得了兩種典型鋪層順序的玻璃纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的準(zhǔn)靜態(tài)拉伸、動(dòng)態(tài)拉伸應(yīng)力應(yīng)變曲線。

    (2)[0]16層板軸向承載能力很強(qiáng),破壞時(shí)表現(xiàn)出典型的不規(guī)則脆性破壞,動(dòng)態(tài)強(qiáng)化效應(yīng)表明纖維強(qiáng)化存在一個(gè)門檻應(yīng)變率,其值為100s-1。

    (3)[±45]4S層板主要破壞方式是界面脫粘,纖維與基體的脫粘損傷發(fā)展近似線性。同時(shí)[±45]4S層板表現(xiàn)出極強(qiáng)的應(yīng)變率依賴性,應(yīng)變率強(qiáng)化門檻為500s-1。相比于應(yīng)變率為10-3s-1時(shí)的極限強(qiáng)度,660s-1,970s-1,1220s-1下 極 限 強(qiáng) 度 分 別 提 高14.9%,37.6%和51.7%。

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