充磁
- 磁性薄膜材料剩磁分布與彎曲形式的關(guān)系探究*
方向上進(jìn)行彎曲后充磁,研究發(fā)現(xiàn)充磁后材料內(nèi)部的剩磁分布與其充磁時(shí)彎曲形狀相關(guān),由此建立了兩者之間的關(guān)系式。通過(guò)控制薄膜充磁時(shí)的彎曲曲線形式,可對(duì)薄膜內(nèi)部剩磁分布進(jìn)行控制。筆者以幾種典型曲線彎曲的薄膜為例,用確立的關(guān)系式推導(dǎo)了其展開(kāi)后內(nèi)部的剩磁分布形式,并對(duì)這些薄膜在外加恒定磁場(chǎng)及重力場(chǎng)的作用下的變形進(jìn)行了有限元模擬及實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。1 薄膜內(nèi)部剩磁分布與其充磁彎曲形式之間的關(guān)系1.1 薄膜充磁形式所取薄膜的尺寸為20 mm×5 mm×0.2 mm。圖1展示了薄膜
機(jī)械研究與應(yīng)用 2023年6期2024-01-12
- 大容量整流移相水冷變壓器研發(fā)設(shè)計(jì)
的效果，并加入預(yù)充磁變壓器等部件單元實(shí)現(xiàn)智能化控制功能，最后采用水冷變壓器實(shí)例驗(yàn)證設(shè)計(jì)溫升，為該類型變壓器在船舶電力推進(jìn)系統(tǒng)等工況下的使用提供參考。整流移相 水冷控制 預(yù)充磁0 引言船用變壓器為了防水及散熱兼顧，防護(hù)等級(jí)一般不超過(guò)IP23，船舶正常航行所產(chǎn)生的振動(dòng)、沖擊、角度≤22.4°的搖擺和角度≤15°的傾斜，將對(duì)變壓器的機(jī)械強(qiáng)度提出很高要求。由于海洋環(huán)境具有一定的腐蝕性，將對(duì)變壓器整體的防腐蝕性能也提出很高的要求。一般船艙容積有限，對(duì)變壓器的體積、重
船電技術(shù) 2023年12期2024-01-08
- 空心杯電機(jī)永磁體不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)的比較分析
片形磁鋼；有平行充磁、徑向充磁等。文獻(xiàn)[1-2]采用瓦片形磁鋼對(duì)電機(jī)磁場(chǎng)的影響進(jìn)行了分析，但沒(méi)有與環(huán)形磁鋼進(jìn)行對(duì)比分析。文獻(xiàn)[3]對(duì)無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)環(huán)形磁鋼和瓦片形磁鋼的氣隙磁場(chǎng)諧波和氣隙磁密進(jìn)行了分析，但僅比較了二者的最大氣隙磁密，未進(jìn)一步比較平均氣隙磁密，且未考慮環(huán)形磁鋼不需要導(dǎo)磁軛的情況。目前尚未有文獻(xiàn)對(duì)空心杯電機(jī)永磁體的選型有明確的結(jié)論。本文總結(jié)了空心杯電機(jī)常用的幾種永磁體拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)形式，并通過(guò)有限元仿真分析了不同拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)對(duì)電機(jī)性能的影響，結(jié)果表明，在
微特電機(jī) 2022年10期2022-10-24
- Halbach結(jié)構(gòu)在永磁交流伺服電機(jī)中的應(yīng)用
體陣列結(jié)構(gòu)理想的充磁是正弦充磁，弱磁側(cè)磁密為零，并且整個(gè)氣隙磁場(chǎng)呈正弦分布。它與常規(guī)磁體結(jié)構(gòu)相比具有更好的電磁特性，主要表現(xiàn)為Halbach磁體陣列結(jié)構(gòu)能夠提供更具正弦性的氣隙磁密，從而減小轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)，有利于提升電機(jī)的定位精度和運(yùn)行穩(wěn)定性[2]；另一方面該種結(jié)構(gòu)具有聚磁的作用，由此能提供更大氣隙磁密，更大的氣隙磁密意味著更大的功率密度和轉(zhuǎn)矩密度[3]。文獻(xiàn)[4]運(yùn)用解析法計(jì)算出了Halbach陣列磁力變速永磁無(wú)刷電機(jī)的氣隙磁場(chǎng)。根據(jù)磁力變速永磁無(wú)刷電機(jī)的結(jié)構(gòu)
微電機(jī) 2022年8期2022-10-12
- 船舶新型水潤(rùn)滑磁液雙浮尾軸承承載能力仿真研究
般采用簡(jiǎn)單的單向充磁方案，磁力較小，而且對(duì)磁力與液膜力的相互作用機(jī)制尚未揭示清楚?？傮w而言，目前尚無(wú)磁液雙浮船舶水潤(rùn)滑尾軸承的研究報(bào)道，而且其他領(lǐng)域的磁液雙浮軸承研究的磁方案較簡(jiǎn)單，磁力較小，液膜力與磁力之間的最優(yōu)設(shè)計(jì)有待挖掘。為此，本文提出船舶水潤(rùn)滑磁液雙浮尾軸承創(chuàng)新方案，建立磁-液-固多物理場(chǎng)耦合力學(xué)模型，開(kāi)展磁路優(yōu)化設(shè)計(jì)和磁力與液膜力復(fù)合特性研究，為解決船舶水潤(rùn)滑尾軸承承載能力不足提供新的解決思路。1 磁液雙浮尾軸承結(jié)構(gòu)及仿真方法1.1 新型軸承結(jié)構(gòu)
船舶力學(xué) 2022年9期2022-09-21
- 串接小容量變壓器預(yù)充磁技術(shù)參數(shù)設(shè)計(jì)
力系統(tǒng)普遍采用預(yù)充磁技術(shù)抑制合閘涌流［7］，其中串接小容量變壓器預(yù)充磁技術(shù)操作簡(jiǎn)單，在特定方式下可作為核反應(yīng)堆負(fù)荷的備用電源，在海洋核動(dòng)力平臺(tái)中的應(yīng)用備受青睞，但亟需規(guī)范化的參數(shù)設(shè)計(jì)方法。針對(duì)該技術(shù)的勵(lì)磁涌流抑制機(jī)理，文獻(xiàn)［8］指出前2次合閘時(shí)，由于預(yù)充磁變壓器漏阻抗數(shù)值較大，能夠有效抑制勵(lì)磁涌流幅值。針對(duì)第3次合閘過(guò)程，文獻(xiàn)［8-10］認(rèn)為預(yù)充磁過(guò)程能夠在受充變壓器原邊建立與電源電壓幅值相近的電壓；文獻(xiàn)［11］認(rèn)為預(yù)充磁過(guò)程能夠在受充變壓器鐵芯中建立與預(yù)
電力自動(dòng)化設(shè)備 2022年9期2022-09-14
- 某救助拖船軸發(fā)無(wú)法建立電壓故障處理案例
壓。通過(guò)手動(dòng)應(yīng)急充磁后，投勵(lì)軸發(fā)仍無(wú)法建立電壓，從而導(dǎo)致軸發(fā)所帶側(cè)推等大功率負(fù)載無(wú)法供電運(yùn)行。3.勵(lì)磁系統(tǒng)原理3.1 系統(tǒng)組成（圖1）圖1 勵(lì)磁系統(tǒng)原理圖G1/M1：主發(fā)電機(jī)定轉(zhuǎn)子繞組；G2:勵(lì)磁機(jī)；G3：G1的輔助勵(lì)磁繞組；SR2-80：限流模塊；Cosimat N：電壓調(diào)節(jié)模塊；QPF：功率因數(shù)自動(dòng)調(diào)節(jié)模塊；V1：三相整流器 V30：晶閘管U30：控制晶閘管導(dǎo)通的控制模塊R30：降壓電阻；K10/K1：外部控制繼電器觸點(diǎn)；T6-T16：電流互感器；R6
珠江水運(yùn) 2022年15期2022-09-02
- h 形磁性復(fù)合流體拋光工具設(shè)計(jì)及工藝試驗(yàn)
圖2 所示的徑向充磁、徑向充磁結(jié)合軸向充磁、軸向充磁、軸向充磁結(jié)合軸向充磁四種不同磁鐵充磁方式。采用COMSOL 中AC/DC 模塊下“磁場(chǎng)，無(wú)電流”物理場(chǎng)接口模擬磁場(chǎng)模分布。設(shè)置徑向充磁永磁鐵直徑1.5 mm，高度10 mm，軸向充磁永磁鐵直徑3.0 mm，高度2 mm。磁鐵周圍域?yàn)榭諝猓笮榘霃?0 mm，高度80 mm。邊界條件設(shè)置為磁絕緣條件，通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)化剖分網(wǎng)格，對(duì)磁鐵進(jìn)行穩(wěn)態(tài)求解。圖2 四種不同磁鐵充磁方式Fig.2 Four differen
光學(xué)精密工程 2022年12期2022-07-04
- 充磁后粘接對(duì)永磁體表面磁感應(yīng)強(qiáng)度影響研究①
模型，研究先分塊充磁后粘接的永磁體表面磁感應(yīng)強(qiáng)度變化規(guī)律，并與實(shí)驗(yàn)結(jié)果作對(duì)比，使得研究進(jìn)一步貼近實(shí)際。2 磁鐵磁感線分布對(duì)于單塊磁鐵，從邊部到中心磁感線密度由密到疏，對(duì)應(yīng)表面磁感應(yīng)強(qiáng)度由大到小，具體磁感應(yīng)線分布如圖1所示［15］。將單塊磁鐵一分為二，兩塊相同極性磁鐵并列放置，磁鐵表面靠近拼接縫附近磁感應(yīng)線發(fā)散，拼接縫位置磁感應(yīng)線方向與周邊相反，具體磁感應(yīng)線分布如圖2所示?？紤]磁鐵邊部磁感應(yīng)線較密集，兩塊相同極性磁鐵并列放置接縫邊部附近磁感應(yīng)線發(fā)散，受此影響
冶金設(shè)備 2022年1期2022-06-10
- 基于Halbach陣列的永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化
意義。平行或徑向充磁是表貼式永磁電機(jī)的兩種常見(jiàn)充磁方式，但存在氣隙磁密波形諧波含量高、正弦度差等問(wèn)題。1979年，美國(guó)學(xué)者KlausHalbach在利用不同永磁體結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的磁場(chǎng)做電子加速實(shí)驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)了Halbach永磁陣列。這種陣列具有接近正弦的磁場(chǎng)分布，磁場(chǎng)的強(qiáng)度成明顯的單邊性。Halbach永磁陣列的研究對(duì)表貼式永磁同步發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與優(yōu)化具有重要意義。目前，國(guó)內(nèi)外專家學(xué)者們對(duì)于Halbach陣列做出了大量的研究工作。文獻(xiàn)[3]采用改變永磁體邊緣形狀的方
微電機(jī) 2022年1期2022-03-21
- 船舶移相變壓器勵(lì)磁涌流抑制方法研究
適合船舶電網(wǎng)的預(yù)充磁方法。然后在Matlab/Simulink中建立基于延邊三角形接法原理的移相變壓器模型，通過(guò)仿真驗(yàn)證預(yù)充磁方法抑制移相變壓器勵(lì)磁涌流的有效性并研究相關(guān)問(wèn)題。綜合電力推進(jìn)系統(tǒng) 移相變壓器 勵(lì)磁涌流抑制 Matlab/Simulink仿真0 引言隨著船舶綜合電力推進(jìn)系統(tǒng)朝向大容量、高電壓化發(fā)展，船舶中壓電網(wǎng)與推進(jìn)變頻器之間電壓與能量轉(zhuǎn)換中樞推進(jìn)變壓器不斷提升電壓與容量?？蛰d合閘瞬間推進(jìn)變壓器的一次側(cè)回路中，會(huì)產(chǎn)生很大的沖擊電流，稱為勵(lì)磁涌流
船電技術(shù) 2022年3期2022-03-19
- 直流電機(jī)切向式轉(zhuǎn)子充磁性能及其檢測(cè)裝置探究
進(jìn)行從設(shè)計(jì)建模、充磁工藝的性能優(yōu)劣勢(shì)、及其檢測(cè)磁極方法的原理以及實(shí)驗(yàn)生產(chǎn)實(shí)施進(jìn)行研究。目的是在不增加成本情況下，使得整機(jī)性能提升，達(dá)到能效升級(jí)。1 切向轉(zhuǎn)子充磁性能研究根據(jù)能效需求升級(jí)，家電用直流電機(jī)結(jié)構(gòu)由轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)徑向式8極結(jié)構(gòu)如圖1所示，升級(jí)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)切向式10極磁路結(jié)構(gòu)如圖2。徑向式轉(zhuǎn)子具有漏磁系數(shù)較切向式結(jié)構(gòu)小特點(diǎn)。切向式結(jié)構(gòu)中永磁體磁鋼并聯(lián)作用，有兩個(gè)永磁體截面對(duì)氣隙提供每極磁通，可提高氣隙磁密，在極數(shù)增多時(shí)更為突出，適用于性能需求更高的應(yīng)用整機(jī)環(huán)境
日用電器 2022年12期2022-02-07
- 永磁直線電機(jī)磁極拓?fù)錁?gòu)型研究綜述
結(jié)，包括徑向交替充磁、軸向交替充磁、Halbach陣列及復(fù)合磁極陣列，分析不同構(gòu)型對(duì)電機(jī)磁極分布特性及輸出性能的影響，最后對(duì)PMLMs磁極構(gòu)型研究的發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行展望。1 PMLMs的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及分類目前，傳統(tǒng)PMLMs從結(jié)構(gòu)特點(diǎn)上可以分為單邊平板型、雙邊平板型及圓筒型永磁直線電機(jī)。如圖1所示，為一種典型的單邊平板型PMLMs結(jié)構(gòu)，長(zhǎng)初級(jí)一般作為定子固定，電樞繞組嵌入在開(kāi)口槽中。永磁體采用表貼的方式軸向均布于短次級(jí)的背鐵表面，短次級(jí)永磁磁場(chǎng)與電樞繞組相互作用形
導(dǎo)航與控制 2021年5期2022-01-19
- 側(cè)架磁粉探傷機(jī)故障診斷與維修
架進(jìn)行多向磁化，充磁時(shí)要在短時(shí)間內(nèi)將通過(guò)側(cè)架和固定線圈內(nèi)的電流升到設(shè)定值（周向2800～3500A，縱向1700～2400A），并保持一定的時(shí)間，從而達(dá)到磁化的效果，使工件內(nèi)部、表面和周圍產(chǎn)生磁場(chǎng)。磁化曲線如圖1所示。圖1 磁化曲線周向磁化通過(guò)直接對(duì)側(cè)架通電來(lái)完成，縱向磁化采用通電螺旋管線圈產(chǎn)生磁場(chǎng)來(lái)完成。復(fù)合磁化由周向、縱向兩相交流電流在工件上感應(yīng)出交變旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)。若工件存在缺陷，由于缺陷處的磁阻增大而產(chǎn)生漏磁，形成局部磁場(chǎng)，磁粉便會(huì)集聚在缺陷區(qū)域，顯示出
金屬加工(冷加工) 2021年9期2021-09-28
- 變頻電機(jī)充檢磁工藝探究及仿真分析
其依靠著轉(zhuǎn)子磁體充磁后剩磁特性所產(chǎn)生的氣隙磁場(chǎng)來(lái)工作[1,2]。為了發(fā)揮電機(jī)的優(yōu)良性能，除了合理的電磁設(shè)計(jì)外，充磁質(zhì)量對(duì)電機(jī)性能的優(yōu)劣也起著重要作用。對(duì)于永磁電機(jī)，目前充磁方式主要有平行充磁和徑向充磁兩種。平行充磁由于工藝簡(jiǎn)單、設(shè)備成本低、充磁易控制且通用程度高等優(yōu)點(diǎn)，在20世紀(jì)90年代以前被國(guó)內(nèi)普遍應(yīng)用。近些年，由于工藝技術(shù)的發(fā)展，徑向充磁方式也得到了發(fā)展[3]。文獻(xiàn)[4-6]都對(duì)這兩種充磁方式進(jìn)行了理論研究，認(rèn)為永磁直流電機(jī)，徑向充磁方式氣隙磁通高于平
家電科技 2021年4期2021-08-20
- 基于Halbach 分布的磁障耦合永磁軌道交通驅(qū)動(dòng)直線電機(jī)的推力分析
拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)，采用的充磁方式分別有如下4 種。圖2 4 種Halbach 永磁體陣列的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)Fig.2 Topological structures of four types of Halbach permanent magnet array（1）半Halbach 永磁體陣列。由圖2（a）可知，3塊永磁體構(gòu)成一組永磁體陣列，中間的充磁方向垂直指向氣隙及MBCPMRTDLM 的運(yùn)動(dòng)方向，兩邊的充磁方向與中間充磁方向存在的夾角均為θ[18]。（2）新型兩段式H
電源學(xué)報(bào) 2021年4期2021-08-05
- 高轉(zhuǎn)矩密度的聚磁Halbach少極差磁齒輪設(shè)計(jì)與優(yōu)化
，轉(zhuǎn)子運(yùn)動(dòng)及磁鋼充磁方向如圖1所示。ω1表示內(nèi)轉(zhuǎn)子自轉(zhuǎn)角速度，ω2表示內(nèi)轉(zhuǎn)子圓周平動(dòng)角速度，ω3表示外轉(zhuǎn)子自轉(zhuǎn)角速度。由永磁體充磁方向可以看出，周向充磁的磁鋼和鐵心塊構(gòu)成聚磁結(jié)構(gòu)，與徑向充磁磁鋼構(gòu)成Halbach結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)相比Halbach結(jié)構(gòu)可以使用更少的稀土材料，相比普通聚磁結(jié)構(gòu)，徑向充磁的磁鋼可以進(jìn)一步引導(dǎo)磁力線的走向，提高聚磁效果。圖1 FFHMGSPD拓?fù)銯FHMGSPD的傳動(dòng)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行機(jī)理與機(jī)械擺線齒輪相同，在運(yùn)行時(shí)，外轉(zhuǎn)子固定(ω3=0)，
微特電機(jī) 2021年7期2021-07-23
- 我國(guó)首臺(tái)套大型永磁電機(jī)整體充磁裝備研制成功
大型永磁電機(jī)整體充磁裝備成功完成了2.5 MW直驅(qū)永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的整體充磁，充磁后的永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)通過(guò)了型式試驗(yàn)，所有測(cè)試指標(biāo)均達(dá)到產(chǎn)品技術(shù)要求，這是我國(guó)大型永磁電機(jī)整體充磁技術(shù)的重大突破，相關(guān)技術(shù)及裝備研制水平位居世界前列。據(jù)悉，永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子可謂是一個(gè)龐然大物，直徑超過(guò)4.3 m，高度達(dá)1.5 m，共有84個(gè)永磁磁極，每個(gè)磁極由20多個(gè)磁鋼塊拼裝而成，傳統(tǒng)制造工藝采用已充磁的磁鋼塊，人工拼裝成大的磁極，由于磁鋼塊間存在巨大的排斥力，拼裝難度大
河南科技 2021年19期2021-03-10
- 外轉(zhuǎn)子型永磁同步電機(jī)用鐵氧體多極磁環(huán)的研制
，運(yùn)用電容式脈沖充磁機(jī)釋放脈沖大電流飽和磁化得到；后者是將磁化方向不同的永磁體按Halbach陣列規(guī)律進(jìn)行拼裝排列得到。燒結(jié)永磁鐵氧體極異方性多極磁環(huán)是永磁鐵氧體材料中的后起之秀，其外圓周或內(nèi)圓周表面磁場(chǎng)呈N、S極交替同軸排列，內(nèi)部磁矩呈Halbach陣列結(jié)構(gòu)，工作面磁通密度分布具有良好的正弦性，性能價(jià)格比高，被廣泛運(yùn)用于內(nèi)轉(zhuǎn)子型永磁同步電機(jī)。相比于鐵氧體各向同性磁環(huán)與輻射取向磁環(huán)，其具有更高的磁性能；相比于拼裝式Halbach永磁陣列，鐵氧體極異方性多極
微特電機(jī) 2021年2期2021-02-28
- 高效能雙線圈音圈電機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
為電機(jī)次級(jí).軸向充磁的圓柱永磁體在其與磁軛的氣隙空間產(chǎn)生磁場(chǎng),并作用于載流線圈,產(chǎn)生軸向電磁力.音圈電機(jī)的工作原理是根據(jù)安培力原理,即通電線圈在磁場(chǎng)中受到安培力的作用,該安培力即為電機(jī)的推力,隨線圈中電流方向和大小的變化,線圈做往返直線運(yùn)動(dòng).安培力可以表示為(1)式中:F為安培力,N;I為電流,A;B為磁場(chǎng)強(qiáng)度,T;l為導(dǎo)體長(zhǎng)度,m;dl為整個(gè)導(dǎo)體長(zhǎng)度的變化量.音圈電機(jī)工作時(shí)須克服動(dòng)子的靜摩擦力才能做直線運(yùn)動(dòng).在實(shí)際應(yīng)用中,電機(jī)做加減速直線運(yùn)動(dòng)須克服動(dòng)子部
上海工程技術(shù)大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2021-01-10
- Halbach圓筒型永磁直線同步電機(jī)永磁體用量?jī)?yōu)化研究
今TPMLSM的充磁方式可分為軸向充磁方式、徑向充磁方式、Halbach充磁方式[5-7]三種充磁方式。由文獻(xiàn)[8-9]可知與軸向充磁和徑向充磁電機(jī)相比，傳統(tǒng)Halbach永磁直線電機(jī)，具有磁鏈諧波較小，氣隙磁密高，電機(jī)輸出推力大的優(yōu)點(diǎn)，但永磁體用量較大，制作成本提高。深井采油系統(tǒng)對(duì)直線電機(jī)推力要求較高，因此直線電機(jī)體積較大，減少永磁體用量對(duì)降低電機(jī)成本具有重要意義。針對(duì)傳統(tǒng)Halbach直線電機(jī)永磁體用量大的問(wèn)題，本文提出一種減少永磁體用量的Halbac
微電機(jī) 2020年9期2020-12-04
- 一種石英加速度計(jì)用磁處理系統(tǒng)研制
配完成后進(jìn)行飽和充磁并退磁到設(shè)計(jì)值。在儀表裝配時(shí),需要對(duì)上下力矩器4個(gè)特定位置氣隙磁場(chǎng)強(qiáng)度（圖2中紅色點(diǎn)）進(jìn)行嚴(yán)格配對(duì)。因此,在裝配過(guò)程中充退磁以及磁測(cè)量的準(zhǔn)確度成為儀表精度控制的關(guān)鍵。圖1 磁路結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of magnetic circuit圖2 力矩器結(jié)構(gòu)Fig.2 Structure of torquer目前,實(shí)際生產(chǎn)采用人工充磁、退磁、單點(diǎn)旋轉(zhuǎn)測(cè)磁的方式進(jìn)行加工。因無(wú)法在線實(shí)時(shí)測(cè)量磁性能,充退測(cè)過(guò)程需要反復(fù)進(jìn)行,自動(dòng)化程度
導(dǎo)航與控制 2020年3期2020-09-09
- 自由活塞內(nèi)燃機(jī)用直線發(fā)電機(jī)的設(shè)計(jì)與分析
，同時(shí)研究了不同充磁方式下直線發(fā)電機(jī)的輸出特性。1 自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)的結(jié)構(gòu)與基本原理自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)由直線電機(jī)與自由活塞式內(nèi)燃機(jī)兩部分組成。在系統(tǒng)啟動(dòng)階段，中央的直線電機(jī)處于電動(dòng)機(jī)狀態(tài)，通過(guò)連桿帶動(dòng)兩側(cè)的內(nèi)燃機(jī)活塞左右運(yùn)動(dòng)，不斷壓縮缸內(nèi)氣體；當(dāng)兩側(cè)汽缸內(nèi)的壓力達(dá)到點(diǎn)火要求后，噴油器噴油并且火花塞點(diǎn)火，兩側(cè)內(nèi)燃機(jī)開(kāi)始帶動(dòng)中央直線電機(jī)運(yùn)動(dòng)；待穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)直線電機(jī)切換為發(fā)電機(jī)狀態(tài)。直線電機(jī)的發(fā)電和電動(dòng)狀態(tài)可通過(guò)外部電路來(lái)切換控制。圖1 自由活塞內(nèi)燃發(fā)電機(jī)系統(tǒng)結(jié)
微特電機(jī) 2020年8期2020-08-24
- 波浪能圓筒型永磁直線發(fā)電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)
究永磁體的尺寸和充磁方式為主[3]，文獻(xiàn)[4]提出一種繞組和永磁體均位于初級(jí)的新型圓筒形初級(jí)永磁直線發(fā)電機(jī)，其擁有磁體定位力小、低速發(fā)電性能好等優(yōu)點(diǎn)，但未對(duì)線圈繞組和磁鐵參數(shù)進(jìn)行詳細(xì)優(yōu)化，尚擁有較大發(fā)展空間；文獻(xiàn)[5]中英國(guó)謝菲爾德大學(xué)的 Jiabin Wang團(tuán)隊(duì)對(duì)Halbach在電機(jī)上的應(yīng)用進(jìn)行了詳細(xì)的解析分析，且設(shè)計(jì)出了三相和單相Halbach永磁直線電機(jī)，但Halbach陣列磁體存在高成本等問(wèn)題，同時(shí)受到工藝水平的限制難以制作。因此設(shè)計(jì)更高效，制作
電子技術(shù)與軟件工程 2020年2期2020-06-13
- 發(fā)變一體化供電方式在海洋石油平臺(tái)上的應(yīng)用
放置一個(gè)小容量預(yù)充磁變壓器，來(lái)解決勵(lì)磁涌流問(wèn)題，但海上平臺(tái)沒(méi)有放置充磁變壓器的空間。第二種方案是在變壓器下口開(kāi)關(guān)處配置涌流抑制器，通過(guò)變壓器斷電時(shí)電壓的分閘相位角獲知磁路剩磁的極性，當(dāng)下一次合閘時(shí)選擇與其相近的相位角，就能避免變壓器鐵心磁通的突變產(chǎn)生勵(lì)磁涌流。但這在首次變壓器啟動(dòng)充磁時(shí)無(wú)法實(shí)現(xiàn)，所以這種方案也無(wú)法解決問(wèn)題。為此提出第三種方案：利用發(fā)變組單元供電方案解決變壓器的預(yù)充磁問(wèn)題，在發(fā)電機(jī)的下口不配置開(kāi)關(guān)，直接連接輸電變壓器，利用發(fā)電機(jī)啟動(dòng)過(guò)程零起升
天津科技 2020年5期2020-06-08
- 永磁三自由度電機(jī)的磁場(chǎng)分析與電磁計(jì)算
用。相比常規(guī)單向充磁的永磁電機(jī)，其磁化方向分別沿徑向與切向、依據(jù)角度連續(xù)變化的組合而成，通常介于制作工藝的考慮，將永磁體分級(jí)分塊后，使任一相鄰磁體的夾角保持一致，營(yíng)造出一側(cè)聚磁一側(cè)屏蔽的單邊效應(yīng)，可獲得更為正弦的氣隙磁場(chǎng)與更小的轉(zhuǎn)矩波動(dòng)[11-13]。傳統(tǒng)的多自由度電機(jī)采用相同的繞組控制進(jìn)行旋轉(zhuǎn)和偏轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，致使自轉(zhuǎn)速變慢，偏轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)不能達(dá)到高精度。因此，本文提出了一種新型永磁混合驅(qū)動(dòng)三自由度電動(dòng)機(jī)。該電機(jī)的三自由度運(yùn)動(dòng)由外部旋轉(zhuǎn)模塊和內(nèi)部偏轉(zhuǎn)模塊完成[14-
燕山大學(xué)學(xué)報(bào) 2019年5期2019-11-11
- 高速永磁無(wú)刷直流電機(jī)轉(zhuǎn)子優(yōu)化設(shè)計(jì)與試驗(yàn)研究
輪增壓器等。轉(zhuǎn)子充磁方式和支撐結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析是高速永磁無(wú)刷直流電機(jī)設(shè)計(jì)的主要問(wèn)題之一[1-2]。對(duì)于高速永磁無(wú)刷直流電機(jī)來(lái)說(shuō)，轉(zhuǎn)子永磁體通常采用面貼式結(jié)構(gòu)，氣隙磁場(chǎng)和齒槽轉(zhuǎn)矩均與轉(zhuǎn)子充磁方式有關(guān)，本文對(duì)平行和徑向充磁進(jìn)行對(duì)比研究。文獻(xiàn)[4-5]設(shè)計(jì)了75 kW、60,000 r/min的高速永磁電機(jī)，對(duì)磁力軸承-轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的臨界轉(zhuǎn)速進(jìn)行了計(jì)算。電磁軸承需要非常復(fù)雜的控制系統(tǒng)，軸承本身的體積可能比電機(jī)大得多，且長(zhǎng)期的可靠性(尤其在振動(dòng)嚴(yán)重的場(chǎng)合)難以保障。空氣
微電機(jī) 2019年3期2019-04-28
- 伺服閥充退磁裝置實(shí)現(xiàn)機(jī)理及其試驗(yàn)*
-PC-C型脈沖充磁裝置[2],該裝置集過(guò)程控制、信息存儲(chǔ)、遠(yuǎn)程通信、過(guò)熱保護(hù)、安全體系于一體,通過(guò)準(zhǔn)確充磁和快速校準(zhǔn)可確保準(zhǔn)確度優(yōu)于1%,最大輸出電壓為3kV,最大電流為100kA。日本Nihon公司針對(duì)不同的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)及廠家需求開(kāi)發(fā)了電容式、旋轉(zhuǎn)式、多極式等多種充磁裝置[3],其旋轉(zhuǎn)式充磁機(jī)磁化電極可變,磁化程度為0.1～3.0mm,磁化電極數(shù)為20～2000,可選擇內(nèi)、外充磁方式。磁極定位精確度高,單極為±1%,兩極為±0.5%,多極小于1.5%,磁化
飛控與探測(cè) 2019年1期2019-04-20
- 磁鋼充磁方式對(duì)永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子渦流損耗研究
參考。不同永磁體充磁方式影響永磁電機(jī)內(nèi)部磁場(chǎng)分布，進(jìn)而影響電機(jī)性能[7]，且充磁方式選擇是電機(jī)永磁體設(shè)計(jì)重要環(huán)節(jié)。然而從永磁體充磁方向?qū)D(zhuǎn)子渦流損耗進(jìn)行深入分析的文獻(xiàn)較少，因此研究充磁方式對(duì)永磁電機(jī)轉(zhuǎn)子渦流損耗影響，對(duì)設(shè)計(jì)高效率電機(jī)具有重要參考價(jià)值。 本文建立兩種常見(jiàn)永磁體充磁模型，采用時(shí)步有限元法分析永磁電機(jī)在不同充磁方式下的電磁場(chǎng)特征，在此基礎(chǔ)上對(duì)比分析了兩種結(jié)構(gòu)電機(jī)在三種不同工作條件下的轉(zhuǎn)子渦流損耗。1 兩種永磁體結(jié)構(gòu)與電機(jī)物理模型1.1 兩種永磁體
微特電機(jī) 2019年3期2019-03-29
- 一種永磁同步電機(jī)諧波優(yōu)化方法
［3］;精確控制充磁工藝［4］;采用新型的 Halbach 永磁電機(jī)［5］。文獻(xiàn)［6］通過(guò)分析齒槽轉(zhuǎn)矩，提出了一種轉(zhuǎn)子斜極角優(yōu)化方案，能更有效地解決電機(jī)存在的齒諧波問(wèn)題;文獻(xiàn)［7］設(shè)計(jì)了一種“凸”形雙層Halbach陣列永磁電機(jī)，通過(guò)分析單層和雙層磁極結(jié)構(gòu)，得到了影響畸變率磁極結(jié)構(gòu)參數(shù)的最優(yōu)組合;文獻(xiàn)［8］提出了一種計(jì)算任意偏心轉(zhuǎn)子形狀的表貼式永磁電機(jī)磁場(chǎng)和齒槽轉(zhuǎn)矩的改進(jìn)方法，可以大大降低徑向磁通密度的諧波含量。文獻(xiàn)［9］提出一種基于非均勻永磁形狀的磁場(chǎng)分
微特電機(jī) 2018年12期2018-12-29
- Halbach陣列雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)磁場(chǎng)分析與轉(zhuǎn)矩計(jì)算
1]。與傳統(tǒng)徑向充磁磁體相比，理想的Halbach磁體生成的氣隙磁場(chǎng)正弦度較高，諧波分量較小;同時(shí)，Halbach磁體磁場(chǎng)可以增強(qiáng)一側(cè)磁密，減弱另一側(cè)磁密,提高了電機(jī)的運(yùn)行效率，減小了漏磁,降低了鐵耗[12-13],這個(gè)特點(diǎn)使其非常適用于雙轉(zhuǎn)子電機(jī)雙層永磁體結(jié)構(gòu)。本文在文獻(xiàn)[14-15]基礎(chǔ)上，將雙轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)永磁體分塊，并進(jìn)行有序Halbach排列，進(jìn)而用有限元法分析、計(jì)算該電機(jī)內(nèi)、外側(cè)氣隙磁密及轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)。結(jié)果表明，與徑向充磁相比，Halbach陣列雙轉(zhuǎn)
微特電機(jī) 2018年11期2018-10-25
- 關(guān)于軛鐵組件充磁工藝的形成
軛鐵組件最合適的充磁形式，摸索磁的穩(wěn)定性措施，最后形成了一套完整的軛鐵組件充磁工藝?！娟P(guān)鍵詞】軛鐵組件；充磁；測(cè)磁；磁性能；穩(wěn)定性一、引言軛鐵組件是由磁導(dǎo)體、永磁體、磁導(dǎo)冒、磁分流環(huán)組成的閉合磁路系統(tǒng)，為力矩器提供磁場(chǎng)，是力矩器的重要組成部分。軛鐵組件的磁場(chǎng)性能、磁穩(wěn)定性直接影響力矩器的穩(wěn)定性、線性度、對(duì)稱性，影響加速度計(jì)的測(cè)量精度。軛鐵組件的磁場(chǎng)性能、穩(wěn)定性跟磁路結(jié)構(gòu)、永磁體材料的選擇等多種因素有關(guān)。某型號(hào)石英撓性加速度計(jì)永磁體選擇了鑄造鋁鎳鈷合金——L
智富時(shí)代 2018年9期2018-10-19
- 變壓器預(yù)充磁裝置在港口起重機(jī)上的應(yīng)用
源對(duì)變壓器進(jìn)行預(yù)充磁，用預(yù)充磁變壓器產(chǎn)生的磁通去維持鐵芯中磁通的初始狀態(tài)，降低非周期分量的幅值，由此產(chǎn)生合成磁通將比沒(méi)有進(jìn)行預(yù)充磁時(shí)的大為減小，從而達(dá)到抑制勵(lì)磁涌流的目的。3 預(yù)充磁裝置設(shè)計(jì)根據(jù)以上原理設(shè)計(jì)的變壓器預(yù)充磁裝置主要是由小容量變壓器和接觸器等組成。變壓器預(yù)充磁裝置在起重機(jī)電控系統(tǒng)中的連接方式如圖1所示。圖1 起重機(jī)上預(yù)充磁裝置連接系統(tǒng)圖T1為原岸橋電控系統(tǒng)的主變壓器，負(fù)責(zé)為岸橋各工作電機(jī)M的驅(qū)動(dòng)器INV供電，T2為輔助變壓器，負(fù)責(zé)岸橋上照明等輔
交通科技 2018年5期2018-10-11
- 一種組合磁鋼疊加磁場(chǎng)洛倫茲力磁軸承設(shè)計(jì)方法
軸承采用徑向分塊充磁，然后拼接組合使用[4]。文獻(xiàn)[5]提出一種LFMB，建立電磁力和電磁力矩的數(shù)學(xué)模型，分析出氣隙磁密均勻度是影響輸出力矩精度和角速率測(cè)量精度的主要因素，但是此結(jié)構(gòu)中，LFMB氣隙軸向長(zhǎng)度過(guò)長(zhǎng)，力矩器上工作的線圈槽滿率49%，所以造成了LFMB磁密的浪費(fèi)，嚴(yán)重增加了洛倫茲力磁軸承的功耗。文獻(xiàn)[6]提出一種新型微框架磁懸浮飛輪用LFMB，該方案由于轉(zhuǎn)子采用的是球形結(jié)構(gòu)，不但軸向工作氣隙過(guò)大的缺點(diǎn)沒(méi)有能夠改變，為了滿足裝配，又增大了徑向工作氣
宇航學(xué)報(bào) 2018年7期2018-08-10
- 磁鋼充磁方式對(duì)高速永磁電機(jī)性能的影響研究
式永磁電機(jī)的磁鋼充磁方式又分為平行充磁、徑向充磁及Halbach充磁等結(jié)構(gòu)。氣隙磁密和反電勢(shì)的波形與幅值等均受磁鋼充磁方式的影響。如何提高永磁材料的利用率、提高永磁電機(jī)的電磁性能成為對(duì)永磁體充磁方式研究的重點(diǎn)。文獻(xiàn)[5]分析了平行充磁及徑向充磁對(duì)電機(jī)電磁性能的影響；文獻(xiàn)[6]通過(guò)建立內(nèi)轉(zhuǎn)子與外轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的有限元分析模型，分析了3種充磁方式對(duì)電機(jī)氣隙磁密的影響規(guī)律；文獻(xiàn)[7]對(duì)一臺(tái)2.3 kW，150 000 r/min高速無(wú)刷直流電機(jī)進(jìn)行了平行和徑向兩種
機(jī)電工程 2018年7期2018-08-03
- 基于極性變化直流電壓源的鐵磁元件鐵心剩磁通測(cè)量方法
和剩磁系數(shù)。正向充磁法測(cè)量鐵心剩磁通和剩磁系數(shù)的過(guò)程可用圖2來(lái)描述，其中，Φs為飽和磁通，Φr為剩余磁通，is為飽和電流。假設(shè)測(cè)量前鐵心剩磁通處于“a”點(diǎn)，先施加正的直流電壓，使鐵心到達(dá)正飽和點(diǎn)“b”點(diǎn)；然后改變電壓極性，施加負(fù)的直流電壓使鐵心到達(dá)負(fù)飽和點(diǎn)“d”點(diǎn)（b和d的飽和電流大小相等，方向相反）；最后慢慢減小電壓使電流減小到0。繪制整個(gè)過(guò)程的電流和磁通變化曲線，這樣便得到一條包含正、負(fù)飽和點(diǎn)的磁滯回線。b點(diǎn)磁通為Φ1，d點(diǎn)磁通為Φ2。由磁滯回線的對(duì)稱
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2017年13期2017-07-18
- 某產(chǎn)品用永久磁鐵磁性影響因素研究
磁場(chǎng)強(qiáng)度，優(yōu)化了充磁工藝，經(jīng)過(guò)在某產(chǎn)品主載體上進(jìn)行收放計(jì)數(shù)測(cè)試，可滿足性能要求，并消除了計(jì)數(shù)干擾。GPS信標(biāo)，收放計(jì)數(shù)，永久磁鐵，磁場(chǎng)強(qiáng)度控制1 引 言磁性材料種類眾多，一般可分為永磁材料和軟磁材料兩大類。釹鐵硼材料屬于鐵氧體永磁材料，主要組成材料為Fe、Сo、Ni等物質(zhì)，在常溫下磁化后可以獲得很高的磁性，而且當(dāng)外磁場(chǎng)移去后，仍能夠保留極強(qiáng)的磁性。由于燒結(jié)釹鐵硼具有負(fù)溫度系數(shù)，所以，使用環(huán)境的瞬間最高溫度和持續(xù)最高溫度均會(huì)對(duì)磁體本身產(chǎn)生不同程度的退磁作用，
軍民兩用技術(shù)與產(chǎn)品 2017年9期2017-07-03
- 一種混合充磁同心磁齒輪及其復(fù)合電機(jī)分析
轉(zhuǎn)矩[1]。傳統(tǒng)充磁同心式磁齒輪內(nèi)外轉(zhuǎn)子永磁體一般均采用徑向充磁,傳動(dòng)轉(zhuǎn)矩密度最高可達(dá)100 k N·m/m3左右[2]。目前,國(guó)內(nèi)外已有許多針對(duì)磁齒輪優(yōu)化及其復(fù)合電機(jī)應(yīng)用的研究[3-4]。文獻(xiàn)[5]對(duì)3種不同傳動(dòng)比磁齒輪的磁密和靜態(tài)轉(zhuǎn)矩特性進(jìn)行了比較,其中傳動(dòng)比為-1:5.75的磁齒輪有較大的基次諧波幅值和較小轉(zhuǎn)矩波動(dòng)。文獻(xiàn)[6]通過(guò)優(yōu)化調(diào)磁環(huán)形狀提高了內(nèi)外轉(zhuǎn)子穩(wěn)態(tài)運(yùn)行轉(zhuǎn)矩,降低了轉(zhuǎn)矩波動(dòng)。文獻(xiàn)[7]分析了永磁體極對(duì)數(shù)、調(diào)磁環(huán)厚度以及軛鐵厚度等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)
微特電機(jī) 2017年4期2017-05-13
- 新型磁通切換電機(jī)原理和特性分析
基礎(chǔ)上，引入徑向充磁的永磁體，可以減小外定子軛側(cè)的漏磁，同時(shí)增加繞組中匝鏈的永磁磁鏈，從而提高電機(jī)的輸出轉(zhuǎn)矩和功率密度。1 拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)內(nèi)嵌有徑向充磁永磁體的新型磁通切換電機(jī)的拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)如圖1所示。本文研究的對(duì)象為12/10極磁通切換電機(jī)。電機(jī)在普通徑向磁通切換電機(jī)的基礎(chǔ)上，在“U”形定子軛外側(cè)放置有沿徑向充磁的永磁體，并將永磁體貼于環(huán)形定子軛的內(nèi)表面。沿徑向充磁的每極永磁體與其相鄰的2個(gè)沿環(huán)形充磁的永磁體構(gòu)成“U”形，且每個(gè)由永磁體構(gòu)成的“U”形，其永磁體的充
微特電機(jī) 2017年5期2017-05-02
- 矩形永磁鐵的磁力計(jì)算及其應(yīng)用
的最優(yōu)磁鐵布置和充磁方向，并設(shè)計(jì)三磁體型準(zhǔn)零剛度隔振系統(tǒng)。仿真結(jié)果表明，矩形磁鐵磁力和剛度計(jì)算模型準(zhǔn)確，三磁體型準(zhǔn)零剛度隔振器在不影響載荷性能的前提下具有優(yōu)越的低頻隔振性能。振動(dòng)與波；矩形磁鐵；負(fù)剛度；準(zhǔn)零剛度；低頻隔振機(jī)械設(shè)備振動(dòng)是潛艇輻射噪聲的主要來(lái)源，隔振是控制振動(dòng)向艇體傳遞的常用手段。降低固有頻率和實(shí)現(xiàn)共振峰附近振動(dòng)的高效隔離是提高隔振系統(tǒng)性能的關(guān)鍵[1]，傳統(tǒng)的方法是通過(guò)降低系統(tǒng)剛度，但較低的剛度會(huì)使彈簧的靜態(tài)位移增大，導(dǎo)致系統(tǒng)的承載能力降低。準(zhǔn)
噪聲與振動(dòng)控制 2016年6期2016-12-27
- 磁鋼充磁方式對(duì)內(nèi)轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的電磁性能影響分析
1000)?磁鋼充磁方式對(duì)內(nèi)轉(zhuǎn)子永磁電機(jī)的電磁性能影響分析王晨1, 曹光華1,曾劍2(1.安徽機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院電氣工程系， 安徽蕪湖241000；2.江西理工大學(xué)電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院， 江西贛州341000)內(nèi)轉(zhuǎn)子表貼式永磁同步電機(jī)具有效率高、體積小、功率密度大等優(yōu)點(diǎn)，其在工業(yè)機(jī)器人、數(shù)控機(jī)床等領(lǐng)域得到了廣泛應(yīng)用。在分析徑向、平行充磁兩種充磁方式的原理基礎(chǔ)上，以24槽4極內(nèi)轉(zhuǎn)子表貼式永磁同步電機(jī)為例，利用有限元分析的方法，建立平行充磁和徑向充磁兩種充磁方式
- 充磁方式對(duì)永磁無(wú)刷直流電機(jī)激振力波的影響
曉波, 胡利民?充磁方式對(duì)永磁無(wú)刷直流電機(jī)激振力波的影響樊曉波, 胡利民(中國(guó)船舶重工集團(tuán)公司第705研究所昆明分部, 云南昆明, 650106)為降低水下航行器用永磁無(wú)刷直流電機(jī)(PM BLDCM)的振動(dòng)與噪聲影響, 針對(duì)PM BLDCM在不同充磁方式下電磁激振力波存在差別的問(wèn)題, 建立了PM BLDCM的有限元分析模型, 分別在空載和負(fù)載條件下, 對(duì)比分析了徑向和平行2種充磁方式下氣隙磁密的分布特點(diǎn)?；贛axwell應(yīng)力張量法計(jì)算電磁力, 完成了空載
水下無(wú)人系統(tǒng)學(xué)報(bào) 2016年6期2016-10-14
- 基于雙6RA70的超導(dǎo)限流器勵(lì)磁電源設(shè)計(jì)
勵(lì)磁過(guò)程，為恒壓充磁和低壓恒流供磁提供了理論依據(jù)，提出了直流勵(lì)磁電源的設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)，選擇6RA70作為電源控制的核心元件，有效地解決了直流電源高壓和大電流的控制問(wèn)題，描述了控制過(guò)程中高壓充磁和恒流供磁的工作要求和切換方法，通過(guò)采用西門子S7-300 PLC組成的Profibus-DP控制系統(tǒng)，實(shí)現(xiàn)了數(shù)字化網(wǎng)絡(luò)控制，為限流器的掛網(wǎng)運(yùn)行提供了參考。超導(dǎo)限流器；高壓充磁；恒流供磁；網(wǎng)絡(luò)控制隨著電力系統(tǒng)裝機(jī)容量不斷擴(kuò)大和并網(wǎng)電站迅速增加，電網(wǎng)不可避免地會(huì)有短路故障發(fā)生
電源技術(shù) 2016年8期2016-07-24
- 變壓器預(yù)充磁仿真技術(shù)研究
顧雪晨?變壓器預(yù)充磁仿真技術(shù)研究顧雪晨（海軍駐上海地區(qū)艦艇設(shè)計(jì)研究軍事代表室，上海 200011）為了有效降低變壓器在空載合閘瞬間產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流，本文通過(guò)對(duì)變壓器一次側(cè)串電阻、并聯(lián)變壓器兩種預(yù)充磁技術(shù)進(jìn)行了仿真分析。同時(shí)為了驗(yàn)證所得到的仿真結(jié)果是否可信，構(gòu)建了仿真試驗(yàn)平臺(tái)。最終證明了所得的仿真結(jié)果能夠較好的反應(yīng)實(shí)際系統(tǒng)，也說(shuō)明了變壓器在空載合閘時(shí)產(chǎn)生的勵(lì)磁涌流，不但與所選擇的預(yù)充磁變壓器容量有關(guān)，還與預(yù)充磁變壓器接入電網(wǎng)的合閘時(shí)間有關(guān)。預(yù)充磁技術(shù) 仿真 勵(lì)
船電技術(shù) 2015年1期2015-10-14
- 考慮磁鋼磁化方式的永磁電機(jī)空載氣隙磁場(chǎng)性能分析
通過(guò)對(duì)磁鋼的兩種充磁方式的分析，即徑向充磁和兩段式Halbach充磁，獲得了永磁電機(jī)空載氣隙磁密徑向分量和切向分量的計(jì)算方法.選用一臺(tái)1極12槽永磁有刷直流電機(jī)作為對(duì)象，利用解析模型計(jì)算了空載氣隙磁密，通過(guò)與有限元仿真結(jié)果對(duì)比，驗(yàn)證了解析計(jì)算結(jié)果的正確性.在此基礎(chǔ)上，計(jì)算了兩種充磁方式下的空載氣隙磁場(chǎng)徑向磁密畸變率，結(jié)果顯示：永磁有刷直流電機(jī)采用兩段式Halbach充磁的畸變率明顯低于徑向充磁.同時(shí)，分析了極弧系數(shù)、磁鋼厚度、極對(duì)數(shù)、槽口寬與徑向磁密畸變率
湘潭大學(xué)自然科學(xué)學(xué)報(bào) 2015年3期2015-05-03
- 單疇YBCO超導(dǎo)塊材的脈沖充磁磁化規(guī)律
導(dǎo)磁體之前，必須充磁磁化才能在臨界溫度以下作為超導(dǎo)磁體使用。目前，超導(dǎo)體得到的最高捕獲磁場(chǎng)可以達(dá)到17T（29K）［1］，可達(dá)常規(guī)磁體產(chǎn)生磁場(chǎng)的數(shù)倍。高溫超導(dǎo)塊材的磁化方式主要有兩種：第一種是脈沖磁場(chǎng)充磁，另一種是靜磁場(chǎng)充磁。靜磁場(chǎng)充磁將超導(dǎo)塊材放在穩(wěn)恒磁場(chǎng)中進(jìn)行充磁，通?？梢圆捎迷诰€圈中通過(guò)穩(wěn)恒直流電的方式獲得穩(wěn)恒磁場(chǎng)，也可以利用永久磁體產(chǎn)生靜磁場(chǎng)。利用直流電對(duì)超導(dǎo)塊材充磁的方式要求電源能夠輸出較大的電流，因此對(duì)電源要求比較高，同時(shí)為了避免線圈被燒壞最好
- 磁性和非磁性材料微小溝槽表面的磁力研磨光整加工* ＊
驗(yàn)研究，探索磁極充磁方向的不同對(duì)微小溝槽表面研磨加工的影響，獲得光整加工不同材質(zhì)工件微小溝槽表面的有效工藝。為各種材質(zhì)工件微小溝槽結(jié)構(gòu)表面的光整加工提供借鑒。1 理論分析1.1 磁力研磨溝槽表面加工原理采用圓盤(pán)環(huán)形磁極磁力研磨溝槽表面的加工原理如圖1 所示。磁極表面與溝槽底面、溝槽側(cè)面之間均有0.5 ～1 mm 的間隙。將磁性研磨粒子加入到加工間隙。由于磁力的作用，磁性研磨粒子在加工間隙中沿磁力線排列，形成磁性磨粒刷，并壓附在工件溝槽表面。在磁力研磨加工過(guò)
制造技術(shù)與機(jī)床 2015年9期2015-04-25
- 空壓機(jī)用高速電機(jī)電磁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與仿真分析
2.3 永磁體的充磁方向針對(duì)這種具體架構(gòu)的永磁電機(jī)磁鋼的充磁形式，通常將其進(jìn)行整體分類，即：平行充磁、徑向充磁以及Halbach陣列結(jié)構(gòu)幾種類別。在一個(gè)高速永磁電機(jī)之中，永磁體的充磁方式也是不相同的，這也決定了電機(jī)在電磁性能上也存在著很大的差異。而本文的闡述主要就是建立在對(duì)徑向充磁和平行充磁這兩種不同方式之間的對(duì)比，我們嘗試了對(duì)不同電機(jī)之間的電磁性能實(shí)現(xiàn)完整的對(duì)比，伴隨著永磁體內(nèi)磁密。另一方面，在平行充磁的方式下，氣隙的磁密會(huì)明顯地高出徑向充磁，且可以保持
黑龍江科學(xué) 2015年13期2015-03-27
- 一種動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀大加矩力矩器設(shè)計(jì)
，在常規(guī)的雙徑向充磁磁環(huán)中間增加了一個(gè)軸向充磁磁環(huán)。利用電磁場(chǎng)仿真軟件Maxwell對(duì)典型結(jié)構(gòu)和新結(jié)構(gòu)力矩器的工作氣隙磁場(chǎng)進(jìn)行分析，分析結(jié)果表明，新結(jié)構(gòu)力矩器的力矩系數(shù)可提高36%。陀螺儀樣機(jī)的實(shí)測(cè)結(jié)果驗(yàn)證了分析的結(jié)果。動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀；力矩器;Halbach永磁體陣列；磁場(chǎng)0 引言力矩器是動(dòng)力調(diào)諧陀螺儀(以下簡(jiǎn)稱“陀螺儀”)的基本元件，用來(lái)對(duì)陀螺轉(zhuǎn)子施加力矩，以產(chǎn)生修正和補(bǔ)償效應(yīng),并間接測(cè)量陀螺儀的輸入角速度。因此，陀螺儀對(duì)力矩器的力矩系數(shù)提出了高穩(wěn)定性、
導(dǎo)航定位與授時(shí) 2015年3期2015-03-11
- 發(fā)動(dòng)機(jī)挺桿自動(dòng)充磁機(jī)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)研究
工將挺桿逐個(gè)放入充磁機(jī)充磁后，再放入磁粉懸浮液探傷。效率低下、勞動(dòng)強(qiáng)度大。故挺桿生產(chǎn)中迫切需要針對(duì)挺桿的自動(dòng)充磁機(jī)，但這種機(jī)械的研發(fā)目前國(guó)內(nèi)還未見(jiàn)報(bào)道。所以我們?cè)O(shè)計(jì)、開(kāi)發(fā)了這種針對(duì)挺桿的自動(dòng)充磁機(jī)。1 整體結(jié)構(gòu)如圖2所示，自動(dòng)充磁機(jī)的組成及各部分所起的作用有：1)自動(dòng)上料機(jī)構(gòu)，其作用是完成挺桿的自動(dòng)上料、排料。主要采用電磁振動(dòng)篩2、導(dǎo)向槽3完成挺桿的分離[3]、定向排列和送料，并由定位機(jī)構(gòu)定位。定位機(jī)構(gòu)主要有定位擋板8和感應(yīng)開(kāi)關(guān)6組成。實(shí)現(xiàn)一次充磁的挺桿數(shù)
制造業(yè)自動(dòng)化 2014年18期2014-12-18
- 表貼式永磁同步電動(dòng)機(jī)永磁體氣隙磁場(chǎng)解析計(jì)算＊
動(dòng)機(jī)永磁體在徑向充磁和平行充磁兩種充磁方式下的氣隙磁密的解析計(jì)算公式。通過(guò)比較不同永磁體結(jié)構(gòu)在上述兩種充磁方式下產(chǎn)生的氣隙磁場(chǎng)，給出了一種偏心不等半徑瓦片形磁極結(jié)構(gòu)來(lái)改善氣隙磁場(chǎng)，使得氣隙磁場(chǎng)的波形更好，從而降低電機(jī)的振動(dòng)和噪聲。同時(shí)解析計(jì)算易于與計(jì)算機(jī)結(jié)合應(yīng)用，計(jì)算時(shí)間短，為永磁同步電動(dòng)機(jī)的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了基本的分析手段。2 永磁同步電動(dòng)機(jī)永磁體的數(shù)學(xué)模型應(yīng)用解析法對(duì)永磁同步電動(dòng)機(jī)電磁場(chǎng)進(jìn)行分析時(shí)，一般采用以下一些假設(shè)［5］：1）電機(jī)的定轉(zhuǎn)子鐵心的磁導(dǎo)率為
艦船電子工程 2014年6期2014-11-28
- 用于空壓機(jī)的高速電機(jī)的設(shè)計(jì)和分析
護(hù)套材料和永磁體充磁方式，來(lái)達(dá)到減小電機(jī)內(nèi)部損耗，降低溫度，提高電機(jī)性能的目的。高速電機(jī)；有限元；電磁場(chǎng)分析；損耗分析空氣壓縮機(jī)作為“十二五”規(guī)劃期間重點(diǎn)關(guān)注的一類設(shè)備，其主要發(fā)展方向就是節(jié)能，一級(jí)能效工業(yè)用空氣壓縮機(jī)和二級(jí)能效工業(yè)用空氣壓縮機(jī)成為重點(diǎn)照顧的機(jī)型。通常作為空氣壓縮機(jī)的電機(jī)有感應(yīng)電機(jī)，無(wú)刷直流電機(jī)，高速永磁電機(jī)等。由于高速永磁電機(jī)比高速感應(yīng)電機(jī)具有更高利用率，更好的功率因數(shù)和更高的效率，被認(rèn)為非常值得研究。而且設(shè)計(jì)一個(gè)高速永磁無(wú)刷電機(jī)的轉(zhuǎn)子比
電子設(shè)計(jì)工程 2014年15期2014-09-25
- 高速電主軸用無(wú)刷直流電機(jī)優(yōu)化設(shè)計(jì)
比分析永磁體不同充磁方式及定子槽數(shù)對(duì)電機(jī)各方面性能的影響，提出采用平行充磁的面貼式轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)和槽數(shù)較少的分?jǐn)?shù)槽定子結(jié)構(gòu)。設(shè)計(jì)出60 000r／min、3.5kW的21槽無(wú)刷直流電機(jī)并進(jìn)行穩(wěn)態(tài)仿真和樣機(jī)試驗(yàn)。高速電主軸；無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)；優(yōu)化設(shè)計(jì)；有限元分析高速精密電主軸將電機(jī)功能與機(jī)床主軸功能從結(jié)構(gòu)上融為一體，省去復(fù)雜的中間傳動(dòng)環(huán)節(jié)，具有調(diào)速范圍寬、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量小、可快速起動(dòng)和停車、易于實(shí)現(xiàn)無(wú)級(jí)調(diào)速和精密控制等優(yōu)點(diǎn)［1］。永磁無(wú)刷直流電機(jī)由于具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，功率密度
湖北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2014年1期2014-09-11
- 基于多層轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的可控磁通電機(jī)有限元分析①
兩側(cè)和第三層，其充磁方向固定不變，為電機(jī)提供主要的氣隙磁通;鋁鎳鈷位于第一、二層的中間位置，其充磁方向受大小和方向均可變的d軸電流控制，作為磁通可控部分．該電機(jī)有兩種工作狀態(tài):助磁狀態(tài)和去磁狀態(tài)，電機(jī)在這兩種狀態(tài)之間的轉(zhuǎn)換由d軸電流控制．當(dāng)鋁鎳鈷的充磁方向和釹鐵硼充磁方向相同時(shí)，電機(jī)工作在助磁狀態(tài)，處于第一、二層的鋁鎳鈷矯頑力較低，對(duì)氣隙磁通貢獻(xiàn)不大，但能將處于第三層的釹鐵硼產(chǎn)生的磁通導(dǎo)向定子側(cè)，增強(qiáng)電機(jī)的氣隙磁密，保證電機(jī)具有較好的驅(qū)動(dòng)性能．當(dāng)鋁鎳鈷的充
- Halbach陣列同心式磁力齒輪磁場(chǎng)全局解析法分析
albach陣列充磁的永磁體氣隙磁場(chǎng)與傳統(tǒng)永磁電機(jī)氣隙磁場(chǎng)相比，正弦分布程度較高，諧波含量小，且聚磁效應(yīng)明顯［15］?；诖嗽谖墨I(xiàn)［16－17］的基礎(chǔ)上，把原來(lái)徑向充磁改為Halbach陣列充磁，建立Halbach充磁解析模型;應(yīng)用全局解析法分析Halbach陣列同心式磁力齒輪。避免了有限元法在剖分網(wǎng)格和曲面位置選擇上的不足，實(shí)現(xiàn)了內(nèi)外兩轉(zhuǎn)子自由轉(zhuǎn)動(dòng)。以一種Halbach陣列同心式磁力齒輪樣機(jī)為例，計(jì)算了氣隙磁場(chǎng)和電磁轉(zhuǎn)矩，并與有限元法結(jié)果比較，驗(yàn)證方法的
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2014年10期2014-01-25
- 稀土永磁多極磁環(huán)的制備及其應(yīng)用
取向磁環(huán)可以輻射充磁，應(yīng)用于特定場(chǎng)合。也可以多級(jí)充磁，而且理論上可以充任意多的偶數(shù)極［13］。1.4 極取向與輻射取向各向異性磁環(huán)性能對(duì)比在上述兩種磁環(huán)實(shí)際應(yīng)用于電機(jī)的對(duì)比中，多磁極各向異性磁環(huán)與輻射各向異性磁環(huán)相比較，其性能更加優(yōu)越。原因在于:(1)前者產(chǎn)生的表面磁通密度為近似正弦波態(tài)，而后者為方波態(tài)。(2)前者的表面磁通密度為后者的1．5 倍左右，產(chǎn)生的能量比后者高得多。多磁極各向異性燒結(jié)釹鐵硼磁環(huán)，廣泛應(yīng)用于無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)、交流無(wú)刷同步電動(dòng)機(jī)中，以其
微特電機(jī) 2013年2期2013-11-22
- 充磁導(dǎo)致的超高速永磁同步電機(jī)不平衡磁拉力
明，由轉(zhuǎn)子永磁體充磁角度偏差導(dǎo)致的不平衡磁拉力同樣對(duì)高速電機(jī)的可靠工作有著很大的影響.但是，對(duì)于充磁角度偏差導(dǎo)致的電機(jī)不平衡磁拉力的研究卻相對(duì)缺乏.以箔片空氣軸承支承的微燃機(jī)用超高速永磁同步電機(jī)作為研究對(duì)象，本文采用有限元方法對(duì)充磁角度偏差導(dǎo)致的不平衡磁拉力及其作用下的空氣軸承－轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)性能進(jìn)行了研究.將轉(zhuǎn)子磁芯剖為兩個(gè)半圓，分別設(shè)定其充磁方向，用以模擬轉(zhuǎn)子磁芯的充磁角度偏差.采用彈簧－阻尼單元來(lái)模擬箔片空氣軸承的特性，獲得了空氣軸承－轉(zhuǎn)子系統(tǒng)的固
北京航空航天大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年6期2013-09-30
- 三種不同充磁方式圓筒型永磁直線電機(jī)氣隙磁場(chǎng)研究*
弧系數(shù)和永磁體的充磁方式。本文主要是從動(dòng)子結(jié)構(gòu)的不同來(lái)分析幾類結(jié)構(gòu)的電機(jī)。在TPMLM中比較常見(jiàn)的動(dòng)子結(jié)構(gòu)通常有三種，即軸向充磁結(jié)構(gòu)、徑向充磁結(jié)構(gòu)和Halbach結(jié)構(gòu)，如圖1所示。不同充磁方式具有不同的特點(diǎn)，應(yīng)用場(chǎng)合也不一樣。徑向充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)主要應(yīng)用在平板型永磁直線電機(jī)，而軸向充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)和Halbach充磁動(dòng)子結(jié)構(gòu)應(yīng)用的場(chǎng)合比較廣泛，在不同類型的永磁直線電機(jī)都有應(yīng)用。Jiabin Wang等人基于麥克斯韋磁場(chǎng)方程推導(dǎo)出了解析計(jì)算三種不同充磁方式的氣隙磁場(chǎng)
防爆電機(jī) 2013年3期2013-09-26
- 微細(xì)電火花加工工具電極夾持用音圈電機(jī)結(jié)構(gòu)的優(yōu)化設(shè)計(jì)
形結(jié)構(gòu)，共有軸向充磁式、徑向充磁式和聚磁式3 種磁路結(jié)構(gòu)供選擇[2]，其結(jié)構(gòu)分別見(jiàn)圖1～圖3。軸向充磁式和徑向充磁式磁路結(jié)構(gòu)是兩種傳統(tǒng)的磁路結(jié)構(gòu)。軸向充磁工藝簡(jiǎn)單，成本低；而完整磁環(huán)的徑向充磁工藝復(fù)雜，成本高，所以大多采用瓦型永磁體來(lái)代替。徑向充磁式音圈電機(jī)的磁鋼直接和線圈作用，線圈產(chǎn)生變化磁勢(shì)，可使磁鋼產(chǎn)生退磁和充磁。聚磁式結(jié)構(gòu)是一種新的磁路結(jié)構(gòu)，磁漏小，它通過(guò)底部軸向充磁的永磁體作用，迫使環(huán)形永磁體磁力線向上走，從而在氣隙中形成較大的磁感應(yīng)強(qiáng)度。圖1
電加工與模具 2013年5期2013-09-10
- 極數(shù)對(duì)永磁無(wú)刷直流電動(dòng)機(jī)性能影響的研究
。1.1 在不同充磁方式下的四極電機(jī)研究瓦片形磁極有兩種充磁方式:徑向充磁和平行充磁。徑向充磁時(shí)的充磁方向都為徑向，而平行充磁時(shí)的磁化方向與永磁體的中心線平行。在極數(shù)為4時(shí)，用這兩種充磁方式時(shí)磁場(chǎng)分布如圖1所示。圖1 徑向和平行充磁時(shí)磁場(chǎng)分布4極平行充磁方式和4極徑向充磁方式比較可以發(fā)現(xiàn)，圖1(b)中有一部分磁力線直接進(jìn)入電動(dòng)機(jī)以外的空氣包中，所以在平行充磁時(shí)，電動(dòng)機(jī)的漏磁比較大。根據(jù)有限元法［2］可知:k是一個(gè)n階的系數(shù)矩陣，p是一個(gè)n行的矩陣，第k＇個(gè)
微特電機(jī) 2011年12期2011-07-20