巖塊
- 綜采面回采速度對基本頂初次斷裂失穩(wěn)的影響規(guī)律
現(xiàn)留巷寬度和斷裂巖塊回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)對頂板變形影響較顯著；WANG等[9]分析頂板沿煤壁切落壓架的機(jī)理，發(fā)現(xiàn)基本頂破斷巖塊高長比隨載荷層厚度、采高和工作面長度增加而增加；浦海等[10]采用數(shù)值模擬和理論分析的方法將采場頂板視為薄板，得到了采場頂板結(jié)構(gòu)斷裂形態(tài)及破壞規(guī)律；趙毅鑫等[11]基于基本頂“厚跨比”理論，研究了基本頂斷裂失穩(wěn)規(guī)律；王曉振等[12]發(fā)現(xiàn)工作面快速推進(jìn)時(shí)，周期來壓步距變化較小，而周期來壓持續(xù)時(shí)間加長；范鋼偉等[13]發(fā)現(xiàn)上覆巖層移動(dòng)特征及頂板裂隙
- 松散巖堆細(xì)-宏觀強(qiáng)度關(guān)系與圍巖壓力
條件.松散巖堆是巖塊與土體的混合巖土體，巖塊和土顆粒的混合特征與松散巖堆的形成條件有直接關(guān)系，巖塊堆積具有一定特征，堆積體存在時(shí)間越短，其架空越明顯，土體填充越少，巖堆越松散［1-3］.國內(nèi)外學(xué)者對此類大孔隙率松散巖堆做了許多試驗(yàn)研究.Vallejo 等［4］研究了砂石-黏土混合材料的不同含量對抗剪強(qiáng)度影響；龔超凡等［5］研究了試樣高度對粗顆粒土抗剪強(qiáng)度的影響；荀曉慧等［6］根據(jù)能量守恒原理和Mohr-Coulomb 強(qiáng)度準(zhǔn)則，推導(dǎo)了能量演化與強(qiáng)度參數(shù)的關(guān)
- 基于DDA 方法的排碴井筒堵塞概率分析
DA 方法在模擬巖塊移動(dòng)、轉(zhuǎn)動(dòng)以及塊體間的張開與閉合等方面頗具優(yōu)勢，并且在計(jì)算過程中涉及質(zhì)量與時(shí)間因素，這些年在邊坡與場壩穩(wěn)定性分析、爆破及其效應(yīng)模擬、塊體與顆粒重力作用與運(yùn)動(dòng)軌跡以及DDA 方法的驗(yàn)證、完善與發(fā)展等方面得到了廣泛應(yīng)用[13-19]。深圳坪鹽通道工程馬巒山隧道的通風(fēng)豎井設(shè)計(jì)開挖斷面直徑為16.8 m，井筒開挖深度為170 m，屬于超大直徑豎井，設(shè)計(jì)采用“鉆機(jī)反井正向擴(kuò)大法”施工（其工藝流程見圖1），先自上而下導(dǎo)孔（Φ=250 mm）貫通豎井
湖南工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2023年1期2023-01-08
- 巖塊間軟弱介質(zhì)對塊系巖體擺型波傳播影響試驗(yàn)研究
介質(zhì)黏性增加時(shí)，巖塊加速度幅值有所下降。姜寬等[21-22]研究了夾層物理性質(zhì)非均勻分布以及具有雙模量特性的塊系巖體對擺型波傳播規(guī)律的影響。巖塊間軟弱介質(zhì)力學(xué)特性與擺型波傳播密切相關(guān)，在塊系巖體中巖塊間弱介質(zhì)最主要的特征就是巖體中軟弱帶的彈模和寬度變化，因此本文考慮塊系巖體中巖塊間軟弱夾層的彈模及厚度對擺型波傳播的影響。基于塊系巖體動(dòng)力傳播試驗(yàn)，對比在不同彈模及不同厚度軟弱介質(zhì)作用下擺型波傳播過程中的巖塊時(shí)域和頻域響應(yīng)特征，得到巖塊間軟弱介質(zhì)特性對塊系巖體
振動(dòng)與沖擊 2022年24期2023-01-03
- 長江科學(xué)院主編的《巖石流變試驗(yàn)規(guī)程》(T/CSRME 019—2022)正式出版發(fā)行
驗(yàn)規(guī)程》內(nèi)容包括巖塊單軸壓縮蠕變試驗(yàn)、巖塊雙軸壓縮蠕變試驗(yàn)、巖塊三軸壓縮蠕變試驗(yàn)、巖塊剪切蠕變試驗(yàn)、巖塊單軸壓縮松弛試驗(yàn)、巖塊三軸壓縮松弛試驗(yàn)、巖體承壓板法蠕變試驗(yàn)、巖體三軸壓縮蠕變試驗(yàn)、結(jié)構(gòu)面現(xiàn)場直剪蠕變，由長江科學(xué)院聯(lián)合寧波大學(xué)、山東大學(xué)、四川大學(xué)、三峽大學(xué)、同濟(jì)大學(xué)、中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所、中國石油大學(xué)(華東)、紹興文理學(xué)院、中國礦業(yè)大學(xué)、陸軍工程大學(xué)國防工程學(xué)院、中國科學(xué)院水利部成都山地災(zāi)害與環(huán)境研究所、中國電建集團(tuán)成都勘測設(shè)計(jì)研究院有限公司
長江科學(xué)院院報(bào) 2022年10期2022-12-31
- 柱狀巖體崩塌動(dòng)力特征與破碎規(guī)律
——以重慶甑子巖崩塌為例
，形成由不同粒徑巖塊構(gòu)成的碎屑物質(zhì)集合體，即崩塌碎屑流，其致災(zāi)范圍常超過數(shù)百米。因此，對此類崩塌動(dòng)力特征與破碎規(guī)律的研究十分重要。當(dāng)前國內(nèi)外學(xué)者對塔柱狀巖體崩塌的動(dòng)力特征與破碎規(guī)律研究較少，更多的是將塔柱狀巖體簡化為柱體崩塌研究其運(yùn)動(dòng)與堆積規(guī)律。Crosta 等[1]基于PFC2D研究了不同高寬比及連接準(zhǔn)則的柱體崩塌，結(jié)合試驗(yàn)資料驗(yàn)證了離散元模擬柱體崩塌動(dòng)力過程的可行性。Utili 等[2]基于離散元研究了不同高寬比和摩擦條件下顆粒柱體表面隨時(shí)間的演變過程
中國地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報(bào) 2022年5期2022-10-25
- 黃土溝谷區(qū)淺埋煤層開采覆巖破壞與地表損傷特征研究
地裂縫間距和破碎巖塊長度進(jìn)行提取。根據(jù)力鏈的分布測量相鄰應(yīng)力集中點(diǎn)的間距。圖3 物理模擬試驗(yàn)示意Fig.3 Schematic diagram of physical simulation test3 結(jié)果與討論3.1 覆巖與地表破壞特征隨著工作面的推進(jìn)，覆巖破壞和地表移動(dòng)變形特征如圖4所示。當(dāng)工作面推進(jìn)至50 m時(shí)，直接頂垮落并堆積于采空區(qū)內(nèi)，距煤層底板6.6 m的基本頂內(nèi)產(chǎn)生離層裂隙(圖4a)。在數(shù)值模擬中，由于煤層開采步距較大，采空區(qū)兩側(cè)上行裂隙發(fā)育
煤炭科學(xué)技術(shù) 2022年5期2022-07-20
- 論俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖編圖思想與方法
片（二級單元），巖塊和基質(zhì)（三級單元）.表2 列述了俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖的編圖單元類型的具體劃分方案與名稱.表2 俯沖增生雜巖帶洋板塊地質(zhì)構(gòu)造圖（比例尺1∶2.5 萬—1∶100 萬）編圖單元?jiǎng)澐帧⒚Q、代號、用色和巖性花紋填繪要求Table 2 Requirements for unit divisions，names，codes，colorings and lithologic patterns of oceanic plate tecton
地質(zhì)與資源 2022年3期2022-07-14
- 東昆侖東段長石山構(gòu)造混雜巖帶特征
主要由基質(zhì)和混雜巖塊組成，基質(zhì)主要為鈣質(zhì)糜棱巖、鈣質(zhì)千糜巖等，原巖為復(fù)理石—火山巖建造，基質(zhì)內(nèi)混雜有早古生代洋殼型巖塊(蛇紋巖、輝長巖、輝綠巖、玄武巖、含泥碳硅質(zhì)巖)、白云巖巖塊、灰?guī)r巖塊、碎屑巖巖塊等，基質(zhì)與巖塊之間均為斷層接觸，接觸面局部可見擦痕[1]。長石山地區(qū)構(gòu)造混雜巖帶的基質(zhì)和混雜巖塊按照巖石成因和形成環(huán)境類型等大致可以劃分為基質(zhì)、碳酸鹽巖巖塊(灰?guī)r和白云巖)、碎屑巖巖塊、洋殼型混雜巖塊。圖1 長石山地區(qū)地質(zhì)簡圖1—第四系；2—早三疊世洪水川組；
資源信息與工程 2022年3期2022-07-05
- 板梁狀陡坡裂縫性狀變化與地基穩(wěn)定分析
陡坡上時(shí)，其前部巖塊的失穩(wěn)與構(gòu)筑物地基的失穩(wěn)并不同時(shí)發(fā)生，而有限元強(qiáng)度折減法僅輸出陡坡體內(nèi)的最易失穩(wěn)巖塊，難以分析構(gòu)筑物的地基穩(wěn)定性。為解決上述問題，本文從矮寨懸索橋吉首岸陡坡工程實(shí)際出發(fā)，從巖體受力特點(diǎn)出發(fā)，通過將生死單元法與迭代修正法引入強(qiáng)度折減法中，解決了強(qiáng)度折減法在分析板梁狀結(jié)構(gòu)陡坡地基穩(wěn)定性過程中所存在的2類問題，可以為有限元強(qiáng)度折減法在同類工程的應(yīng)用提供參考。1 工程概況及場地工程地質(zhì)條件1.1 工程概況矮寨懸索橋位于湖南省吉首市矮寨鎮(zhèn)，是吉首
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2022年5期2022-06-08
- 地應(yīng)力對煤層開采底板破壞控制效應(yīng)實(shí)驗(yàn)研究
條件下，實(shí)驗(yàn)研究巖塊的強(qiáng)度變化、變形程度等受圍壓的影響變化規(guī)律，綜合分析應(yīng)力場對巖體的變形破壞作用機(jī)制及變化規(guī)律。試驗(yàn)方案：圍壓為5、10、20、30 MPa四個(gè)級別條件下灰?guī)r飽和巖塊試驗(yàn)和圍壓相同條件下孔隙水壓為4 MPa條件下灰?guī)r巖石峰后巖石試驗(yàn)。峰后巖體試件是巖塊全過程試驗(yàn)所破壞的試件。由于試件已經(jīng)破壞，形成了裂隙網(wǎng)絡(luò)，成為裂隙透水介質(zhì)，故可以代表裂隙巖體的滲透特性，試驗(yàn)時(shí)對其施加不同圍壓和靜水壓力、滲透壓力，測試結(jié)果揭示了巖體強(qiáng)度、變形的圍壓效應(yīng)與
能源與環(huán)保 2022年1期2022-02-22
- 基于層間摩擦滑動(dòng)的煤柱沖擊地壓實(shí)驗(yàn)研究
設(shè)計(jì)如圖1所示，巖塊尺寸及材料強(qiáng)度見表1。表1 巖塊尺寸及強(qiáng)度表Table 1 Table of rock block size and strength圖1 煤柱組合體模型及散斑噴涂Fig.1 Coal pillar composite model and speckle spraying巖塊接觸面使用300#砂紙進(jìn)行打磨，保證誤差在0.02 mm以內(nèi)，不做黏合處理。在試件采集表面進(jìn)行人工散斑場噴涂，組合體煤柱噴涂散斑如圖1所示，整體實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)現(xiàn)場布置如圖
中國礦業(yè) 2022年2期2022-02-22
- 采空區(qū)垮落頂板形態(tài)及其演化特征
和區(qū)域Ⅲ內(nèi)，下位巖塊破斷程度較為劇烈，破碎程度較大，而上位巖塊破斷程度緩和，破碎程度較小，形成倒置三角形的垮落頂板區(qū)域；而在區(qū)域Ⅱ和區(qū)域Ⅳ內(nèi)，下位巖塊破碎程度較為緩和，破碎程度較小，而上位巖塊破碎程度較為劇烈，破碎程度較大，形成正置三角形的垮落頂板區(qū)域。2 垮落頂板形態(tài)形成機(jī)理為進(jìn)一步探究采空區(qū)內(nèi)正置三角形區(qū)域與倒置三角形區(qū)域垮落頂板形態(tài)的形成機(jī)理，本節(jié)采用材料力學(xué)與礦山壓力相關(guān)知識進(jìn)行進(jìn)一步的分析。在12-1號煤層工作面基本頂發(fā)生初次來壓之后，隨著工作面
煤炭學(xué)報(bào) 2021年12期2022-01-19
- 大傾角煤層頂板垮落充填量化特征及覆巖分區(qū)破斷分析
煤層傾角大于破碎巖塊自然安息角)，垮落的煤層頂板及矸石將會(huì)沿著工作面傾斜方向向下滑移，最終在采空區(qū)的下部堆積形成充填體，經(jīng)過大量的大傾角煤層開采現(xiàn)場監(jiān)測和理論研究表明：受煤層傾角影響，開采導(dǎo)致的煤層頂板垮落具有時(shí)序性、非均勻性、分區(qū)域性[1-4]。國內(nèi)外學(xué)者對大傾角煤層開采有了較多的研究[5-9]，多采用數(shù)值模擬、理論分析、物理相似模擬實(shí)驗(yàn)以及現(xiàn)場實(shí)測相互驗(yàn)證的研究手段，其中對大傾角煤層開采頂板垮落特征和覆巖運(yùn)移規(guī)律的研究也形成了較多的理論和實(shí)踐成果。根據(jù)
煤炭工程 2021年9期2021-09-17
- 振動(dòng)法與超聲波法測試巖塊縱波波速的實(shí)測比對研究
264005)巖塊縱波波速是反映巖塊物理性質(zhì)、內(nèi)部節(jié)理裂隙發(fā)育情況、巖體完整程度的一項(xiàng)重要參數(shù)，準(zhǔn)確測得巖塊縱波波速是巖石力學(xué)領(lǐng)域亟需解決的一項(xiàng)工作。GB 50021—2001(2009年版)《巖土工程勘察規(guī)范》[1](以下簡稱“規(guī)范”)中對巖體縱波波速有明確的規(guī)定，主要測試方法有地震波法和孔內(nèi)超聲波法等，而規(guī)范中提到的巖塊縱波波速測試方法只有超聲波測試法。無論是巖塊波速測試還是巖體波速測試，當(dāng)采用地震波法和超聲波法測試介質(zhì)波速時(shí)，得到的波速存在一定的差
振動(dòng)與沖擊 2021年9期2021-05-17
- 不同動(dòng)載對煤巖塊的破壞作用數(shù)值模擬
00）動(dòng)載荷對煤巖塊的力學(xué)作用是煤礦開采的基礎(chǔ)研究[1]，煤與瓦斯突出和沖擊地壓等動(dòng)力災(zāi)害為礦井安全生產(chǎn)的重要威脅[2]。Iannacchione A T 等[3]研究發(fā)現(xiàn)，礦井進(jìn)入深部開采之后，煤礦地質(zhì)條件變得更加復(fù)雜，這些問題的解決都與煤巖體變形破壞、裂隙演化規(guī)律與機(jī)理研究密不可分。對煤巖塊定性的動(dòng)力學(xué)分析主要應(yīng)用分離式霍布金森壓桿(SHPB)研究[4-5]。王盛川[6]以動(dòng)靜載荷組合加載相似模擬試驗(yàn)的方法研究采動(dòng)動(dòng)載誘導(dǎo)圍巖變形破壞的特性，得到“迎載
煤礦安全 2021年1期2021-02-05
- 簡易教具的手工制作與教學(xué)應(yīng)用
的斷層概念;讓“巖塊”在斷裂面上緩緩滑過，再現(xiàn)斷層運(yùn)動(dòng)場景，從中捕捉斷層運(yùn)動(dòng)規(guī)律;還對各種斷層教具進(jìn)行辨識，推測斷層作用下的多種地形成因，不斷強(qiáng)化、優(yōu)化地形認(rèn)知。2 斷層教具的手工制作選取木材 ?砍取一截少枝椏眼的平直木材（圖1），長約100 ㎝，直徑約5 ㎝。新砍木材質(zhì)地較軟，利于刀具的砍削和雕刻。劈削木材 ?豎立木材，刀劈四側(cè)，成四棱柱體。劈削時(shí)注意自下而上分若干段進(jìn)行，以防“破竹式”劈壞木材。然后斜置四棱柱體，刀削其表，直至表面平滑（圖2）。鋸取木塊
中國教育技術(shù)裝備 2020年11期2020-12-23
- 淺變質(zhì)巖漿巖巖塊斷口變色程度與單軸抗壓強(qiáng)度關(guān)系研究
給出強(qiáng)風(fēng)化巖體的巖塊強(qiáng)度才能說服國際咨詢方同意強(qiáng)風(fēng)化巖體為大壩建基面，如何獲得強(qiáng)風(fēng)化巖體的巖塊強(qiáng)度成為一大技術(shù)難題。經(jīng)充分調(diào)研和溝通，國際咨詢方認(rèn)可采用不規(guī)則巖塊的點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果作為巖塊強(qiáng)度的獲取手段。國內(nèi)外學(xué)者對點(diǎn)荷載試驗(yàn)已有研究工作涵蓋了點(diǎn)荷載試驗(yàn)的工作原理[1～2]、點(diǎn)荷載試驗(yàn)結(jié)果的影響因素[3]、煤層抗拉強(qiáng)度[4]及風(fēng)化花崗巖單軸抗壓強(qiáng)度[5～6]與點(diǎn)荷載試驗(yàn)結(jié)果的關(guān)系、變質(zhì)沉積巖單軸抗壓強(qiáng)度與點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果之間的關(guān)系[7]以及點(diǎn)荷載試驗(yàn)成果對巖體
陜西水利 2020年8期2020-11-20
- 基于工程混合物理論的飽和裂隙巖體組合本構(gòu)模型
把巖體拆分成完整巖塊和節(jié)理結(jié)構(gòu)面分別進(jìn)行試驗(yàn)和本構(gòu)研究，然后再通過整合完整巖塊和節(jié)理結(jié)構(gòu)面的本構(gòu)方程來建立巖體的等效連續(xù)介質(zhì)本構(gòu)模型，即巖體組合模型。Morland［1］、Noorishad 等［2］和Wang 等［3］建立了干燥巖體的組合本構(gòu)模型，王媛等［4-5］和盛金昌等［6］采用Terzaghi 有效應(yīng)力原理建立了飽和巖體的組合本構(gòu)模型。林鵬等［7］根據(jù)飽和巖體的Terzaghi 原理法組合模型，采用三維非線性有限元法數(shù)值模擬了溪洛渡拱壩基巖的變形和
水利學(xué)報(bào) 2020年6期2020-07-27
- 南陽坡煤礦8800綜放工作面臨空小煤柱尺寸研究
示，頂板巖層關(guān)鍵巖塊B與A、C形成塑性鉸接結(jié)構(gòu)。圖2 沿空掘巷留小煤柱應(yīng)力分布關(guān)鍵巖塊B承載關(guān)鍵巖塊A和C的鉛直剪力和水平推力、軟弱巖塊和塊體本身自重、采空區(qū)矸石支撐力和煤柱支撐力。在這些應(yīng)力作用下，關(guān)鍵巖塊B保持平衡，受力分析如圖3所示。圖中，RBC為關(guān)鍵巖塊C對關(guān)鍵巖塊B的鉛直剪力；TBC為關(guān)鍵巖塊C對關(guān)鍵巖塊B的水平推力；RAB為關(guān)鍵巖塊A對關(guān)鍵巖塊B的鉛直剪力；TAB為關(guān)鍵巖塊A對關(guān)鍵巖塊B的水平推力；FR為軟弱巖層的自重合力；FZ為關(guān)鍵巖塊B的自
煤炭工程 2020年7期2020-07-24
- 霍爾辛赫煤業(yè)工作面過空巷加固技術(shù)研究與應(yīng)用
巷上方斷裂，形成巖塊A、B、C。巖塊C 基本已經(jīng)壓實(shí)穩(wěn)定，巖塊A 未破斷，工作面的回采、推進(jìn)伴隨著巖塊B 的破斷、回轉(zhuǎn)下沉，若巖塊B 發(fā)生滑落和轉(zhuǎn)動(dòng)失穩(wěn)，將引起空巷及工作面頂板急劇下沉，礦山壓力顯現(xiàn)劇烈。因此，為實(shí)現(xiàn)工作面安全過空巷，基本條件是空巷內(nèi)支護(hù)結(jié)構(gòu)和工作面給予巖塊B 足夠的支撐力，防止巖塊B 發(fā)生滑落或轉(zhuǎn)動(dòng)失穩(wěn)。根據(jù)工作面過空巷期間其基本頂?shù)钠茐摹⑦\(yùn)移特征，巖塊B 對于工作面是否能夠安全過空巷異常關(guān)鍵，對巖塊B 的受力狀態(tài)進(jìn)行簡化：巖塊B 與巖塊
山東煤炭科技 2020年5期2020-06-10
- 基于振動(dòng)法的巖塊縱波波速測試
264005)巖塊波速不僅能用于求得巖體完整性系數(shù)進(jìn)而評價(jià)巖體完整程度，還能綜合反映巖石的結(jié)構(gòu)和物理性質(zhì)。《工程巖體試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[1](GB/T 50266—2013)(以下簡稱“標(biāo)準(zhǔn)”)中提到的巖體波速測試方法很多，如地震波法、超聲波法等，而規(guī)定巖塊的波速測試只有超聲波法，對于振動(dòng)法測巖塊波速，一直缺乏相關(guān)研究。地震波和超聲波兩種彈性波在巖石介質(zhì)中傳播時(shí)，其波速存在一定的差異，超聲波速度高于地震波，主要是由于兩種彈性波自身頻率不同造成的[2-3]。工
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2020年2期2020-05-31
- 基于塊體二維圖形的巖塊三維篩分尺寸研究
。爆破后對爆堆礦巖塊度分布的準(zhǔn)確估算，可以指導(dǎo)爆破設(shè)計(jì)參數(shù)的優(yōu)化，實(shí)現(xiàn)爆破效果的最優(yōu)化。合適的巖石塊度分布有利于巖石破碎后續(xù)的裝卸、運(yùn)輸和加工等工序，從而實(shí)現(xiàn)整個(gè)采礦過程生產(chǎn)成本的降低，資源利用率的提高[1-3]。此外，崩落法開采中，放礦口礦巖的塊度分布影響放出體形態(tài)、放礦漏斗尺寸和放礦間距[4-5]。巖石塊度分布研究最準(zhǔn)確的方法是篩分法和物理測量法，但這些方法成本高、效率較低，并且對生產(chǎn)過程產(chǎn)生干擾，僅在特殊需求下使用[6]。圖像分析法是利用圖像分割或邊
金屬礦山 2020年4期2020-05-28
- 采用新標(biāo)度方程預(yù)測再滲吸作用下天然裂縫性 儲集層重力泄油采收率
簡化成一個(gè)由基質(zhì)巖塊和裂縫組合而成的體系[1]，其中基質(zhì)巖塊可以看作長方體，其形狀和尺寸取決于裂縫的密度和方向[2-3]。隨著對裂縫性儲集層的持續(xù)開采，油氣界面開始下降。氣體流動(dòng)性高，快速穿過裂縫將油圈閉在基質(zhì)巖塊內(nèi)。重力作用可以將油從基質(zhì)巖塊內(nèi)驅(qū)出；而在重力與毛管壓力的共同作用下，油通過再滲吸（reinfiltration）作用進(jìn)入下部的基質(zhì)巖塊[4-8]。巖塊間的相互作用會(huì)產(chǎn)生再滲吸效應(yīng)和毛細(xì)管連續(xù)性[9]，再滲吸是指原油從裂縫再滲吸進(jìn)入基質(zhì)巖塊的過程
石油勘探與開發(fā) 2020年6期2020-05-05
- 短距定向爆破拋擲技術(shù)在巖巷快速作業(yè)線掘進(jìn)中的應(yīng)用
壞設(shè)備，同時(shí)部分巖塊拋擲過遠(yuǎn)，增加了裝巖工作量。為確保設(shè)備完好使用，簡化施工工序，減輕工人勞動(dòng)強(qiáng)度，研究大斷面硬巖巷道短距定向爆破拋擲尤為重要。1 實(shí)現(xiàn)短距定向拋擲要素分析通過對爆破拋擲理論分析，結(jié)合礦井爆破經(jīng)驗(yàn)，具體可總結(jié)得出，在依據(jù)現(xiàn)場條件選擇合理的用藥量和最小抵抗線后，采取以下手段能較好地實(shí)現(xiàn)巖巷爆破短距定向拋擲：（1）增加掏槽孔數(shù)目，降低掏槽孔高度，適當(dāng)降低掏槽孔的裝藥量。增加掏槽孔的數(shù)目可以增強(qiáng)掏槽效果，但要適當(dāng)降低掏槽孔裝藥量，防止爆破產(chǎn)生的巖
山東煤炭科技 2020年3期2020-04-07
- 巖質(zhì)反傾邊坡復(fù)合傾倒破壞分析
，由于重力作用，巖塊承受著拉伸和壓縮彎曲應(yīng)力，當(dāng)每個(gè)巖塊中的拉應(yīng)力超過巖塊的抗拉強(qiáng)度時(shí)，邊坡就會(huì)發(fā)生傾倒失穩(wěn)破壞，這種破壞模式稱為彎曲傾倒破壞.若上述邊坡中還存在一組與主控裂隙組成大角度相交的橫向裂隙組，此時(shí)巖塊不抗拉，由于重力作用，巖塊可能繞底面發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)，這種破壞模式稱為塊狀傾倒破壞.塊狀-彎曲復(fù)合傾倒破壞是兩種破壞模式的組合，指邊坡中既有塊狀傾倒的巖塊，也有發(fā)生彎曲傾倒破壞的巖塊.對于上述三種傾倒破壞模式，國內(nèi)外很多學(xué)者已做了大量工作并取得了顯著的成果
- 大傾角煤層開采傾向砌體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性分析
模型，對傾向鉸接巖塊進(jìn)行力學(xué)與理論分析，研究各鉸接點(diǎn)處的受力情況。1 覆巖傾向砌體結(jié)構(gòu)在大傾角煤層走向長壁開采過程中，上覆巖層在自身重力作用下出現(xiàn)裂縫，與此同時(shí)，工作面的繼續(xù)推進(jìn)使裂縫沿工作面延伸、擴(kuò)展，出現(xiàn)離層現(xiàn)象，基本頂斷裂成巖塊后，形成鉸結(jié)構(gòu)，維持短暫的砌體梁結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定平衡。當(dāng)頂板巖層的極限垮落步距大于沿工作面傾斜方向的懸伸長度時(shí)，頂板巖層所受的應(yīng)力超過了其自身的強(qiáng)度極限，繼而頂板巖層出現(xiàn)斷裂、垮落現(xiàn)象。由于大傾角煤層開采沿傾斜方向上力學(xué)特征的非對稱
陜西煤炭 2019年6期2019-11-18
- 現(xiàn)場點(diǎn)荷載強(qiáng)度的破壞模式及其與單軸拉壓強(qiáng)度的相關(guān)性研究
載強(qiáng)度測試，得出巖塊的破壞方式主要分為平直破壞，不規(guī)則的彎曲破壞和沿節(jié)理面的不規(guī)則破壞，分析3種破壞方式的強(qiáng)度特征和破壞特征。結(jié)果表明：沿節(jié)理破壞的巖塊破壞面有明顯節(jié)理裂痕；平直破壞的巖塊表現(xiàn)為彈性破壞，破壞面平整且新鮮；彎曲破壞巖塊的點(diǎn)荷載強(qiáng)度較大，巖塊的破壞面表現(xiàn)出微小的節(jié)理。3種不同破壞方式的點(diǎn)荷載強(qiáng)度相差較大，因此，認(rèn)為不能盲目的將現(xiàn)場點(diǎn)荷載強(qiáng)度測試結(jié)果的平均值作為最終的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，必須根據(jù)不同的破壞形式分析點(diǎn)荷載強(qiáng)度，從而提高測試結(jié)果的可靠性。點(diǎn)荷
采礦技術(shù) 2019年4期2019-08-20
- 三峽庫區(qū)龔家方強(qiáng)風(fēng)化泥灰?guī)r順層岸坡分層剝離模式分析
提出了龔家方岸坡巖塊脫離的斷裂力學(xué)計(jì)算方法，但未對其破壞模式進(jìn)行分析；劉海燕等[9]總結(jié)了三峽庫區(qū)泥灰?guī)r岸坡的變形破壞類型為薄-中厚層塊裂式破壞、中-厚層點(diǎn)裂式破壞和厚-巨厚層層裂式破壞3種；歐光照等[10]、羅元華等[11]、劉海燕等[12]分別認(rèn)為其破壞模式可分為滑移和滑移壓致拉裂破壞；殷坤龍等[13]提出了厚-薄互層泥灰?guī)r傾倒變形破壞模式。從以上文獻(xiàn)可以發(fā)現(xiàn)，各位學(xué)者提出的破壞模式具有一個(gè)共性，均集中在強(qiáng)風(fēng)化泥灰?guī)r解體形成的巖塊滑移和傾倒破壞上，這是
- 福建建甌地區(qū)馬面山俯沖增生雜巖的厘定及其意義
蛇綠混雜巖的蛇綠巖塊，形成于加里東期浙閩碰撞造山帶構(gòu)造環(huán)境[1]。李繼亮提出早古生代弧后混雜帶看法[2]。王鶴年等認(rèn)為綠片巖的形成在夭折裂谷環(huán)境[3]。張達(dá)提出在島弧的基礎(chǔ)上產(chǎn)生了弧裂谷觀點(diǎn)[4]。潘桂棠提出俯沖增生雜巖帶的觀點(diǎn)[5]。任紀(jì)舜提出陸內(nèi)造山的觀點(diǎn)[6]。2017年完成的1∶5萬建甌市等4幅區(qū)域地質(zhì)調(diào)查(圖1)，采用 “造山帶混雜巖”地質(zhì)填圖方法，對原劃分為新元古代“馬面山巖群”進(jìn)行重新調(diào)查研究，認(rèn)定該巖石組合是由洋板塊地層系統(tǒng)經(jīng)歷洋陸轉(zhuǎn)換后形
福建地質(zhì) 2018年4期2019-01-10
- 巖塊強(qiáng)度現(xiàn)場測試儀的研制及其應(yīng)用
樣比較復(fù)雜，需將巖塊制成近立方體狀，再將巖塊周圍用砂漿包裹，最后形成立方體再進(jìn)行剪切試驗(yàn)，制樣較麻煩。在測試摩擦角時(shí)，有時(shí)采用自由滑落法代替摩擦試驗(yàn)，但自由滑落法在使用過程中較難操作，當(dāng)測試的巖石表面傾角很難調(diào)整，或巖石表面不平整時(shí)，調(diào)整測試面傾角時(shí)，上面巖塊通常會(huì)翻滾落下，而不是滑落。基于上述問題，本文對現(xiàn)場巖石力學(xué)試驗(yàn)進(jìn)行了分析，提出用量力環(huán)法測試巖石摩擦角，并針對不同巖石表面平整情況，采用單量力環(huán)法與雙量力環(huán)法分別測試。對巖石粘聚力的測試問題，本文研
水力發(fā)電 2018年8期2018-11-19
- 基于塊系構(gòu)造的大規(guī)模地下爆炸不可逆位移計(jì)算方法*
數(shù)據(jù)，因測點(diǎn)位于巖塊內(nèi)或巖塊邊緣而導(dǎo)致其應(yīng)變值相差2～3個(gè)量級[2-4]；(3)在巖體中進(jìn)行地下核爆炸時(shí)，巖體裂隙、節(jié)理兩側(cè)的位移相差很大，甚至符號(方向)相反[10-13]，表明在巖體中由斷裂、裂隙、節(jié)理所分割的巖塊發(fā)生了旋轉(zhuǎn)和相互間的滑移，這些現(xiàn)象和規(guī)律利用傳統(tǒng)的連續(xù)介質(zhì)力學(xué)模型無法得到，是目前巖體動(dòng)力學(xué)研究領(lǐng)域所面臨的非常重要而實(shí)際的研究課題。錢七虎等[2,12]曾指出，地下爆炸時(shí)連續(xù)介質(zhì)力學(xué)模型不適用性產(chǎn)生的物理本質(zhì)主要在于沒有考慮巖體作為地質(zhì)體的
爆炸與沖擊 2018年6期2018-10-16
- 堅(jiān)硬完整地層跟管解卡作業(yè)鉆頭的改進(jìn)與應(yīng)用
a）中的管間殘留巖塊最大厚度為2.1mm，而圖2（b）中則為7.9mm。根據(jù)實(shí)際經(jīng)驗(yàn)，圖2（b）所示狀態(tài)居多。在圖2（b）的情況下，殘留巖塊形成如圖3所示的形狀。圖3 管間殘留巖塊示意圖在圖3中，NQ鉆桿和HQ套管之間的空隙呈月牙形，鉆桿和套管在左側(cè)接觸，到右側(cè)空隙最大，形成的管間殘留巖塊厚度達(dá)到最大。因此圖中A、C部分相對更容易碎裂，而后被沖洗液排出。而B部分則更加堅(jiān)固，更難被破壞。2 巖石性質(zhì)與崩鉆管間殘留巖塊的易破壞程度還與地層特性相關(guān)。根據(jù)地層特性
世界有色金屬 2018年14期2018-10-10
- 節(jié)理巖體脆性破壞過程的有限元模擬
并不唯一，可能因巖塊破壞導(dǎo)致整體破碎；也可能僅僅沿著節(jié)理面變形破壞[5]。在以往的研究中，鄭宏等[6]通過拓展經(jīng)典塑性理論，提出了脆塑性的巖塊和單結(jié)構(gòu)面的應(yīng)力跌落方式，但對于包含節(jié)理面的脆性巖體，并未在其變形破壞的模擬方法上展開研究。此外，朱澤奇等[7]建立了改進(jìn)的層狀巖體遍布節(jié)理模型。金華等[8]建立了含多組貫穿節(jié)理的擴(kuò)展遍布節(jié)理巖體模型，這些模型是基于理想彈塑性理論提出，不能模擬節(jié)理巖體的軟化破壞現(xiàn)象。朱道建等[9]引入軟化參數(shù)來描述節(jié)理巖體的軟化特性
水利與建筑工程學(xué)報(bào) 2018年4期2018-08-21
- 基于3DEC的采空區(qū)頂板垮落形成摩擦面位置分析
型破斷示意圖破斷巖塊由于相互擠壓形成水平力，從而在巖塊間形成摩擦力，空間內(nèi)形成一個(gè)立體咬合的關(guān)系，形成外表似梁、實(shí)質(zhì)是拱的裂隙體砌體梁結(jié)構(gòu)，如圖3所示。圖3 破斷巖塊砌體梁結(jié)構(gòu)及其受力分析其中，水平推力T為：(1)式中：T——水平推力，kN；l——塊體長度，m；P1、P2——塊體的載荷，kN；R2——下位巖層對上位巖層的阻力，kN；h——巖層厚度，m；W1、W2——采空區(qū)下沉量，m；a——接觸距離，m。由于巖層周期性斷裂條件基本一致，因此假設(shè)l=l1=l2
中國煤炭 2018年4期2018-05-04
- 構(gòu)造混雜巖地質(zhì)特征及其研究意義
——以昌寧—孟連構(gòu)造混雜巖帶為例
點(diǎn)，宏觀上可分為巖塊和“基質(zhì)”兩大部分。巖塊的規(guī)模懸殊，巖性各異，按其成因可分為原地巖塊、準(zhǔn)原地巖塊和外來巖塊?；鶐r性有:深成巖漿巖、淺成巖漿巖、火山巖、碎屑巖、碳酸鹽巖、硅質(zhì)巖、深變質(zhì)巖、淺變質(zhì)巖。各成分端元的巖塊常呈塊狀、透鏡狀、紡錘狀產(chǎn)出，被遭受強(qiáng)烈剪切變形的“基質(zhì)”網(wǎng)絡(luò)包裹。“基質(zhì)”的物質(zhì)成分常為強(qiáng)烈變形的粉砂巖、粉砂質(zhì)板巖、板巖[1]。它們?yōu)楦黝?span id="j5i0abt0b" class="hl">巖塊的變位、運(yùn)移提供條件。(二)沉積相特征構(gòu)造混雜巖中的碎屑巖巖塊，是形成于一個(gè)盆地乃至多個(gè)盆地的不同
福建質(zhì)量管理 2018年5期2018-03-13
- 房柱采空區(qū)下長壁綜采覆巖活動(dòng)規(guī)律和支架承載研究
度的關(guān)鍵，基本頂巖塊周期滑落失穩(wěn)結(jié)構(gòu)模型如圖6所示，工作面頂板關(guān)鍵巖塊B、C形成了短砌體梁結(jié)構(gòu)，滑落失穩(wěn)時(shí)工作面處于危險(xiǎn)狀態(tài)。圖6 基本頂巖塊周期滑落失穩(wěn)結(jié)構(gòu)模型圖7 關(guān)鍵塊平衡受力圖關(guān)鍵巖塊的結(jié)構(gòu)力學(xué)模型分析如圖7所示。關(guān)鍵巖塊的水平推力計(jì)算過程如下：w=M-(Kp-1)∑h(1)式中：w——關(guān)鍵巖塊回轉(zhuǎn)后的下沉量，m；M——工作面采高，m；Kp——直接頂?shù)乃槊浵禂?shù)；∑h——直接頂厚度，取7.44 m。對關(guān)鍵塊B取∑MA=0可得：(2)式中：T——關(guān)鍵巖
中國煤炭 2017年12期2018-01-09
- 空巷頂板結(jié)構(gòu)特征及穩(wěn)定性因素分析
壁斷裂，斷裂后的巖塊與垮落的巖塊鉸接形成“砌體梁”結(jié)構(gòu)，當(dāng)工作面推進(jìn)到鉸接點(diǎn)下方時(shí)該結(jié)構(gòu)容易發(fā)生滑落失穩(wěn)或回轉(zhuǎn)失穩(wěn)，由此會(huì)導(dǎo)致臺階下沉或切頂事故，而當(dāng)工作面存在空巷時(shí)，根據(jù)基本頂斷裂線和空巷的相對位置關(guān)系可將其分為兩種情況，一是斷裂線位于煤壁上方，見圖1(a)；二是斷裂線位于空巷上方，見圖1(b)，當(dāng)基本頂斷裂線位于空巷上方時(shí)，巖塊鉸接點(diǎn)下方無煤柱支撐，此情況下鉸接巖塊極易發(fā)生滑落失穩(wěn)，因此以下對該情況下的頂板特征進(jìn)行力學(xué)分析。圖1 空巷頂板破斷類型2 基
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2017年5期2017-11-01
- 基本頂斷裂位置條件下沿空留巷充填體參數(shù)確定
撐力較大；在靠近巖塊A和巖塊B的斷裂位置處進(jìn)行充填，有利于降低充填體需要提供的支撐力，并將研究成果在潘村煤礦1301工作面進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)，沿空留巷取得成功。沿空留巷；基本頂斷裂位置；充填體；砌體梁；撓度無煤柱沿空留巷是煤礦開采技術(shù)的一項(xiàng)重大改革[1]，此項(xiàng)技術(shù)不僅可以提高煤炭資源采出率、減少巷道掘進(jìn)量、取消孤島工作面及縮短搬家時(shí)間，并且可以實(shí)現(xiàn)Y型通風(fēng)方式，有效解決瓦斯突出、沖擊地壓、火災(zāi)和瓦斯爆炸等煤礦重大災(zāi)害，其技術(shù)優(yōu)勢和經(jīng)濟(jì)效益顯著[2]。隨著煤礦高效
中國礦業(yè) 2016年12期2017-01-19
- 地震作用下巖質(zhì)邊坡傾倒破壞探討
限平衡理論，針對巖塊長細(xì)比較大的情況，對巖質(zhì)邊坡傾倒破壞情況進(jìn)行分析，同時(shí)對于一些簡單的反傾邊坡，分析其在地震作用下發(fā)生傾倒破壞的情況，詳細(xì)闡述問題發(fā)生的環(huán)節(jié)和解決措施，在此基礎(chǔ)上，總結(jié)出了處理這類問題的巖塊間法向力、破壞模式轉(zhuǎn)變點(diǎn)，坡腳剩余下滑力計(jì)算公式等，希望給有關(guān)人士一些借鑒。關(guān)鍵詞：地震作用；巖質(zhì)邊坡；傾倒破壞在進(jìn)行一些工程施工中，會(huì)遇到傾倒破壞是陡傾層狀巖體，在實(shí)踐中容易發(fā)生變形破壞，在地表臨空附近的坡體淺位置發(fā)生的概率較大。在實(shí)踐中發(fā)現(xiàn)無論是在
環(huán)球人文地理·評論版 2016年8期2017-01-19
- 煤田火區(qū)塌陷區(qū)滲透系數(shù)分布研究*
地表下沉量和破碎巖塊孔隙率的關(guān)系，對地表下沉量進(jìn)行測量，分析計(jì)算得到火區(qū)破碎巖塊孔隙率的分布方程。在實(shí)驗(yàn)室中測量不同孔隙率破碎巖塊的滲透系數(shù)，擬合建立滲透系數(shù)和孔隙率的關(guān)系方程，利用求得的關(guān)系方程和通過地表下沉量測量法得到的孔隙率分布方程，求得煤田火區(qū)塌陷區(qū)破碎巖塊的滲透系數(shù)分布方程。煤田火區(qū)下沉量孔隙率滲透系數(shù)分布方程0 引言煤田露頭火區(qū)廣泛分布在我國內(nèi)蒙古、新疆地區(qū)，對礦區(qū)安全與環(huán)境造成嚴(yán)重破壞[1]。煤田露頭火區(qū)是在開放系統(tǒng)中逐漸發(fā)展變化的，形成了由
工業(yè)安全與環(huán)保 2016年9期2016-10-28
- 非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏油水兩相流動(dòng)模擬
維處理，根據(jù)基質(zhì)巖塊非均質(zhì)特征分區(qū)劃分Delaunay三角網(wǎng)，以此為基礎(chǔ)構(gòu)建非均勻控制單元，采用有限體積法推導(dǎo)其數(shù)值計(jì)算格式，并基于IMPES方法進(jìn)行求解。該方法避免了由于介質(zhì)交界面處滲透率變化較大、利用標(biāo)準(zhǔn)有限體積方法產(chǎn)生不準(zhǔn)確速度場的問題，實(shí)現(xiàn)了非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏油-水兩相流動(dòng)模擬。最后通過算例驗(yàn)證了該方法的正確性，并開展了含復(fù)雜裂縫非均勻基質(zhì)碳酸鹽巖油藏水驅(qū)數(shù)值模擬研究，為此類油藏的開采提供參考依據(jù)。非均質(zhì)碳酸鹽巖油藏；離散裂縫模型；有限體積法；兩相
- 考慮射流摻氣的改進(jìn)沖刷模型
大壩安全高速射流巖塊穩(wěn)定性沖刷評估基于受高速射流沖擊的水墊塘中摻氣對巖塊穩(wěn)定性影響的系統(tǒng)試驗(yàn)研究，本文給出了一種基于物理特性沖刷模型的適應(yīng)性研究成果。在綜合沖刷模型中實(shí)現(xiàn)了對射流摻氣模型的改進(jìn)，使其得以再現(xiàn)有關(guān)沖刷形成的物理–機(jī)械過程，其中涉及三相，即水、巖體和空氣。改進(jìn)方法考慮了因挾帶氣泡引起的摻氣射流動(dòng)量減少以及射流擴(kuò)散剪切層的能量消耗。巖塊從巖體脫離取決于摻氣的時(shí)均壓強(qiáng)系數(shù)及修正的最大動(dòng)力沖擊系數(shù)的組合，對于深水墊塘中的高速射流，該系數(shù)為定值0.2。
工程 2016年3期2016-03-11
- 淺埋深近距離煤層工作面出煤柱壓架機(jī)理及防治措施
析2.1 關(guān)鍵層巖塊破斷機(jī)理分析了解壓架機(jī)理，必須分析關(guān)鍵巖層的破斷規(guī)律。根據(jù)表1的具體情況，并利用關(guān)鍵層理論，可得出該工作面的關(guān)鍵層層位，分別為4.10m厚的粉砂巖層和3.40m厚的細(xì)粒砂巖層，即第一關(guān)鍵層和第二關(guān)鍵層。圖2 巖層垮落及壓架示意圖受工作面布置的影響，6-2305工作面切眼距離上煤層切眼240m，因此，6-2305工作面起初開采時(shí)在煤柱下方。隨著工作面的推進(jìn)，第二關(guān)鍵層破斷為巖塊，并垮落，第一關(guān)鍵層隨之破斷垮落，巖層垮落示意圖見圖2(a)。
中國煤炭 2015年7期2015-11-26
- 前方有假期之我來運(yùn)動(dòng)一下
抓腳踩的凸式活動(dòng)巖塊離我非常遠(yuǎn)。我的側(cè)蹬技巧在這種情況下完全用不上。只聽教練在旁邊大聲喊道：“擠出去，身體向上挺，你一定能行的！”我按教練的指示做了，卻發(fā)現(xiàn)自己越動(dòng)，卡得越緊，只好停了下來，陷入了進(jìn)退兩難的境地。進(jìn)吧，手實(shí)在夠不著活動(dòng)巖塊；退吧，都爬到這兒了！小草能在石縫中求得生存，我在逆境中怎能輕言放棄？想到這兒，我又變得渾身是勁。我腰先向左稍擺，然后使勁向右上方一挺，腳也隨之向上一蹬，三點(diǎn)同時(shí)發(fā)力，最后手居然夠到凸式活動(dòng)巖塊了。下面的觀眾也不停地給我加
創(chuàng)新作文(5-6年級) 2015年8期2015-09-15
- 今天“鬼當(dāng)家”
美味比不上。香煎巖塊、泥巴湯、脆烤磚頭、鐵銹茶、還有還有，瀝青咖啡、黏膠餅干，快快快，你要點(diǎn)，哪幾樣？胡子飄飄鬼哈哈大笑道：“嗯，這菜單好，好像每樣都很美味。好，就來個(gè)香煎巖塊，搭配泥巴湯吧?！卑职趾瓦_(dá)達(dá)對看一眼。“怎么辦？”達(dá)達(dá)小聲問爸爸。爸爸說：“管他的！就來試試看啰！你想想，付錢做東西給鬼吃，做的還是吃都沒吃過的鬼料理，一輩子難得遇上一次。我們就來好好玩一玩吧！”“聽說，鬼是不會(huì)對人做出不好的事啦！可是，要是我們做得太難吃了，他會(huì)不會(huì)氣瘋了，失去理智
小火炬·閱讀作文 2014年5期2015-04-07
- 回采工作面過舊空區(qū)支架-圍巖關(guān)系研究
形成巨大塊體B；巖塊B既有滑落失穩(wěn)又有回轉(zhuǎn)變形失穩(wěn)。因此，在計(jì)算支架工作阻力時(shí)必須考慮兩種失穩(wěn)對支架的載荷，得到支架工作阻力計(jì)算公式。工作面過舊空區(qū)；支架-圍巖關(guān)系；工作阻力計(jì)算上世紀(jì)山西等地鄉(xiāng)鎮(zhèn)小煤礦廣泛分布，受裝備水平與開采技術(shù)等限制，大多數(shù)礦井采用刀柱式采煤法進(jìn)行開采，資源回收率低，被列為落后的技術(shù)，刀柱開采破壞了煤層的完整性?，F(xiàn)階段開采過程中，回采工作面不可避免遇到采空區(qū)，通常解決方法是留下隔離煤柱，縮短工作面長度避開采空區(qū)，這樣導(dǎo)致回采率降低，縮
山西煤炭 2015年2期2015-04-05
- 裂隙巖體宏觀力學(xué)參數(shù)的二維數(shù)值模擬
試驗(yàn)只能獲得較小巖塊的力學(xué)參數(shù)。大塊巖體的力學(xué)參數(shù)，及許多與工程結(jié)構(gòu)破壞密切相關(guān)的工程力學(xué)現(xiàn)象，如邊坡失穩(wěn)、地下洞室坍塌等，是很難通過實(shí)驗(yàn)室試驗(yàn)進(jìn)行研究。裂隙對巖體強(qiáng)度和變形特性的影響是進(jìn)行巖體穩(wěn)定性分析的基礎(chǔ)，它對巖體工程的設(shè)計(jì)、施工及后期維護(hù)具重要意義。目前國內(nèi)外很多學(xué)者對含裂隙巖體的力學(xué)性質(zhì)進(jìn)行了試驗(yàn)研究與理論分析，對非貫通節(jié)理巖體進(jìn)行剪切破壞試驗(yàn)研究，由激光散斑照相技術(shù)得到應(yīng)力、位移,分析平面應(yīng)力下脆性巖體的變形和破壞特征,得出裂隙巖體的初裂強(qiáng)度和
地質(zhì)與勘探 2015年2期2015-03-07
- 塊系覆巖中擺型波傳播對巷道支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)影響
應(yīng)模型，研究上覆巖塊間的黏彈性性質(zhì)及巖塊破壞對支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)的影響。通過計(jì)算分析得出，上覆巖塊間彈性下降時(shí)，支護(hù)的動(dòng)態(tài)受拉和受壓幅值隨之下降且周期變大；上覆巖塊間阻尼增大時(shí)，支護(hù)的受拉和受壓周期不變，但周期內(nèi)的微擾動(dòng)逐漸消失且幅值略有下降；上覆巖塊沿垂直沖擊方向破裂成兩個(gè)子塊時(shí)，支護(hù)的受拉和受壓次數(shù)增加。沖擊地壓；塊系巖體；擺型波；支護(hù)動(dòng)力響應(yīng)沖擊地壓是煤礦生產(chǎn)中的災(zāi)害之一,進(jìn)入深部開采后,沖擊地壓動(dòng)力災(zāi)害將越來越嚴(yán)重，深部開采中巷道支護(hù)在沖擊作用下的響應(yīng)規(guī)
煤炭學(xué)報(bào) 2014年2期2014-09-11
- 巖體間超低摩擦發(fā)生機(jī)理的擺型波理論
巖體中傳播時(shí)誘發(fā)巖塊間的超低摩擦發(fā)生機(jī)理。通過分析動(dòng)力作用下巖塊間的相對位移最大值，研究塊系巖體的超低摩擦發(fā)生規(guī)律。當(dāng)巖塊間的軟弱介質(zhì)處于拉伸最大值狀態(tài)時(shí)，在側(cè)向擾動(dòng)作用下巖體極易發(fā)生超低摩擦滑動(dòng)，由此給出了塊系巖體的超低摩擦發(fā)生判據(jù)。最后，通過計(jì)算分析了塊系巖體自身特性及外界擾動(dòng)特性對巖塊間超低摩擦的影響?；跀[型波理論的超低摩擦發(fā)生機(jī)理研究，對認(rèn)識深部巖體錯(cuò)動(dòng)型沖擊地壓啟動(dòng)規(guī)律具有重要意義。巖石力學(xué) 塊系巖體 擺型波 超低摩擦0 引言在煤炭深部開采過程
地震地質(zhì) 2014年3期2014-07-02
- 煤層底板巖層的滲透特征
透試驗(yàn)結(jié)果表現(xiàn)了巖塊由完整到破壞整個(gè)變形過程的相應(yīng)滲透特點(diǎn),反映了巖石的裂隙發(fā)育程度與滲透性的關(guān)系。圖2a～i為16煤底板主要層位巖塊的伺服滲透試驗(yàn)所得全應(yīng)力-應(yīng)變過程的應(yīng)力-應(yīng)變、滲透率-應(yīng)變關(guān)系曲線;圖3a～i為16煤底板主要層位巖塊的伺服滲透試驗(yàn)所得全應(yīng)力-應(yīng)變過程的滲透率-應(yīng)力耦合關(guān)系曲線。3.1巖塊滲透性-應(yīng)變關(guān)系幾何特征滲透率-應(yīng)變關(guān)系曲線反映了巖塊全應(yīng)力-應(yīng)變過程滲透性[3-6]隨變形變化的基本特點(diǎn)。由圖1a～i可以看出,滲透性隨變形的變化表
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年4期2013-11-03
- 用DDA方法驗(yàn)證傾倒邊坡變形的制動(dòng)機(jī)制
法[2]可以模擬巖塊的平移、錯(cuò)動(dòng)、旋轉(zhuǎn)等各種形態(tài)的變形，能較真實(shí)反映傾倒邊坡變形的實(shí)際情況，可能是分析巖質(zhì)邊坡傾倒破壞的有效手段[3-5]。非連續(xù)變形分析方法DDA是由石根華博士提出的分析塊體運(yùn)動(dòng)和變形的一種數(shù)值方法。它以自然存在的節(jié)理面或斷層切割巖體形成塊體單元，以各塊體的位移作為未知量，通過塊體間的接觸和幾何約束形成一個(gè)塊體系統(tǒng)。在塊體運(yùn)動(dòng)的過程中，嚴(yán)格滿足塊體間不侵入條件，將邊界條件和接觸條件等一同施加到總體平衡方程?？傮w平衡方程式是由系統(tǒng)的最小勢能
中國水利水電科學(xué)研究院學(xué)報(bào) 2013年2期2013-08-29
- 裂縫性低滲油藏試井模型與非穩(wěn)態(tài)壓力特征
本文從流體在基質(zhì)巖塊中的滲流機(jī)理實(shí)驗(yàn)入手，對流體在其中的滲流規(guī)律進(jìn)行分析，考慮基質(zhì)巖塊中啟動(dòng)壓力梯度的存在和滲透率的動(dòng)態(tài)變化，進(jìn)而建立裂縫性低滲透油藏的雙重滲透介質(zhì)試井解釋數(shù)學(xué)模型并進(jìn)行求解，以分析該類油藏的壓力動(dòng)態(tài)特征。1 低滲透油藏滲流機(jī)理李愛芬教授通過“毛細(xì)管平衡法”與“穩(wěn)態(tài)法”相結(jié)合的方法，測定了單相流體條件下多塊基質(zhì)巖塊的流速－壓差關(guān)系。當(dāng)流體在低滲透介質(zhì)中流動(dòng)時(shí)，則有［10－13］:式中:2p為壓差，MPa;v為流體流速，m/s;α、b、c為二
特種油氣藏 2013年2期2013-05-16
- 白云鄂博群哈拉霍疙特組滑塌堆積的發(fā)現(xiàn)及其地質(zhì)意義
雜的灰黃色白云巖巖塊(滑積巖塊)雜亂無序地分布在深灰色紋層狀碳質(zhì)微晶灰?guī)r(本地沉積)中。最大的透鏡狀白云巖滑積巖塊露頭長27m，寬5.8m。深灰色紋層狀碳質(zhì)微晶灰?guī)r巖層產(chǎn)狀基本穩(wěn)定，整體北傾，傾角較大。深灰色灰?guī)r層與灰黃色白云巖的接觸界面附近發(fā)育軟沉積物變形構(gòu)造，白云巖滑積巖塊本身棱角不明顯，兩端有明顯的細(xì)頸拉長現(xiàn)象，表明滑塌發(fā)生時(shí)，白云巖處于半固結(jié)和不完全成巖狀態(tài)?；e巖塊位于不同的背景沉積層位中，揭示露頭區(qū)存在多次的滑塌堆積事件。根據(jù)滑塌堆積的內(nèi)部結(jié)構(gòu)
地質(zhì)論評 2013年6期2013-04-15
- 洞錯(cuò)混雜帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)及構(gòu)造巖片組合特征
實(shí)際情況，各帶內(nèi)巖塊的物質(zhì)組成、幾何結(jié)構(gòu)大不相同，中部的蛇綠混雜巖帶是洞錯(cuò)混雜帶的主帶。遙感解譯;混雜帶;巖片組合;蛇綠巖0 引言洞錯(cuò)混雜帶位于西藏班公湖—怒江(班—怒)結(jié)合帶的西段，經(jīng)歷了長期板塊裂解和拼合的復(fù)雜演變過程，存在不同產(chǎn)狀、不同性質(zhì)、成生于不同時(shí)期斷裂分割的巖片組合是它的最主要特征［1－2］。帶內(nèi)的基質(zhì)和巖塊(巖片)在初始混雜后，受到強(qiáng)大的擠壓應(yīng)力作用，使原先雜亂的巖塊發(fā)生旋轉(zhuǎn)、滾動(dòng)和定向排列等現(xiàn)象［3－4］。因此，查明洞錯(cuò)混雜帶的內(nèi)部結(jié)構(gòu)及
自然資源遙感 2012年2期2012-09-07
- 鐵路橋梁橋址邊坡穩(wěn)定性分析與防護(hù)
分布不均勻，風(fēng)化巖塊大小不一，以角礫和砂礫狀為主，常見塊狀和土狀物夾含其中。風(fēng)化裂隙十分發(fā)育，面多粗糙，多充填砂狀和泥狀物。強(qiáng)風(fēng)化淺粒巖，灰白色夾深灰色，分布不均勻，以塊狀?yuàn)A角礫砂狀為主，偶見含土，風(fēng)化裂隙發(fā)育，張開但多不充填，裂隙面粗糙。弱風(fēng)化淺粒巖，灰白色，巖質(zhì)堅(jiān)硬，節(jié)理裂隙較發(fā)育，巖體較完整。邊坡巖體中未見地下水。圖1為1～5號墩邊坡橫斷面地質(zhì)圖，可見淺粒巖風(fēng)化帶厚度墩與墩之間變化較大，且風(fēng)化帶的組成也不盡相同。其中2號和3號墩斷面，風(fēng)化帶基本都是全
鐵道標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì) 2012年4期2012-08-02
- 泰國北部Inthanon帶外來硅質(zhì)巖塊的中、晚二疊世放射蟲：對與古特提斯消減有關(guān)的混雜巖形成時(shí)代的約束
non帶外來硅質(zhì)巖塊的中、晚二疊世放射蟲：對與古特提斯消減有關(guān)的混雜巖形成時(shí)代的約束Middle and Late Permian Radiolarians from Allochthonous Chert Blocks in the Inthanon Zone, Northern Thailand: Constraints for the Formation Age of Mélange Fabric Related to Paleo-Tethys Su
地球?qū)W報(bào) 2012年1期2012-04-01
- 基于巖爆發(fā)生條件的原巖應(yīng)力反分析方法
宏觀裂隙,從而有巖塊脫離并崩出。通過測定崩出巖塊的厚度,估算出塑性損傷區(qū)深度。統(tǒng)計(jì)多個(gè)巷道發(fā)生巖爆時(shí)崩落最大巖塊厚度、巷道半徑和塑性區(qū)半徑,得到崩落巖塊厚度與塑性損傷區(qū)深度的比值 k0的關(guān)系式。根據(jù)損傷力學(xué)和極值點(diǎn)失穩(wěn)理論,對圓形洞室?guī)r爆進(jìn)行解析分析,進(jìn)而對巖爆的解析解做了進(jìn)一步簡化,可通過簡單的測量巖爆時(shí)巷道半徑,巖石的相關(guān)參數(shù),快速反算出原巖應(yīng)力的大小,從而形成一種新的原巖應(yīng)力反分析方法。此方法計(jì)算巖爆遠(yuǎn)場應(yīng)力值與已有原巖應(yīng)力實(shí)測值基本一致,對發(fā)生巖爆
采礦與巖層控制工程學(xué)報(bào) 2011年3期2011-03-12
- 介質(zhì)間流體交換對裂隙介質(zhì)滲流的影響
間流體交換對基質(zhì)巖塊滲透性和單裂隙導(dǎo)流能力的影響,推導(dǎo)出兩者的等效滲透率修正公式,并對不同裂隙開度和間距下的裂隙介質(zhì)滲透性進(jìn)行分析,研究介質(zhì)間流體交換對裂隙介質(zhì)滲流的影響。結(jié)果表明,當(dāng)裂隙開度大于 250μm或裂隙間距大于 1.36 cm時(shí),可忽略介質(zhì)間流體交換對裂隙介質(zhì)滲流的影響。裂隙介質(zhì);流體交換;滲流;裂隙開度;裂隙間距在地下流體動(dòng)力學(xué)中,把裂隙發(fā)育的巖體稱為裂隙介質(zhì)。裂隙介質(zhì)滲流問題廣泛存在于水利水電、油氣田開發(fā)和地下水資源開發(fā)與利用等工程中,近年