機(jī)側(cè)
- 直驅(qū)永磁風(fēng)電機(jī)組電磁暫態(tài)仿真與穩(wěn)定性分析
連接側(cè)的換流器為機(jī)側(cè)換流器，與交流電網(wǎng)相連接側(cè)的換流器為網(wǎng)側(cè)換流器。機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)換流器既控制風(fēng)電機(jī)組的輸出功率，也可在交流系統(tǒng)故障時(shí)及時(shí)隔離和保護(hù)風(fēng)電機(jī)組。圖1 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)回路2 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組數(shù)學(xué)建模對于直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組，發(fā)電功率可用式(1)進(jìn)行描述[5]。式中，ρ為空氣密度;R為風(fēng)機(jī)葉片半徑;v為風(fēng)速;CP為風(fēng)能利用系數(shù);λ為葉尖速比;β為槳距角；其中，葉尖速比λ可由下式表示。式中，ω為風(fēng)力機(jī)角速度。風(fēng)能利用系數(shù)CP與葉尖速比λ和槳距角β有關(guān)，即與風(fēng)速等
電力安全技術(shù) 2023年9期2023-11-05
- 基于平滑切換的不平衡工況下直驅(qū)風(fēng)機(jī)故障穿越控制策略
策略［7］通常是機(jī)側(cè)整流器實(shí)現(xiàn)對永磁同步發(fā)電機(jī)的有功控制,網(wǎng)側(cè)逆變器按文獻(xiàn)［6］中所述,隨電壓變化程度改變無功電流增量以實(shí)現(xiàn)對電網(wǎng)的無功支撐。此外,還可通過在直流側(cè)增設(shè)耗能撬棒電阻抑制直流側(cè)過電壓［8］。值得注意的是,風(fēng)電匯集區(qū)域常存在三相電壓不平衡現(xiàn)象,如不平衡短路故障及不平衡負(fù)荷引起的風(fēng)電場并網(wǎng)點(diǎn)電壓不平衡情況等［9］。傳統(tǒng)故障穿越控制大多考慮三相平衡故障工況,或僅考慮不平衡工況下抑制有功功率波動(dòng)的單一控制目標(biāo)［10-11］,對于不平衡工況下直驅(qū)風(fēng)機(jī)的
電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2023年19期2023-10-21
- 小水電機(jī)組的變轉(zhuǎn)速運(yùn)行方案及控制策略研究
變流器數(shù)學(xué)模型機(jī)側(cè)變流器的數(shù)學(xué)模型表示為：式中：esd為發(fā)電機(jī)的d 軸感應(yīng)電動(dòng)勢；esq為發(fā)電機(jī)的q 軸感應(yīng)電動(dòng)勢；Ssd為機(jī)側(cè)變流器開關(guān)函數(shù)的d 軸分量；Ssq為機(jī)側(cè)變流器開關(guān)函數(shù)的q軸分量；Udc為直流母線電壓；C為直流母線電容；iL為直流母線流至網(wǎng)側(cè)變流器的電流。網(wǎng)側(cè)變流器的數(shù)學(xué)模型表示為：式中：ugd為網(wǎng)側(cè)變流器的出口d 軸電壓；ugq為網(wǎng)側(cè)變流器的出口q軸電壓；egd為電網(wǎng)d軸電壓；egq為電網(wǎng)q軸電壓；Rg為網(wǎng)側(cè)濾波電阻；igd為網(wǎng)側(cè)d軸電流
中國農(nóng)村水利水電 2023年8期2023-08-28
- 微型燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電系統(tǒng)啟發(fā)一體過程的控制技術(shù)及仿真分析
氣輪機(jī)啟動(dòng)階段,機(jī)側(cè)變流器處于逆變狀態(tài),其作用是將整流得到的直流電逆變成為三相高頻交流電[2]。此時(shí),永磁同步電機(jī)相當(dāng)于一臺電動(dòng)機(jī),拖動(dòng)微型燃?xì)廨啓C(jī)不斷加速,直到實(shí)時(shí)轉(zhuǎn)速達(dá)到額定轉(zhuǎn)速(點(diǎn)火脫機(jī)速度),機(jī)側(cè)變流器的逆變控制實(shí)現(xiàn)方式如下:前端的速度傳感器實(shí)時(shí)采集永磁同步電機(jī)的轉(zhuǎn)速V,并將其與參考轉(zhuǎn)速Vref做對比,兩者相減后得到的速度差Vdref作為輸入信號,輸入到PI控制器中。經(jīng)過PI控制器處理后輸出iq的參考值iqref。給定d軸電流參考分量idref,依
黑龍江科學(xué) 2023年12期2023-08-11
- 應(yīng)用于直驅(qū)式風(fēng)電機(jī)組的“背靠背”變流器等值建模
，D-PMSG 機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)元件被“背靠背”變流器隔離，電網(wǎng)側(cè)感受不到發(fā)電機(jī)的動(dòng)態(tài)，因此，無需建立機(jī)側(cè)元件及其控制器詳細(xì)模型。1.1 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)結(jié)構(gòu)永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組結(jié)構(gòu)如圖1 所示，它由風(fēng)力機(jī)經(jīng)過軸系與永磁同步發(fā)電機(jī)相連，再由基于PWM 的“背靠背”全功率變流器經(jīng)過變壓器與電網(wǎng)相連，從而實(shí)現(xiàn)D-PMSG并網(wǎng)。從控制器角度來看，主要包括用于實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕捉的槳距角控制器、用于實(shí)現(xiàn)交直流相互轉(zhuǎn)換的機(jī)側(cè)變流器和網(wǎng)側(cè)變流器。圖1 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)結(jié)構(gòu)圖
電子制作 2023年10期2023-07-09
- 一種串口波特率匹配方法研究與實(shí)現(xiàn)
，本文還給出了主機(jī)側(cè)和從機(jī)側(cè)的實(shí)現(xiàn)工作流程。1 研究現(xiàn)狀目前有不少研究人員對波特率等通信參數(shù)的自動(dòng)識別進(jìn)行研究，可以歸為以下幾種方法[4-10]：（1）標(biāo)準(zhǔn)波特率窮舉法。該方法要求從機(jī)側(cè)的波特率必須在有限的幾個(gè)固定數(shù)值之間變化，如300～115 200之間的標(biāo)準(zhǔn)值，且從機(jī)側(cè)的工作振蕩頻率穩(wěn)定。主機(jī)啟動(dòng)通信程序后，逐個(gè)嘗試以不同的波特率接收從機(jī)發(fā)出的特定字符，直到能正確接收為止。該方法操作簡單，但連接時(shí)間長，局限于只能在固定數(shù)值間變化。（2）碼元寬度實(shí)時(shí)檢測
物聯(lián)網(wǎng)技術(shù) 2023年3期2023-03-22
- 遠(yuǎn)端電網(wǎng)故障下雙饋式變速抽水蓄能機(jī)組平衡點(diǎn)存在性研究
DF-VSPSU機(jī)側(cè)特性和網(wǎng)側(cè)特性方程，刻畫了不同接入環(huán)境下DF-VSPSU運(yùn)行可行域，并分別從遠(yuǎn)端電壓跌落深度、電網(wǎng)短路比、電網(wǎng)阻抗角、機(jī)組無功支撐系數(shù)4個(gè)因素分析對其運(yùn)行平衡點(diǎn)存在性的影響。最后，通過MATLAB/Simulink仿真驗(yàn)證了理論分析。1 低電壓穿越策略圖1給出了DF-VSPSU接入電網(wǎng)阻抗不可忽略的單機(jī)無窮大結(jié)構(gòu)圖。其中，DF-VSPSU電流正方向指向電網(wǎng)，下標(biāo)abc、dq分別表示電氣量在三相靜止abc坐標(biāo)系、兩相同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的
電機(jī)與控制應(yīng)用 2023年1期2023-02-03
- 無刷雙饋發(fā)電機(jī)的高電壓穿越控制策略研究
[14]提出一種機(jī)側(cè)變流器的控制策略，旨在抑制電網(wǎng)電壓發(fā)生故障時(shí)BDFIG控制繞組的暫態(tài)電流沖擊。但該方法未考慮電壓驟升故障期間網(wǎng)側(cè)變流器可能存在的直流母線過電壓問題，并且在故障穿越期間功率繞組有功功率及無功功率外環(huán)均斷開，使得二者均不可控。本文對電壓驟升時(shí)刻籠型轉(zhuǎn)子BDFIG控制繞組暫態(tài)電流進(jìn)行理論推導(dǎo)，說明抑制控制繞組過電流并非解決BDFIG高電壓穿越的關(guān)鍵問題。針對現(xiàn)行國標(biāo)中對并網(wǎng)風(fēng)力發(fā)電機(jī)在電壓升高期間提供動(dòng)態(tài)無功支撐及有功功率波動(dòng)的要求，給出網(wǎng)側(cè)
電機(jī)與控制學(xué)報(bào) 2022年12期2023-01-11
- 直驅(qū)風(fēng)機(jī)機(jī)網(wǎng)側(cè)變流器統(tǒng)一建模及其弱電網(wǎng)下穩(wěn)定性研究
背拓?fù)湫问?，使?span id="j5i0abt0b" class="hl">機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器動(dòng)態(tài)在一定程度上解耦，在研究變流器控制的穩(wěn)定性時(shí)常常將機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器其一進(jìn)行簡化。文獻(xiàn)[9]研究了影響雙饋風(fēng)機(jī)軸系振蕩的因素，考慮軸系、發(fā)電機(jī)及機(jī)側(cè)變流器控制動(dòng)態(tài)，認(rèn)為機(jī)側(cè)控制參數(shù)和控制策略的不當(dāng)會(huì)引發(fā)不穩(wěn)定現(xiàn)象；文獻(xiàn)[10]則研究了直驅(qū)風(fēng)機(jī)發(fā)生次同步振蕩的機(jī)理，將風(fēng)力機(jī)、永磁同步發(fā)電機(jī)和機(jī)側(cè)變流器及其控制系統(tǒng)簡化建模為受控電流源模型，認(rèn)為風(fēng)機(jī)臺數(shù)的增多和電網(wǎng)強(qiáng)度的變?nèi)跻l(fā)系統(tǒng)阻尼變?nèi)鯇?dǎo)致不穩(wěn)定；以上研究都忽略了網(wǎng)側(cè)控制的
電測與儀表 2022年10期2022-10-11
- 頂裝焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵綜合治理技術(shù)*
本文在頂裝煤焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵排放特征分析的基礎(chǔ)上，通過現(xiàn)場煙塵氣體排放量測試，結(jié)合理論計(jì)算，研發(fā)了焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵治理系統(tǒng)。1 頂裝焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵排放特征機(jī)側(cè)煙塵主要是在焦?fàn)t出焦過程中產(chǎn)生，從推焦車取門機(jī)提門的瞬間開始，爐門與門縫上的高溫焦油在接觸到空氣以后迅速燃燒，形成微量的煙塵，在沒有較強(qiáng)橫風(fēng)時(shí)，會(huì)向著爐頂排放。爐門開啟過程中，在爐框的上部，大量的煙塵夾雜著從炭化室內(nèi)排放的可燃性氣體，造成了大范圍煙塵氣體的排放，如圖1所示。同時(shí)，在爐框上從上到下都有焦油燃燒形成
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2022年3期2022-06-24
- 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出電壓控制策略
足比例關(guān)系式，使機(jī)側(cè)變換器正常工作。最后進(jìn)行了理論分析和仿真驗(yàn)證，仿真結(jié)果驗(yàn)證了該策略的有效性和可實(shí)踐性。1 風(fēng)力機(jī)數(shù)學(xué)模型由風(fēng)力機(jī)的原理特性[6-7]可知，風(fēng)力機(jī)獲得的有效功率可表示為(1)式中,ρ為空氣密度；Rw為風(fēng)力機(jī)葉片半徑；vw為風(fēng)速；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)，其表達(dá)式為(2)式中,β為槳距角；λ為葉尖速比；ωw為風(fēng)力機(jī)轉(zhuǎn)速。風(fēng)力機(jī)的功率Pm可用風(fēng)輪轉(zhuǎn)矩T和轉(zhuǎn)速ωw來表示，即：(3)2 機(jī)側(cè)變換器數(shù)學(xué)模型當(dāng)永磁同步發(fā)電機(jī)采用電動(dòng)機(jī)慣例時(shí)，定、轉(zhuǎn)子繞組均
微電機(jī) 2022年1期2022-03-21
- 基于似然剖面分析的直驅(qū)風(fēng)機(jī)變流器辨識建模方法
轉(zhuǎn)子磁場恒定時(shí)，機(jī)側(cè)電磁轉(zhuǎn)矩與q軸電流成正比。機(jī)側(cè)變流器的控制方程如式(1)所示。(1)(2)式中：Kω、Tω分別為外環(huán)PI調(diào)節(jié)器比例和積分系數(shù)。轉(zhuǎn)速參考值ω*通常由槳距角控制給出。網(wǎng)側(cè)變流器的控制目標(biāo)為維持變流器直流電壓恒定，通常采用電網(wǎng)電壓定向的方式，其控制方程為：(3)圖1 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)[1]2 參數(shù)可辨識性與靈敏度分析參數(shù)的可辨識性一般用來衡量模型中的一個(gè)參數(shù)在一定的激勵(lì)和量測精度的條件下的準(zhǔn)確辨識性。“參數(shù)可辨識”是指模型的參數(shù)有唯一
電氣自動(dòng)化 2022年1期2022-03-02
- 基于相電流瞬時(shí)頻率估計(jì)的永磁直驅(qū)風(fēng)電變流器開路故障診斷
方法能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)的21種開路故障診斷，且避免增加額外的傳感器，無需使用Park矢量變換和大量故障樣本，故障特征更為顯著、魯棒性強(qiáng)。實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了所提故障診斷算法的有效性和魯棒性。風(fēng)電變流器 開路故障 永磁直驅(qū)式風(fēng)電系統(tǒng) 瞬時(shí)頻率估計(jì) 加權(quán)滑動(dòng)Hilbert變換0 引言隨著化石資源短缺和環(huán)境污染問題日益嚴(yán)峻，風(fēng)能作為一種清潔的可再生能源受到全世界的重視，因此，風(fēng)力發(fā)電得到迅猛的發(fā)展。永磁直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電機(jī)組由于取消了沉重的增速齒輪箱，具有高效率、低噪
電工技術(shù)學(xué)報(bào) 2022年2期2022-01-26
- 考慮母線槽諧振效應(yīng)的機(jī)側(cè)變流器過電壓研究
系統(tǒng)崩潰[1]。機(jī)側(cè)變流器一般安裝在塔筒底部，通過母線槽或電纜與頂部風(fēng)機(jī)相連[2]。風(fēng)電動(dòng)力電纜通常用銅作線芯，但我國銅儲量不高，且年消耗量較大，其成本問題越來越突出[3]。電纜受結(jié)構(gòu)和材料制約，其載流量小于630 A，在風(fēng)機(jī)機(jī)組容量較大時(shí)，需數(shù)十根電纜并聯(lián)使用。而單根風(fēng)電專用母排載流量可達(dá)5000A，無論機(jī)組大小，單臺風(fēng)機(jī)每相只需兩根[4]。目前，電纜在風(fēng)電現(xiàn)場安裝，裝設(shè)難度較大，而母線槽可在塔筒制造廠預(yù)安裝，敷設(shè)簡單[5]。除此之外，母線槽在耐受電流、
計(jì)算機(jī)仿真 2021年12期2022-01-22
- 基于H-MMC風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)無差拍電流控制策略
雙PR控制器，對機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)兩種不同的頻率分量分別進(jìn)行了跟蹤，但由于要配合多組PI調(diào)節(jié)器，PR參數(shù)難以整定，控制比較復(fù)雜，降低了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能。文獻(xiàn)[17]研究了在電網(wǎng)電壓跌落至原來的40%后，通過利用H-MMC子模塊分布式電容作為緩沖抑制無功二倍頻波動(dòng)、抑制負(fù)序電流波動(dòng)和抑制有功二倍頻波動(dòng)，從而保證器件不會(huì)過流，在電網(wǎng)故障消除后能夠在0.2 s內(nèi)達(dá)到穩(wěn)態(tài)?；谝陨蠁栴}，本文將采用基于無差拍電流控制的方式，不用考慮機(jī)側(cè)頻率和網(wǎng)側(cè)頻率的影響，能夠?qū)虮垭娏鬟M(jìn)行
南方電網(wǎng)技術(shù) 2021年11期2021-12-26
- 基于模型預(yù)測的永磁同步發(fā)電系統(tǒng)控制
部分無法及時(shí)反饋機(jī)側(cè)參數(shù)的變化，造成網(wǎng)側(cè)電壓響應(yīng)速度較慢，導(dǎo)致母線電壓波動(dòng)較大，系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能變差。本文利用MPC 方法對永磁同步發(fā)電系統(tǒng)傳統(tǒng)DTC/DPC 方法進(jìn)行改進(jìn)，機(jī)側(cè)變流器采用模型預(yù)測直接轉(zhuǎn)矩控制方法（MPDTC），網(wǎng)側(cè)變流器采用模型預(yù)測直接功率控制方法（MPDPC），并在此基礎(chǔ)上將機(jī)側(cè)輸出功率反饋給網(wǎng)側(cè)母線電壓控制外環(huán)，實(shí)現(xiàn)機(jī)/網(wǎng)側(cè)變流器一體化控制，以降低母線電壓與有功功率的脈動(dòng)。1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)永磁同步發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1 所示。系統(tǒng)通過原動(dòng)機(jī)（在壓
現(xiàn)代電子技術(shù) 2021年23期2021-12-14
- 高爐煤氣加熱焦?fàn)t支管孔板直徑排列計(jì)算分析
m3/h；V機(jī)為機(jī)側(cè)煤氣流量，m3/h；S焦為焦側(cè)炭化室平均寬度，mm；S機(jī)為機(jī)側(cè)炭化室平均寬度，mm。則焦、機(jī)側(cè)煤氣流量分配比例=1.05×507.5/492.5=1.08。（3）機(jī)、焦側(cè)煤氣總流量實(shí)際工作時(shí)的煤氣流量校正系數(shù)取1.1，對機(jī)、焦側(cè)總流量進(jìn)行計(jì)算：機(jī)側(cè)煤氣總流量=83 068.28×1.1/(1+1.08)=43 930.34 m3/h焦側(cè)煤氣總流量=83 068.28×1.1-43 930.34=47 444.77 m3/h（4）各支管煤
煤化工 2021年3期2021-07-14
- 良信攜系統(tǒng)解決方案亮相“2021北京國際風(fēng)能大會(huì)暨展覽會(huì)”
滿足全功率變流器機(jī)側(cè)1 380 V高電壓要求,配合變流器可實(shí)現(xiàn)機(jī)側(cè)故障后備保護(hù);集中式光伏低壓電氣解決方案涵蓋光伏匯流箱、光伏并網(wǎng)逆變器、箱變低壓柜應(yīng)用場景;電力儲能方案涵蓋電池、變流器、分布式發(fā)電箱變低壓柜等場景,其中直流無極性微型斷路器滿足UL 1077標(biāo)準(zhǔn),直流負(fù)荷開關(guān)符合IEC 60947-2:2016標(biāo)準(zhǔn),滿足PV臨界直流負(fù)載電流保護(hù)要求。在“雙碳”目標(biāo)的大背景下,良信將堅(jiān)持定制化、數(shù)字化的理念,為風(fēng)電行業(yè)合作伙伴提供一站式低壓電氣系統(tǒng)解決方案,
現(xiàn)代建筑電氣 2021年10期2021-03-30
- 移動(dòng)捕集技術(shù)及移動(dòng)水密封對接技術(shù)在焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵上的應(yīng)用
、難點(diǎn)?，F(xiàn)有焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵多采用移動(dòng)通風(fēng)槽技術(shù)、對接翻板閥技術(shù)等，有些焦?fàn)t機(jī)側(cè)甚至未設(shè)置除塵，對周圍環(huán)境和工人身心健康產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。通過對國內(nèi)已有的焦?fàn)t機(jī)側(cè)煙塵治理工藝的考察研究，分析現(xiàn)有工藝的優(yōu)缺點(diǎn)，考慮綜合因素后形成了一套能可靠、穩(wěn)定、經(jīng)濟(jì)、安全運(yùn)行的焦?fàn)t機(jī)側(cè)多點(diǎn)吸塵集中罩移動(dòng)捕集技術(shù)及管道移動(dòng)水密封對接技術(shù)的工藝技術(shù)路線，滿足客戶的多方位需求，提供與不同焦?fàn)t爐型匹配的工藝參數(shù)和工程造價(jià)。目前該技術(shù)已在福建三鋼、河南安鋼、湖北金盛蘭、新疆八鋼等國內(nèi)鋼廠
山西冶金 2021年1期2021-03-27
- SWDJ625-1 型搗固焦?fàn)t技術(shù)特點(diǎn)及工藝分析
技術(shù)，便于調(diào)節(jié)從機(jī)側(cè)到焦側(cè)各立火道的煤氣流和空氣流，且便于廢氣流的排出，有利于焦?fàn)t長向加熱的均勻性。另外，煙道和廢氣開閉器布置在焦?fàn)t焦側(cè)，空氣入口箱布置在焦?fàn)t機(jī)側(cè)，可改善焦?fàn)t廢氣系統(tǒng)的操作環(huán)境，廢氣系統(tǒng)基建投資比其他焦?fàn)t節(jié)省40%以上。焦?fàn)t爐墻極限側(cè)負(fù)荷達(dá)到12.2 kPa，爐體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高，爐墻穩(wěn)定性好，使用壽命長。蓄熱室下部低溫區(qū)使用黏土磚砌筑，上部高溫區(qū)使用硅磚砌筑，兩者之間設(shè)置滑動(dòng)層，避免蓄熱室因上下溫差導(dǎo)致膨脹不均，進(jìn)而產(chǎn)生局部拉裂，保證了爐體的嚴(yán)
煤化工 2021年1期2021-03-17
- 唐鋼不銹鋼1580mm熱連軋帶鋼卷取卷形的控制
對中度差時(shí)，卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板易出現(xiàn)單側(cè)與帶鋼接觸，造成與帶鋼接觸的一側(cè)磨損較深而另一側(cè)幾乎沒有磨損的狀況；當(dāng)側(cè)導(dǎo)板平行度差時(shí)，側(cè)導(dǎo)板易出現(xiàn)與帶鋼點(diǎn)接觸的的情況，致使卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板與帶鋼接觸處磨損10mm~15mm，而其余部位幾乎無磨損的狀況，不僅影響了卷形的質(zhì)量控制，還影響了側(cè)導(dǎo)板的使用壽命。良好的卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板對中度、平行度保持會(huì)使得側(cè)導(dǎo)板兩側(cè)均勻磨損。根據(jù)現(xiàn)場反復(fù)測量發(fā)現(xiàn)，1#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板兩側(cè)對中度、平行度狀況保持良好，而2#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板中心線與1#卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)
中國金屬通報(bào) 2020年17期2021-01-05
- 淺談瓦錫蘭主機(jī)控制及其案例分析
odule，或者機(jī)側(cè)顯示屏Local Display Unit相連接。此控制系統(tǒng)與外部系統(tǒng)的接線都在中間接線箱Junction box內(nèi)連接。接線箱內(nèi)還裝有WECS系統(tǒng)的電源模塊和提供WECS系統(tǒng)輸入/輸出信號的電氣隔離模塊。具體各個(gè)部分的聯(lián)系如下圖：WECS-7000系統(tǒng)中的模塊及主要功能如下：主控模塊MCM700：主要負(fù)責(zé)執(zhí)行主機(jī)的安全保護(hù);數(shù)據(jù)采集模塊CCM-10：主要采集與主機(jī)氣缸有關(guān)的參數(shù);數(shù)據(jù)采集模塊FE&TC Acquisition Moud
裝備維修技術(shù) 2020年6期2020-11-20
- 一種用于直驅(qū)型風(fēng)力發(fā)電機(jī)的高電壓穿越技術(shù)的研究
變化，提出改進(jìn)的機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器控制策略。文獻(xiàn)[8]是由電壓驟升的特性入手，提出一種基于雙模式控制的高電壓穿越方案。目前，很多方案都是針對雙饋風(fēng)力發(fā)電機(jī)的，對直驅(qū)型風(fēng)機(jī)的研究比較單一。因此，在已有文獻(xiàn)的基礎(chǔ)上，在并網(wǎng)導(dǎo)則新規(guī)范圍內(nèi)，本文提出了一種可以根據(jù)電壓驟升幅度降低直流側(cè)電壓的高電壓穿越技術(shù)方案，并且通過軟件Matlab/Simu‐link進(jìn)行仿真實(shí)驗(yàn)。1 高電壓穿越技術(shù)并網(wǎng)導(dǎo)則規(guī)定風(fēng)電機(jī)組的低/高電壓穿越統(tǒng)稱為故障穿越。早在很久以前國外就已經(jīng)開始了對
- 安鋼7 m焦?fàn)t出焦煙塵的綜合治理
置——7 m焦?fàn)t機(jī)側(cè)地面除塵站工程項(xiàng)目為例，對焦?fàn)t的除塵改造進(jìn)行了研究，解決了焦化廠兩座7 m焦?fàn)t在推焦過程中焦?fàn)t機(jī)側(cè)和焦側(cè)爐頭產(chǎn)生大量含焦油、粉塵等有害物質(zhì)的問題。研究結(jié)果可為類似工程案例提供切實(shí)可行的治理思路和實(shí)施方案。1 安鋼7 m焦?fàn)t煙氣治理工程概況JNX70-2型焦?fàn)t爐體的主要參數(shù)見表1。安鋼焦化7 m焦?fàn)t炭化室高6.98 m，頂裝煤焦?fàn)t，已建設(shè)出焦地面除塵站、裝煤地面除塵站及機(jī)側(cè)車載除塵設(shè)施。焦?fàn)t機(jī)側(cè)建設(shè)相應(yīng)配套的收集處理風(fēng)量300 000 m
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年7期2020-07-25
- 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)控制策略仿真研究
大功率跟蹤控制、機(jī)側(cè)變流器、網(wǎng)側(cè)變流器控制策略的有效性進(jìn)行仿真分析.1 永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)控制采用雙PWM變流器的永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，包括機(jī)側(cè)AC/DC變流器和網(wǎng)側(cè)DC/AC變流器.1.1 機(jī)側(cè)變流器控制風(fēng)力機(jī)輸出機(jī)械功率為［2］：式中，Pm為風(fēng)力機(jī)輸出的機(jī)械功率；Cp為風(fēng)能利用系數(shù)；ρ為空氣密度；S為橫掃風(fēng)輪的面積；V為風(fēng)速；β為葉片槳距角；λ為葉尖速比.永磁同步發(fā)電機(jī)（PMSG）在dq坐標(biāo)系下電壓方程為［3］：式中，usd、usq、i
- 淺論馬鋼7.63 m焦?fàn)t推焦車機(jī)載除塵改造
置為地面除塵站，機(jī)側(cè)除塵選用機(jī)載除塵，機(jī)側(cè)除塵基礎(chǔ)參數(shù)均是根據(jù)當(dāng)時(shí)煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)。通過表1 可以看出環(huán)保要求日益嚴(yán)格，同時(shí)焦?fàn)t爐齡在不斷增長，焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵設(shè)備的原有設(shè)計(jì)參數(shù)已經(jīng)遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿足不了現(xiàn)在國家的環(huán)保要求。此次準(zhǔn)備對機(jī)側(cè)除塵進(jìn)行改造。為了有效收集機(jī)側(cè)煙塵，先根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際情況進(jìn)行研究探討[2]。表1 不同時(shí)期推焦過程中的大氣污染物排放濃度限值1 機(jī)側(cè)除塵現(xiàn)狀及存在問題7.63 m 焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵為機(jī)載除塵。除塵系統(tǒng)主要包括集塵罩、清門煙罩、除
安徽化工 2020年3期2020-07-01
- 基于AC-DC-AC的異步電機(jī)系統(tǒng)積分反步和滑?？刂?/a>
成了網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)。兩個(gè)變流器之間由直流支撐電容連接，具有儲存能量、穩(wěn)定直流側(cè)電壓，緩沖網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)的能量交換、濾除直流側(cè)電壓的諧波的作用[6-7]。文獻(xiàn)[8]提出了對網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)電壓定向矢量控制、機(jī)側(cè)子系統(tǒng)磁場定向矢量控制，提高了系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)性能，但存在直流母線電壓，當(dāng)負(fù)載較大變化時(shí)，波動(dòng)較大，抗干擾能力差的問題。針對基于AC-DC-AC的異步電機(jī)系統(tǒng)，當(dāng)異步電機(jī)負(fù)載發(fā)生較大變化時(shí)，連接網(wǎng)側(cè)子系統(tǒng)和機(jī)側(cè)子系統(tǒng)的電容無法儲存過多的能量，導(dǎo)致直
微特電機(jī) 2020年5期2020-05-26
- 水封式機(jī)側(cè)除塵技術(shù)在6.0m焦?fàn)t上的應(yīng)用
熟技術(shù)，沒有建設(shè)機(jī)側(cè)爐頭煙塵處理設(shè)施，在摘門、推焦、平煤過程中產(chǎn)生的煙塵處于散排狀態(tài)。近幾年，隨著煉焦技術(shù)的發(fā)展，焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵技術(shù)已經(jīng)比較成熟，國家2012年也頒布了《煉焦化學(xué)工業(yè)污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》(GB16171-2012)，為保護(hù)職工的身體健康，改善周邊大氣環(huán)境質(zhì)量，滿足國家環(huán)保要求，國內(nèi)焦化企業(yè)逐步增設(shè)機(jī)側(cè)除塵工藝。1 國內(nèi)焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵主要工藝[1]目前國內(nèi)先后發(fā)展了幾種焦?fàn)t機(jī)側(cè)除塵技術(shù)，如表1。1.1 “車載式”除塵工藝“車載式”除塵工藝，捕集罩和除
四川化工 2020年2期2020-02-16
- 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電交直交系統(tǒng)網(wǎng)側(cè)變換器電壓定向控制策略研究
分析了網(wǎng)側(cè)系統(tǒng)、機(jī)側(cè)系統(tǒng)和直流母線恒壓控制，采用電壓定向及前饋控制策略，有效的消除耦合項(xiàng)，實(shí)現(xiàn)了轉(zhuǎn)子與電網(wǎng)間無功功率與有功功率能量的雙向流動(dòng)；最后，在MATLAB/Simulink環(huán)境下建立了電壓定向矢量控制系統(tǒng)的仿真模型，仿真結(jié)果表明了電壓定向及前饋控制策略的有效性。1 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)及工作原理1.1 雙饋異步風(fēng)力發(fā)電機(jī)交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)雙饋異步風(fēng)電的交直交系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖1所示，主要由網(wǎng)側(cè)變換器、轉(zhuǎn)子變換器、直流母線和濾波器等部分構(gòu)成。網(wǎng)側(cè)變
- 風(fēng)電變流器并聯(lián)控制的環(huán)流抑制策略研究
課題組提出網(wǎng)側(cè)和機(jī)側(cè)獨(dú)立控制環(huán)流抑制策略。1 環(huán)流等效數(shù)學(xué)模型圖1所示為實(shí)際工程應(yīng)用中普遍采用的兩臺變流器共直流側(cè)并聯(lián)拓?fù)鋱D，變流器并聯(lián)控制必然帶來如圖1所示的環(huán)流問題。圖1 變流器并聯(lián)時(shí)的環(huán)流為了對兩臺變流器共直流側(cè)并聯(lián)系統(tǒng)進(jìn)行環(huán)流分析，對圖1所示的機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)拓?fù)潆娐纷龅刃?shù)學(xué)模型的推導(dǎo)，得到并聯(lián)系統(tǒng)的等效平均模型。使用坐標(biāo)變換，每個(gè)相橋臂的數(shù)學(xué)模型等效到同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系[7-8]，如圖2所示。圖2中各變量的下標(biāo)g、σ分別代表機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變量，下標(biāo)1、2分別
- PMSM四象限驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)的自適應(yīng)滑模和反步控制
環(huán)控制母線電壓，機(jī)側(cè)采用反步控制實(shí)現(xiàn)對電機(jī)轉(zhuǎn)速跟蹤，但在機(jī)側(cè)負(fù)載有變化時(shí)直流母線電壓波動(dòng)較大；文獻(xiàn)[9]提出網(wǎng)側(cè)采用模型參考自適應(yīng)控制，機(jī)側(cè)采用基于模型參考的模糊自適應(yīng)控制，但母線電壓超調(diào)過大?；？刂凭哂休^強(qiáng)的魯棒性，文獻(xiàn)[10]針對系統(tǒng)建模時(shí)未考慮成分，改進(jìn)了指數(shù)趨近律，同時(shí)引入自適應(yīng)控制，通過加入自適應(yīng)項(xiàng)，實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)狀態(tài)到滑模面距離的自適應(yīng)調(diào)節(jié)。反步法簡化了控制器的計(jì)算，易于實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的全局漸進(jìn)穩(wěn)定[11]。本文結(jié)合滑模控制、自適應(yīng)控制和反步法的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)
微特電機(jī) 2019年6期2019-07-02
- 基于虛擬示波器的風(fēng)電變流器故障案例分析
析。一、對變流器機(jī)側(cè)三相電流和Crowbar直流電壓進(jìn)行分析圖2 變流器系統(tǒng)拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)圖3 風(fēng)電機(jī)組變流器故障分析方法流程圖故障時(shí)的變流器機(jī)側(cè)電流波形如圖4所示，Crowbar直流電壓如圖5所示。綜合分析圖4、圖5可知，變流器機(jī)側(cè)三相電流前后共出現(xiàn)3次故障沖擊電流。第1次：機(jī)側(cè)B相電流在-906至-904ms出現(xiàn)了故障電流，其最高電流達(dá)到960A，由于機(jī)側(cè)B相電流值過大觸發(fā)了Crowbar單元；第2次：機(jī)側(cè)C相電流在-395至-382.5ms出現(xiàn)了故障電流，
風(fēng)能 2019年4期2019-06-14
- 大功率直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組變流器的功率器件熱負(fù)荷分析
控制模塊；變流器機(jī)側(cè)控制結(jié)構(gòu)為功率和轉(zhuǎn)速控制。變流器的機(jī)網(wǎng)側(cè)配合控制將最終實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕獲。圖1 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組模型Fig.1 Direct-driven Wind Turbine Model2.1 風(fēng)機(jī)空氣動(dòng)力學(xué)模型風(fēng)力場直接作用在在整個(gè)風(fēng)機(jī)槳葉平面上，對風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)子的動(dòng)態(tài)產(chǎn)生影響。因此，考慮采用風(fēng)切變曲線對轉(zhuǎn)子葉片進(jìn)行動(dòng)態(tài)建模。文獻(xiàn)[8]提出了風(fēng)機(jī)的空氣動(dòng)力學(xué)模型，稱為非定常葉素動(dòng)量法BEMM（Unsteady Blade Element Momentu
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2018年9期2018-09-17
- 一種風(fēng)電變流器Chopper裝置的測試方法
網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器、雙饋?zhàn)兞髌鳌?span id="j5i0abt0b" class="hl">機(jī)側(cè)斷路器。圖1 風(fēng)電變流器Chopper裝置測試平臺電網(wǎng)接入接口外接電網(wǎng)，并分別與網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器的一端相連接。網(wǎng)側(cè)隔離變壓器的另一端與雙饋?zhàn)兞髌鞯木W(wǎng)側(cè)斷路器相連接。機(jī)側(cè)隔離變壓器的另一端通過機(jī)側(cè)斷路器與雙饋?zhàn)兞髌鞯?span id="j5i0abt0b" class="hl">機(jī)側(cè)相連接。測試時(shí)，電網(wǎng)接入接口、網(wǎng)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)隔離變壓器、機(jī)側(cè)斷路器構(gòu)成功率測試回路，通過雙饋?zhàn)兞髌髋cChopper裝置相 連接。雙饋?zhàn)兞髌靼ㄗ兞髌骶W(wǎng)側(cè)、變流器機(jī)側(cè)、直流母線
電氣技術(shù) 2018年8期2018-08-18
- 基于SPWM的直驅(qū)風(fēng)電變流器功率模塊分析
并推導(dǎo)了網(wǎng)側(cè)以及機(jī)側(cè)變流器功率模塊的損耗和結(jié)溫表達(dá)式。結(jié)合風(fēng)電場實(shí)測風(fēng)速，研究了變流器功率器件的損耗變化規(guī)律，分析了變流器各部件所受熱應(yīng)力沖擊情況。研究結(jié)果表明網(wǎng)側(cè)變流器的IGBT模塊損耗最高，最易損壞。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)；IGBT；損耗0 引 言風(fēng)力發(fā)電裝置中，變流器作為風(fēng)電轉(zhuǎn)換系統(tǒng)的中樞，是影響機(jī)組運(yùn)行安全和入網(wǎng)穩(wěn)定的關(guān)鍵器件，但風(fēng)電機(jī)組變流器不同于普通的電力拖動(dòng)所用的變流器。由于風(fēng)速時(shí)刻在變化,為了捕獲最大風(fēng)能,機(jī)側(cè)變流器的電流電壓以及頻率需要隨風(fēng)的變化
四川電力技術(shù) 2017年6期2018-01-04
- 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的機(jī)側(cè)多整流器并聯(lián)運(yùn)行控制研究
磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的機(jī)側(cè)多整流器并聯(lián)運(yùn)行控制研究呂志香(揚(yáng)州工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院，江蘇 揚(yáng)州 225127)永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的容量通常達(dá)到了兆瓦級，采用并聯(lián)型結(jié)構(gòu)是主要的擴(kuò)容方式。傳統(tǒng)的風(fēng)電變流器機(jī)側(cè)整流器具有獨(dú)立的直流母線，雖具有控制簡單的優(yōu)點(diǎn)，但也存在成本高、體積增加等問題。針對這個(gè)問題，提出了一種新型的永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組機(jī)側(cè)多整流器共直流母線并聯(lián)運(yùn)行控制策略。該控制策略的控制目的是抑制共直流母線的整流器模塊之間由于不同步造成的環(huán)流，因此首先對具有公共直流母線的
電機(jī)與控制應(yīng)用 2017年5期2017-06-05
- 抑制IGBT器件結(jié)溫的雙饋風(fēng)電變流器分段DSVPWM策略
變流器相比，由于機(jī)側(cè)變流器長期運(yùn)行于低頻工作狀態(tài)［2-3］，加之風(fēng)電變流器功率傳輸具有波動(dòng)性和間歇性特點(diǎn)［4-6］，使得其IGBT結(jié)溫頻繁地大幅波動(dòng)，這種波動(dòng)所產(chǎn)生的熱應(yīng)力反復(fù)作用，加速了IGBT模塊的疲勞失效［5］。因此，為了延長風(fēng)電變流器的使用壽命，提高其運(yùn)行可靠性，IGBT模塊狀態(tài)監(jiān)測和熱管理技術(shù)已成為國內(nèi)外學(xué)術(shù)界和工業(yè)界關(guān)注的焦點(diǎn)。目前，已有學(xué)者對于提高IGBT模塊的可靠性進(jìn)行了一些研究。文獻(xiàn)［7］通過在IGBT模塊封裝內(nèi)部增設(shè)信號檢測單元，從而對
電力自動(dòng)化設(shè)備 2017年2期2017-05-24
- 雙饋風(fēng)電變流器IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算分析及變化規(guī)律研究
析。首先,建立了機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊基于開關(guān)周期的損耗及結(jié)溫計(jì)算模型;其次,在全工況運(yùn)行下對機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊損耗和穩(wěn)態(tài)結(jié)溫的變化規(guī)律進(jìn)行了分析。結(jié)果表明,隨著風(fēng)速的不斷增加,機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊的損耗總體呈增大趨勢,二者變化趨勢局部不同;機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊結(jié)溫變化要比網(wǎng)側(cè)的更為劇烈。雙饋風(fēng)電變流器;IGBT;模塊損耗;計(jì)算分析;變化規(guī)律近年來,風(fēng)力發(fā)電飛速發(fā)展,風(fēng)機(jī)容量也隨之不斷上升,對電網(wǎng)的影響也越來越大。雙饋風(fēng)電機(jī)組是當(dāng)
電子器件 2017年2期2017-04-25
- 永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的直接電流矢量最優(yōu)控制*
應(yīng)用到風(fēng)電變流器機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)控制中，實(shí)現(xiàn)了最大功率點(diǎn)跟蹤、無功功率輸出控制和電網(wǎng)電壓支持等功能。最后，為了驗(yàn)證控制策略的有效性，基于MATLAB/Simulink平臺搭建了永磁直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組仿真模型，并使用了傳統(tǒng)矢量控制器和新型控制器進(jìn)行了仿真對比研究。計(jì)算結(jié)果表明，使用新型直接電流矢量最優(yōu)控制時(shí)，各方面控制性能明顯優(yōu)于傳統(tǒng)矢量控制。風(fēng)力發(fā)電； 永磁同步發(fā)電機(jī)； 直接電流矢量控制； 最優(yōu)控制； 直流電壓控制0 引 言風(fēng)力發(fā)電作為增長最快速的可再生能源，裝機(jī)容量
電機(jī)與控制應(yīng)用 2017年3期2017-04-12
- 直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)變流器控制措施
網(wǎng)側(cè)變流器控制和機(jī)側(cè)變流器控制，本文對這兩者的控制功能進(jìn)行了分析。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)；機(jī)側(cè)變流器；網(wǎng)側(cè)變流器目前，風(fēng)力發(fā)電技術(shù)發(fā)展迅速，其具有清潔無污染、安全可靠的特點(diǎn)。永磁直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)通過風(fēng)力機(jī)直接驅(qū)動(dòng)永磁同步發(fā)電機(jī)工作，經(jīng)由功率變換電路轉(zhuǎn)換電能再并入電網(wǎng)，省略了齒輪箱等中間環(huán)節(jié)，從而減少了許多發(fā)電系統(tǒng)工作人員的維護(hù)工作，并且降低了風(fēng)電系統(tǒng)的噪音，具有可靠性高、重量輕、效率高的優(yōu)點(diǎn)[1]。變流裝置是永磁直驅(qū)式風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)的電力電子變換環(huán)節(jié)，作用十分重要
裝備制造技術(shù) 2017年8期2017-01-19
- 基于模式切換的永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)組低電壓穿越控制策略
選擇網(wǎng)側(cè)變流器或機(jī)側(cè)變流器來控制直流電容電壓。另外，為加快直流母線控制速度，提出了一種改進(jìn)前饋方法，加快了控制速度，降低了直流母線電壓的峰值。仿真結(jié)果驗(yàn)證了所提控制策略的有效性。永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(PMSG)；低電壓穿越(LVRT)；模式切換控制；改進(jìn)前饋0 引 言對于永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(permanent magnet synchronous generator，PMSG)機(jī)組而言，實(shí)現(xiàn)低電壓穿越(low-voltage ride-through，LVR
電力建設(shè) 2016年12期2017-01-09
- 風(fēng)電變流器IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算與分析
究。首先，建立了機(jī)側(cè)及網(wǎng)側(cè)變流器在整流或逆變模式下IGBT模塊損耗及結(jié)溫的計(jì)算模型；其次，對機(jī)組在不同運(yùn)行工況下，其損耗和穩(wěn)態(tài)結(jié)溫進(jìn)行分析。結(jié)果表明，隨風(fēng)速的增大，機(jī)側(cè)與網(wǎng)側(cè)變流器IGBT模塊的損耗變化規(guī)律不同；機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)劇烈，尤其是在同步風(fēng)速附近區(qū)域。雙饋風(fēng)電機(jī)組；變流器；IGBT模塊；損耗；結(jié)溫0 引 言雙饋風(fēng)電變流器是影響大功率風(fēng)電機(jī)組及入網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行的重要環(huán)節(jié)[1-2]。由于風(fēng)能固有的間歇式特征，風(fēng)電機(jī)組長時(shí)間、頻繁和大范圍
電氣自動(dòng)化 2016年4期2016-12-07
- 基于永磁同步電機(jī)的電流源型風(fēng)電變流器實(shí)現(xiàn)
風(fēng)電變流器，但是機(jī)側(cè)變換器采用二極管整流器拓?fù)洹Ｎ墨I(xiàn)[1,5]研究了PWM電流源型風(fēng)電變流器，但是并沒有研究電流源型變換器相關(guān)參數(shù)的設(shè)計(jì)，LC濾波器諧振問題。針對LC諧振問題，大部分文獻(xiàn)采用無源阻尼和虛擬電阻法[6-7]。本文提出引入電感電壓和電流的方法以抑制諧振。本文提出的采用電流源型PWM變換器作為風(fēng)力發(fā)電機(jī)與電網(wǎng)的接口具有結(jié)構(gòu)簡單、輸出波形好、易于并聯(lián)、四象限運(yùn)行等優(yōu)點(diǎn)。直流側(cè)電抗器又賦予了電流源型變換器可靠的短路保護(hù)和低電壓穿越能力。電流源型風(fēng)電系
電氣自動(dòng)化 2016年3期2016-12-06
- WT2000雙饋異步發(fā)電機(jī)變流器溫升分析及控制方法
流器PM3000機(jī)側(cè)IGBT過溫近期發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場運(yùn)行的多臺AMSC變流器的PM3000機(jī)側(cè)IGBT運(yùn)行時(shí)溫度偏高，并且容易損壞，部分機(jī)組需限功率運(yùn)行。2.變流器過溫原因排查及分析通過對PM3000內(nèi)部機(jī)側(cè)IGBT過溫情況進(jìn)行匯總分析，故障時(shí)刻機(jī)側(cè)IGBT的溫度超出故障限值100℃，滿發(fā)工況下比正常運(yùn)行機(jī)組高出30℃～40℃（正常為70℃左右）。進(jìn)一步分析認(rèn)為機(jī)側(cè)IGBT溫度過高是由于其散熱能力不足引起的。為了進(jìn)一步明確問題原因，我們進(jìn)行了變流器水冷系統(tǒng)流量測試
中國新技術(shù)新產(chǎn)品 2016年21期2016-12-01
- 基于快速原型化雙饋風(fēng)機(jī)控制器研究
能，實(shí)現(xiàn)雙饋風(fēng)機(jī)機(jī)側(cè)控制器快速原型化。在RTDS中搭建雙饋風(fēng)機(jī)一次模型，機(jī)側(cè)控制器運(yùn)行在DSP28335中，實(shí)現(xiàn)快速原型化控制器的在線調(diào)試，加快研發(fā)周期。同時(shí)仿真結(jié)果表明，該控制器控制效果較為理想。關(guān)鍵詞:快速原型化RTDSDSP28335雙饋風(fēng)機(jī)中圖分類號：TM464文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A作者簡介：肖忠云(1991-)，男，貴州省興義人，在校碩士研究生，電氣工程及其自動(dòng)化專業(yè)，研究方向：電力系統(tǒng)運(yùn)行與控制。收稿日期：2015-01-30DFIG controll
現(xiàn)代機(jī)械 2015年4期2016-01-16
- 雙饋風(fēng)機(jī)低電壓穿越的改進(jìn)技術(shù)
現(xiàn)變速恒頻發(fā)電，機(jī)側(cè)變換器所需容量小等優(yōu)點(diǎn)受到了業(yè)界的青睞，但正因?yàn)樗?span id="j5i0abt0b" class="hl">機(jī)側(cè)變換器容量小，也造成其對電網(wǎng)故障敏感、脆弱的特性[7]。當(dāng)電網(wǎng)電壓突然跌落時(shí)，定子側(cè)電壓跌落，而根據(jù)磁鏈?zhǔn)睾愣啥ㄗ哟沛湶粫?huì)突變，定子磁鏈不僅包含周期分量還有暫態(tài)直流分量，此暫態(tài)分量以定子時(shí)間常數(shù)衰減，其最大值與電網(wǎng)電壓降落的大小和電壓降落發(fā)生的時(shí)間有關(guān)。定子磁鏈暫態(tài)直流分量感生出反電動(dòng)勢暫態(tài)直流分量，它除了與電網(wǎng)電壓降落的大小和電壓降落發(fā)生的時(shí)間有關(guān)外，還與滑差率s成正比。由于雙饋
電網(wǎng)與清潔能源 2015年1期2015-12-20
- 雙饋風(fēng)電變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力評估
力的影響。但由于機(jī)側(cè)變流器長期處于低頻下運(yùn)行，且運(yùn)行頻率隨風(fēng)速的變化而改變，使得機(jī)側(cè)IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)幅值更大，且波動(dòng)頻率隨風(fēng)速隨機(jī)變化，因此現(xiàn)有網(wǎng)側(cè)評估模型很難對機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊的結(jié)溫波動(dòng)信息進(jìn)行準(zhǔn)確提取。文獻(xiàn)[11]分析了機(jī)組控制方式對機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力的影響，但分析模型假設(shè)各風(fēng)速區(qū)間的風(fēng)速為恒定值，并未考慮各區(qū)間內(nèi)風(fēng)速的變化。因此，有必要研究湍流風(fēng)速下機(jī)側(cè)變流器IGBT模塊功率循環(huán)能力的準(zhǔn)確評估方法?；诖?，本文在分析結(jié)溫大
電力自動(dòng)化設(shè)備 2015年1期2015-09-19
- 基于功率前饋補(bǔ)償控制的BDFG勵(lì)磁變換器控制策略研究
基于無刷雙饋電機(jī)機(jī)側(cè)變換器功率補(bǔ)償?shù)目刂撇呗?，提高了直流?cè)電壓的穩(wěn)定性，并通過仿真進(jìn)行驗(yàn)證。無刷雙饋發(fā)電機(jī) 雙PWM變換器 直流側(cè)電壓 功率前饋補(bǔ)償0 引言無刷雙饋發(fā)電機(jī)采用交流電勵(lì)磁，可以通過對勵(lì)磁頻率的調(diào)節(jié)來改變輸出電壓的頻率，從而實(shí)現(xiàn)變速恒頻發(fā)電，因?yàn)槠浔旧頌闊o刷結(jié)構(gòu)，高速運(yùn)行的情況下可靠性較高[1]。將雙PWM交直交變換器應(yīng)用到無刷雙饋發(fā)電機(jī)變速恒頻發(fā)電系統(tǒng)中，有諸多優(yōu)勢：1）在無刷雙饋發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子速度發(fā)生變化的情況下實(shí)現(xiàn)能量雙向流動(dòng)，可以較為靈活地
船電技術(shù) 2015年8期2015-06-27
- 一種新型雙PWM變流器混合控制方法研究
結(jié)構(gòu)，分別建立了機(jī)側(cè)整流器和網(wǎng)側(cè)逆變器在兩相同步旋轉(zhuǎn)dq坐標(biāo)系下的EL模型。以系統(tǒng)的設(shè)計(jì)目標(biāo)為依據(jù)確定了期望平衡點(diǎn)，增加耗散矩陣的注入阻尼，進(jìn)而設(shè)計(jì)了無源控制器。設(shè)計(jì)2個(gè)PI控制器分別用于控制直流電壓和為網(wǎng)側(cè)三相交流線電流d軸分量提供給定值。仿真和實(shí)物實(shí)驗(yàn)結(jié)果均證明，本文所提出的控制方法是可行的。2 不平衡供電電壓的正負(fù)序分量描述及分離2.1 不平衡供電電壓的正負(fù)序分量描述在三相供電電壓不平衡系統(tǒng)中，如果只考慮基波電動(dòng)勢，則供電電動(dòng)勢可以分解為正序電動(dòng)勢E
電氣傳動(dòng) 2015年6期2015-04-28
- 直驅(qū)永磁風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)雙PWM變流器控制技術(shù)
了雙PWM變流器機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)的數(shù)學(xué)模型。機(jī)側(cè)變流器采用轉(zhuǎn)子磁場定向矢量控制方式，網(wǎng)側(cè)變流器采用電網(wǎng)電壓定向矢量控制方式，實(shí)現(xiàn)有功和無功功率的完全獨(dú)立解耦控制。仿真和試驗(yàn)結(jié)果表明:該控制策略可有效地實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能捕獲，維持直流母線電壓穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)發(fā)電機(jī)組的平滑并網(wǎng)，具有良好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)。風(fēng)力發(fā)電;雙PWM變流器;矢量控制;獨(dú)立解耦隨著可再生能源的發(fā)展，風(fēng)力發(fā)電在能源結(jié)構(gòu)中所占的比例不斷提高。由于直驅(qū)永磁風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行高效穩(wěn)定、故障率低等優(yōu)勢，從而在兆瓦級風(fēng)電機(jī)組中得到
東北電力技術(shù) 2015年8期2015-04-23
- 7.63 m焦?fàn)t小煙道竄漏的原因分析及解決措施
側(cè)中部一直延伸到機(jī)側(cè)端部，將煤氣小煙道2/3的部位燒得通紅，不僅對焦?fàn)t造成相當(dāng)大的危害，而且還因部分煤氣在小煙道內(nèi)被燒掉以及小煙道上部噴嘴板燒得變形造成相關(guān)燃燒室溫度偏低和橫排溫度均勻性較差，影響了焦?fàn)t的正常加熱。3 原因分析3.1 設(shè)計(jì)方面伍德公司在設(shè)計(jì)7.63 m焦?fàn)t時(shí)，為不妨礙在機(jī)側(cè)蓄熱室調(diào)節(jié)更換小煙道上部的噴嘴板，未在機(jī)側(cè)小煙道單墻端部設(shè)計(jì)任何護(hù)爐鐵件保護(hù)裝置（見圖1）。為防止此部位砌體受熱膨脹后導(dǎo)致墻體外移，而在焦?fàn)t蓄熱室中下部（第1～21層）采
冶金動(dòng)力 2015年1期2015-04-17
- 直驅(qū)永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)組建模與仿真
度的控制在網(wǎng)側(cè)。機(jī)側(cè)PWM變流器的主要作用是控制風(fēng)力發(fā)電機(jī)的運(yùn)行，并實(shí)現(xiàn)最大風(fēng)能跟蹤。網(wǎng)側(cè)PWM變流器的主要作用是提供穩(wěn)定的直流母線電壓，并實(shí)現(xiàn)網(wǎng)側(cè)的單位功率因數(shù)控制。2 雙PWM變流器控制策略2.1 機(jī)側(cè)變流器控制策略機(jī)側(cè)變流器將頻率和幅值變化的交流電整流成恒定直流，同時(shí)通過調(diào)節(jié)發(fā)電機(jī)定子電流的d、q軸分量，進(jìn)而控制發(fā)電機(jī)的電磁轉(zhuǎn)矩來完成最大風(fēng)能捕獲。本文采用定子電壓定向的定子電流控制方法，取同步旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系的d軸方向?yàn)槎ㄗ与妷菏噶康姆较?，則有usd＝us
科技視界 2015年1期2015-01-02
- 濟(jì)鋼4.3 m頂裝焦?fàn)t改搗固焦?fàn)t的實(shí)踐
車將搗好的煤餅從機(jī)側(cè)送入炭化室。煤餅在炭化室中高溫干餾，經(jīng)過約22.5 h后，成熟的焦炭被推出，進(jìn)入干熄爐干熄后經(jīng)皮帶輸送至下道工序搗固煉焦配合煤細(xì)度要求控制在90%～93%（至少要＞85%），其中粒度＜0.5 mm的應(yīng)在40%～50%；而頂裝煤煉焦配合煤細(xì)度要求75%～80%。因此，頂裝焦?fàn)t改搗固煉焦配合煤的粉碎系統(tǒng)需要進(jìn)行相應(yīng)改造，確保煤料細(xì)度滿足搗固煉焦要求。新上2套新型破碎機(jī)，通過破碎機(jī)正反轉(zhuǎn)，以滿足頂裝和搗固生產(chǎn)對配合煤細(xì)度不同要求。3.2 新建
山東冶金 2014年2期2014-07-11
- 永磁同步風(fēng)電機(jī)控制系統(tǒng)PI調(diào)節(jié)器參數(shù)設(shè)計(jì)
其設(shè)計(jì)過程創(chuàng)建了機(jī)側(cè)整流器的PI調(diào)節(jié)器參數(shù)的求導(dǎo)流程。在Matlab中建立了永磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)的仿真模型并代入?yún)?shù)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)仿真。仿真結(jié)果表明：設(shè)計(jì)出的PI調(diào)節(jié)器參數(shù)滿足永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)的多項(xiàng)要求，可使永磁風(fēng)力發(fā)電機(jī)平穩(wěn)運(yùn)行，表明建立的系統(tǒng)仿真模型和提出的參數(shù)設(shè)計(jì)流程的正確性。永磁同步發(fā)電機(jī)；變流器；雙閉環(huán)控制；PI調(diào)節(jié)器；參數(shù)設(shè)計(jì)隨著科技的發(fā)展，直驅(qū)式永磁同步風(fēng)力發(fā)電機(jī)(permanent magnetsynchronousgenerator,PMSG
電源技術(shù) 2014年5期2014-07-07
- 直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)LVRT無源混合控制研究
策略，分別建立了機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變流器的EL數(shù)學(xué)模型，得到了dq軸電流解耦的控制律，為提高變流器的動(dòng)態(tài)性能，采用注入阻尼的方法對控制器進(jìn)行優(yōu)化。仿真結(jié)果表明所提控制策略是可行的。直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電；PWM變流器；無源控制；低電壓穿越；阻尼注入1 引言隨著人類對能源需求的急速增加，可再生能源成為全球研究的熱點(diǎn)，其中風(fēng)力發(fā)電得到了迅速的發(fā)展。與傳統(tǒng)風(fēng)電系統(tǒng)相比，直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)省去故障率高的齒輪箱，具有機(jī)械損耗小、成本低、結(jié)構(gòu)簡單、發(fā)電效率及運(yùn)行可靠性高、低電壓穿越能力強(qiáng)
電氣傳動(dòng) 2014年6期2014-04-28
- 卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制策略優(yōu)化分析與改進(jìn)
1）生產(chǎn)技術(shù)卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制策略優(yōu)化分析與改進(jìn)趙磊，劉寧，李文，王克柱（山鋼股份濟(jì)南分公司熱連軋廠，山東濟(jì)南 250101）基于對濟(jì)鋼1700熱軋帶鋼生產(chǎn)線卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板控制系統(tǒng)的分析，通過對側(cè)導(dǎo)板平行段進(jìn)行圓弧過渡優(yōu)化和前臺卷取機(jī)側(cè)導(dǎo)板開口度的合理設(shè)定以及平行度的調(diào)整，避免了卡鋼事故，提高了生產(chǎn)穩(wěn)定性；對3.5mm厚度以下規(guī)格帶鋼側(cè)導(dǎo)板2次短行程增大25mm，頭部塔形控制良好，因塔形問題產(chǎn)生的次品量減少了80%；對6.0mm厚度以下規(guī)格帶鋼卷取過程實(shí)施階梯
山東冶金 2014年4期2014-02-09
- 基于電勵(lì)磁直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)低電壓運(yùn)行特性的研究
統(tǒng)，提出一種限制機(jī)側(cè)變流器的有功電流分量且使網(wǎng)側(cè)變流器運(yùn)行于無功優(yōu)先輸出模式的控制策略。1 直驅(qū)風(fēng)電系統(tǒng)最大功率追蹤風(fēng)機(jī)獲得的機(jī)械功率為[1-2]：把（2）代入（1）可得到：ρ為空氣密度，CP為功率系數(shù)，θ為槳距角，λ為葉尖速比，v為風(fēng)速，R為風(fēng)輪半徑，ω為風(fēng)機(jī)角速度，Pm為機(jī)械功率。當(dāng)風(fēng)速在額定風(fēng)速以下時(shí)，實(shí)行定槳距調(diào)節(jié)，此時(shí)CP僅與λ有關(guān)，在特定的葉尖速比λopt下風(fēng)機(jī)捕獲最大功率，此時(shí)公式（3）中k為常數(shù)，故風(fēng)機(jī)最佳捕獲功率和轉(zhuǎn)速呈三次方的關(guān)系。圖1
大電機(jī)技術(shù) 2013年3期2013-07-02
- 直驅(qū)永磁型風(fēng)電系統(tǒng)的小擾動(dòng)穩(wěn)定性分析
控制策略；研究了機(jī)側(cè)和網(wǎng)側(cè)變換器控制結(jié)構(gòu)；利用Matlab建模仿真，對系統(tǒng)在不同參數(shù)條件下進(jìn)行了時(shí)域分析。仿真結(jié)果表明，不同的參數(shù)條件下，系統(tǒng)具有較好的小擾動(dòng)穩(wěn)定性，驗(yàn)證了理論分析的正確性，為直驅(qū)永磁型風(fēng)電系統(tǒng)安全穩(wěn)定地并網(wǎng)運(yùn)行提供了可借鑒的理論依據(jù)。永磁同步機(jī)； PWM變換器； 小擾動(dòng)穩(wěn)定； 最大功率點(diǎn)跟蹤變速恒頻發(fā)電是目前國內(nèi)外風(fēng)電技術(shù)的主流，機(jī)組通常采用雙饋型發(fā)電機(jī)，系統(tǒng)通過齒輪箱連接風(fēng)力機(jī)和發(fā)電機(jī)，雙饋電機(jī)帶有電刷和滑環(huán)，系統(tǒng)結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，降低了運(yùn)行
- 搗固焦?fàn)t加熱制度與煤餅形態(tài)的關(guān)系及生產(chǎn)實(shí)踐
固裝煤車將煤餅從機(jī)側(cè)裝入炭化室內(nèi)進(jìn)行煉焦。與頂裝煤煉焦相比,搗固煉焦具有配入高揮發(fā)、低粘結(jié)煤比例大、節(jié)約優(yōu)質(zhì)煉焦煤、降低生產(chǎn)成本、擴(kuò)大煤源使用范圍等優(yōu)勢。1 問題及分析平煤集團(tuán)天宏焦化公司為 3.8 m HN3896型搗固焦?fàn)t,焦?fàn)t設(shè)計(jì)周轉(zhuǎn)時(shí)間為 21.5 h,投產(chǎn)后實(shí)際周轉(zhuǎn)時(shí)間為 24 h,遠(yuǎn)超出設(shè)計(jì)時(shí)間,使焦?fàn)t產(chǎn)量受限。原因是入爐煤餅形態(tài)與加熱制度不符,造成焦餅成熟效果不好;同時(shí)因爐頭散熱較快,爐頭溫度比標(biāo)準(zhǔn)火道溫度低 100℃左右,易造成爐頭出現(xiàn)生焦
河南冶金 2010年4期2010-12-08