變徑
- 基于CFD-DEM 的氣力輸送變徑管中顆粒流動(dòng)特性分析①
系統(tǒng)中，可以使用變徑管代替常規(guī)管道［5］。 變徑管可以通過適當(dāng)增大管徑來降低氣體速度，從而進(jìn)一步降低壓降，減少系統(tǒng)能耗［6-9］。以往對(duì)變徑管的研究大多集中于變徑管中壓降的變化規(guī)律及影響因素［10-12］，很少深入研究變徑管本身幾何結(jié)構(gòu)的變化對(duì)管道中氣固兩相流流動(dòng)特性的影響。 本文從變徑管幾何結(jié)構(gòu)參數(shù)入手，采用CFD-DEM耦合方法研究變徑比和變徑長(zhǎng)度對(duì)變徑管中氣固兩相流流動(dòng)特性的影響規(guī)律，為變徑管的設(shè)計(jì)提供參考。1 數(shù)學(xué)模型在CFD-DEM 模型中，兩相
礦冶工程 2023年6期2024-01-20
- 自流充填管道局部變徑滿管輸送的環(huán)管試驗(yàn)①
2-3］。 采用變徑管輸送是獲得滿管流的有效方式之一［4-6］，目前在實(shí)驗(yàn)室研究變徑滿管流的報(bào)道很少。 本文自主設(shè)計(jì)研發(fā)了一套小型變徑環(huán)管試驗(yàn)裝置，研究變徑管管徑、長(zhǎng)度、安裝位置等因素對(duì)充填豎管滿管率的影響，研究結(jié)果可為充填料漿自流輸送管網(wǎng)設(shè)計(jì)及優(yōu)化提供理論支撐。1 滿管流輸送理論充填輸送系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)自流的條件是系統(tǒng)高差提供的勢(shì)能可以克服管道輸送阻力［7］。 當(dāng)料漿重力勢(shì)能過剩時(shí)，剩余勢(shì)能會(huì)轉(zhuǎn)化為動(dòng)能，料漿加速流動(dòng)，在垂直管道上部形成自由下落區(qū)域，系統(tǒng)處于非滿
礦冶工程 2023年6期2024-01-20
- 海上風(fēng)機(jī)變徑單樁基礎(chǔ)豎向承載特性及變徑參數(shù)影響研究
構(gòu)安全的要求，而變徑單樁基礎(chǔ)既可以滿足連接性要求，還可以提高結(jié)構(gòu)承載力，因此得到越來越多的關(guān)注與應(yīng)用［3］。目前對(duì)于樁基豎向承載力的確定方法主要有理論計(jì)算、試驗(yàn)分析、數(shù)值模擬等方法，其中現(xiàn)場(chǎng)靜載試驗(yàn)是最為認(rèn)可的方法，但靜載試驗(yàn)花費(fèi)較高，時(shí)間周期較長(zhǎng)，在大直徑長(zhǎng)單樁中很少采用［4，5］。數(shù)值模擬方法能夠快速利用工程數(shù)據(jù)進(jìn)行相關(guān)分析，大量研究成果表明數(shù)值模擬與試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高，是一種進(jìn)行單樁承載性能計(jì)算的有效方法［6-10］。然而，現(xiàn)有的研究成果大多是針對(duì)通
中國(guó)農(nóng)村水利水電 2023年2期2023-02-28
- 基于FLUENT 的異徑管管內(nèi)流體流動(dòng)特性分析
永飛[1]研究了變徑管壁厚、 小端角度和圓角對(duì)變徑管應(yīng)力的影響， 得到了最優(yōu)的設(shè)計(jì)參數(shù)；陶春達(dá)等[2]以偏心異徑管為研究對(duì)象， 發(fā)現(xiàn)通過適當(dāng)增加異徑管的長(zhǎng)度來降低偏心率可以減小應(yīng)力值； 何興建等[3]首先研究了結(jié)構(gòu)尺寸對(duì)異徑管的沖蝕情況影響， 然后研究了在不同入口流速和入口顆粒濃度情況下異徑管的沖蝕情況， 結(jié)果表明， 異徑管壁面的沖蝕情況隨流速和顆粒濃度的增加而嚴(yán)重[4]； 李凡等[5]研究了規(guī)格為DN300 mm×DN200 mm 和DN300 mm×D
焊管 2022年11期2022-11-29
- 鈦合金變徑深孔的加工研究
類零件主要表現(xiàn)為變徑深孔，即兩端小中間大深孔(大肚子深孔)和深孔內(nèi)壁型面(曲面、錐面)，如圖1～3所示[4-6]。由于其結(jié)構(gòu)特殊性，這種復(fù)雜結(jié)構(gòu)零件的深孔加工已成為深孔鏜削加工的主要難點(diǎn)之一[7,8]。然而，由于變徑深孔的加工處于封閉或半封閉狀態(tài)，且深孔內(nèi)徑狹小，不易觀察，排屑困難[9-11]，使刀具在徑向進(jìn)給上存在著很大的加工難題。而傳統(tǒng)的深孔加工設(shè)備往往都是整個(gè)刀具進(jìn)行徑向進(jìn)給，其徑向進(jìn)給深度較淺，無法實(shí)現(xiàn)小口徑以及內(nèi)外孔徑差值較大的變徑孔加工。因此，
重型機(jī)械 2022年5期2022-11-23
- 變徑磁選柱結(jié)構(gòu)參數(shù)優(yōu)化研究①
用也會(huì)相應(yīng)降低。變徑磁選柱的分選區(qū)分為上分選區(qū)和下分選區(qū)，其中下分選區(qū)直徑小于上分選區(qū)直徑，該設(shè)計(jì)能降低上分選區(qū)的水流流速，改善對(duì)細(xì)粒級(jí)的回收效果，解決溢流“跑黑”的問題［3，6-7］，它是一種通過筒體變徑設(shè)計(jì)從而實(shí)現(xiàn)提高精礦品位、金屬回收率并放寬入選物料條件的新型弱磁選設(shè)備。本文通過改變變徑磁選柱的線圈位置、線圈間距以及給礦點(diǎn)位置，分析了變徑磁選柱選別磁性礦物的結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)分選效果的影響，確定了變徑磁選柱選別磁性礦物的適宜結(jié)構(gòu)參數(shù)。1 試驗(yàn)樣品和裝置1.1
礦冶工程 2022年5期2022-11-10
- 基于兩桿三索張拉整體結(jié)構(gòu)的可變徑柔性步行輪設(shè)計(jì)
種基于折紙機(jī)構(gòu)的變徑折紙車輪機(jī)器(Origami Wheel Transformer)[9]；在此基礎(chǔ)上，又提出了一款高負(fù)載容量折紙可變換車輪，該車輪使用復(fù)合膜折紙技術(shù)，大大提高了車輪的負(fù)載能力[10]；美國(guó)凱斯西儲(chǔ)大學(xué)提出了基于一種獨(dú)特齒輪機(jī)構(gòu)的輪腿切換型機(jī)器人WheeLeR[11];都靈理工大學(xué)提出一種操作模式會(huì)根據(jù)地面條件進(jìn)行調(diào)整的多地形移動(dòng)輪式機(jī)器人[12]；密歇根大學(xué)提出一種動(dòng)力自主、不受束縛、具有柔順腿的六足機(jī)器人RHex[13-14]，RHe
中國(guó)機(jī)械工程 2022年20期2022-10-31
- 彈性變徑管對(duì)于內(nèi)流振動(dòng)影響的仿真研究
外，還存在彎頭、變徑等附件［4］，本研究將對(duì)變徑的水擊過程進(jìn)行分析。 水擊波在非通徑管道中傳播時(shí)，壁面的反射和管道與流體的耦合作用會(huì)產(chǎn)生復(fù)雜的波動(dòng)過程。 迄今為止對(duì)管道系統(tǒng)水擊問題的研究，通常是將實(shí)際的非通徑管道用現(xiàn)有的一維瞬變流直通徑管理論進(jìn)行計(jì)算分析［5］。 王樹立等［6］通過試驗(yàn)對(duì)氣液兩相流水擊波在彎管中的傳播進(jìn)行研究， 揭示了水擊在彎管道中的傳播規(guī)律及壓力分布，同時(shí)水擊壓力在彎管外測(cè)大、內(nèi)側(cè)小且形成壓力環(huán)，壓力環(huán)形狀衰減過程與含氣率有關(guān)。近年來，大
人民黃河 2022年10期2022-10-19
- 天然氣摻氫在管道流動(dòng)中的氫濃度分布1)
型摻混管路模型和變徑摻混管路模型，通過這兩種模型及9個(gè)變徑模型對(duì)天然氣和氫氣濃度進(jìn)行對(duì)比研究。T型摻混管路模型和變徑摻混管路模型分別如圖1和圖2所示。圖1 摻混管路基本模型Fig.1 Basic model of blending pipeline圖2 摻混管路變徑模型Fig.2 Variable diameter model of blending pipeline1.1 T型摻混管路模型T型摻混管路模型如圖1所示，具體參數(shù)如下：天然氣主管路內(nèi)徑為φ80
力學(xué)與實(shí)踐 2022年4期2022-08-19
- 變徑穩(wěn)定器的研制與應(yīng)用
1 遙控型正排量變徑穩(wěn)定器由中國(guó)石油勘探開發(fā)科學(xué)研究院研制，該工具在秦皇島QH32 井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)，進(jìn)尺1224m，工作時(shí)間91h。工具尺寸為?288～?311mm，僅適用于9-1/2″井眼，不適用于8-1/2″井眼；此外，該工具沒有設(shè)計(jì)示位機(jī)構(gòu)，不利于現(xiàn)場(chǎng)使用。1.2 排量控制式變徑穩(wěn)定器由蘇義腦等人研制，通過改變鉆井泵排量，節(jié)流嘴產(chǎn)生壓降，使井下變徑穩(wěn)定器主軸下行,當(dāng)主軸上下移動(dòng)時(shí)，主軸旋轉(zhuǎn)一定角度進(jìn)入不同的槽，控制活塞伸縮，達(dá)到改變穩(wěn)定器外徑的目的
西部探礦工程 2022年5期2022-06-15
- 變徑穩(wěn)定器在鄂北水平井鉆井應(yīng)用研究
效果，進(jìn)一步開展變徑穩(wěn)定器［7］的研究與應(yīng)用，為提高水平段軌跡高效控制、減少滑動(dòng)鉆進(jìn)占比、提高鉆井時(shí)效起到借鑒意義。1 地質(zhì)與工程概況1.1 儲(chǔ)層地質(zhì)情況鄂爾多斯盆地北部（大牛地氣田、東勝氣田）以水平井開發(fā)為主，上古生界主力儲(chǔ)層為變狀河沉積相，致密砂巖儲(chǔ)層中存在泥巖夾層。水平段鉆遇主要目的層為二疊系上石盒子組、下石盒子組、山西組和太原組，巖性為棕褐色、灰色、深灰色泥巖，淺灰色、灰色砂巖以及灰白色含礫砂巖、砂泥巖呈等厚互層分布，儲(chǔ)層非均質(zhì)性強(qiáng)，主要目的層相變
鉆探工程 2022年2期2022-04-24
- 海上風(fēng)機(jī)變徑單樁基礎(chǔ)水平承載特性數(shù)值分析
裝難度較大，樁身變徑措施較為簡(jiǎn)單，常將變徑段設(shè)于海平面1 m以下，可有效減小水平荷載作用；唐娜等[14]對(duì)比了變徑獨(dú)立樁與通長(zhǎng)樁的水平承載力，驗(yàn)證了變徑措施的有效性。然而，現(xiàn)有研究成果中尚未對(duì)變徑樁結(jié)構(gòu)的水平承載能力進(jìn)行深入研究，實(shí)際設(shè)計(jì)中常依據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)對(duì)變徑樁進(jìn)行設(shè)計(jì)，也未進(jìn)行系統(tǒng)比較。鑒于此，現(xiàn)基于ABAQUS建立深厚砂土地質(zhì)下的變徑樁模型，并研究變徑樁尺寸參數(shù)對(duì)水平承載特性的影響和優(yōu)化措施，希望通過研究為后續(xù)海上風(fēng)機(jī)單樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)提供理論指導(dǎo)。1 工程
科學(xué)技術(shù)與工程 2022年9期2022-04-06
- 工業(yè)管道可變徑內(nèi)檢測(cè)機(jī)器人
種特種機(jī)器人，而變徑機(jī)器人是一種特殊的管道機(jī)器人，能夠適用于彎管、變徑管、“T”型管道及管內(nèi)焊縫等復(fù)雜環(huán)境，特別適用于情況復(fù)雜的工業(yè)管道。國(guó)外關(guān)于管道檢測(cè)機(jī)器人的研究始于20世紀(jì)40年代，于20世紀(jì)90年代初得到了迅猛的發(fā)展，取得了大量的研究成果。管道檢測(cè)機(jī)器人按運(yùn)動(dòng)方式可分為介質(zhì)壓差式、輪式、螺旋驅(qū)動(dòng)式、履帶式、蛇行式、蠕動(dòng)式、多足爬行式等[3-7]。針對(duì)彎管、變徑管、“T”型管道等復(fù)雜情況下的檢測(cè)機(jī)器人，距離大規(guī)模實(shí)用化和產(chǎn)業(yè)化還有一定的距離。筆者以國(guó)
無損檢測(cè) 2021年3期2021-12-22
- 新型變徑管道機(jī)器人的設(shè)計(jì)
管網(wǎng)卻無能為力。變徑油氣管道檢測(cè)機(jī)器人就可以自由過渡不同管徑，可以一次性檢測(cè)不同管徑管網(wǎng)，提高了操作的靈活性和檢測(cè)效率[6-7]。為了能夠使管道機(jī)器人適應(yīng)不同的管徑，國(guó)內(nèi)的管道機(jī)器人研究者設(shè)計(jì)了不同結(jié)構(gòu)的變徑管道機(jī)器人，例如：石家莊鐵道大學(xué)的張保真等[8]針對(duì)管道機(jī)器人對(duì)管道半徑的適應(yīng)性，基于升降機(jī)式與滾珠絲杠螺母副式變徑機(jī)構(gòu)，提出了一種滾珠絲杠螺母副三角升降式變徑機(jī)構(gòu)；上海交通大學(xué)的馬嘉翊[9]研發(fā)了一種運(yùn)動(dòng)機(jī)構(gòu)，采用周向三輪定位全驅(qū)機(jī)構(gòu)和雙絲桿曲柄滑塊
機(jī)械工程師 2021年11期2021-11-25
- 淺析帶有汽缸驅(qū)動(dòng)的高柔性車輪多軸擰緊機(jī)構(gòu)
不論是可變軸或可變徑，都能實(shí)現(xiàn)兩組軸數(shù)或直徑的組合。此外，現(xiàn)有可變軸或可變徑擰緊機(jī)都是通過汽缸的直線運(yùn)動(dòng)來實(shí)現(xiàn)不同軸數(shù)或分度圓的切換，且只在直線路徑上變化位置。2.2 現(xiàn)有輪胎螺母擰緊機(jī)的局限性針對(duì)我國(guó)在汽車裝配中的問題，國(guó)內(nèi)進(jìn)行了多年的研究，積累了一定的經(jīng)驗(yàn)和技術(shù)，但是從現(xiàn)有的產(chǎn)品來看，螺母擰緊機(jī)的功能還是具有很大的局限性。主要表現(xiàn)在產(chǎn)品功能比較單一，通用性比較差，只能針對(duì)特定的汽車系列設(shè)計(jì)相應(yīng)的螺母擰緊機(jī)，不同型號(hào)之間、不同螺母數(shù)量之間的擰緊機(jī)需要進(jìn)行
汽車實(shí)用技術(shù) 2021年12期2021-07-03
- 變徑管對(duì)雙級(jí)行波熱聲發(fā)動(dòng)機(jī)的性能影響研究
行數(shù)值模擬，探究變徑管不同內(nèi)直徑、長(zhǎng)度、位置對(duì)熱聲熱機(jī)單元性能的影響。1 系統(tǒng)結(jié)構(gòu)本文的雙級(jí)行波熱聲發(fā)動(dòng)機(jī)由2個(gè)熱聲單元所組成，在諧振管中對(duì)稱加入2根變徑管。此雙級(jí)行波熱聲發(fā)動(dòng)機(jī)為中心對(duì)稱結(jié)構(gòu)，如圖1所示。圖1 熱聲系統(tǒng)結(jié)構(gòu)與變徑管位置Fig.1 Structure of thermoacoustic system and position of reducer每個(gè)熱聲單元由冷端換熱器、回?zé)崞?、熱端換熱器、熱緩沖管、錐形管所組成。圖1結(jié)構(gòu)中省略其他結(jié)構(gòu)，又
廣東工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年4期2021-06-25
- 基于CFD 的球團(tuán)礦變徑回轉(zhuǎn)窯數(shù)值模擬研究
能穩(wěn)定的回轉(zhuǎn)窯。變徑回轉(zhuǎn)窯是對(duì)傳統(tǒng)直筒回轉(zhuǎn)窯結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)上的一次改進(jìn)，其能集中熱量保持更有效的節(jié)能，相同產(chǎn)量的變徑回轉(zhuǎn)窯比直筒回轉(zhuǎn)窯造價(jià)更低更節(jié)省耐火材料[1]。由于涉及燃燒，高溫和傳熱，研究回轉(zhuǎn)窯內(nèi)部情況不太容易[2]，對(duì)于變徑回轉(zhuǎn)窯結(jié)構(gòu)方面的研究更少。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的迅速發(fā)展，CFD 可以通過三維建模，模擬回轉(zhuǎn)窯內(nèi)部的流場(chǎng)，溫度場(chǎng)及傳熱過程。張志霄[3]，戴立紅[4]，秦樹辰[5]對(duì)回轉(zhuǎn)窯傳熱模型以及內(nèi)部燃燒溫度場(chǎng)進(jìn)行了探究。鄒光明[6-7]對(duì)含釩頁(yè)巖焙燒
礦產(chǎn)綜合利用 2021年1期2021-03-15
- 基于Fluent的燒結(jié)煙氣循環(huán)系統(tǒng)設(shè)備-煙氣分配器數(shù)值模擬
支管連接處與主管變徑的網(wǎng)格劃分.圖1 煙氣分配器物理模型Fig.1 Physical model of flue gas distributor圖2為3種不同煙氣分配器結(jié)構(gòu)的物理模型主視圖.圖2 不同煙氣分配器結(jié)構(gòu)主視圖Fig.2 Front view of the flue gas distributor with different structures通過調(diào)整主管管徑，設(shè)計(jì)了3種煙氣分配器結(jié)構(gòu)，分別為零級(jí)變徑結(jié)構(gòu)、一級(jí)變徑結(jié)構(gòu)、多級(jí)變徑結(jié)構(gòu).3種不同
- 20G變徑管接頭裂紋分析與研究
集箱的兩個(gè)20G變徑管接頭處有漏水現(xiàn)象，隨后對(duì)這兩個(gè)變徑管接頭進(jìn)行滲透無損檢測(cè)，著色后出現(xiàn)沿變徑管徑向方向的裂紋。最后對(duì)未安裝的剩余400件變徑管接頭進(jìn)行滲透無損檢測(cè)，均未發(fā)現(xiàn)缺陷。與外協(xié)廠溝通得知該批變徑管接頭采用熱壓工藝壓制，生產(chǎn)工藝為：20G鋼管入廠檢驗(yàn)→鋸床下料→去除毛刺→坡口倒角→燃?xì)鉅t加熱→模壓→自然風(fēng)冷→除銹→機(jī)加工→尺寸檢測(cè)→無損檢測(cè)。集箱20G變徑管接頭位置示意圖如圖1所示,出現(xiàn)裂紋的兩個(gè)變徑管接頭兩側(cè)均有焊接筋板且裂紋均沿變徑管徑向方向
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2020年6期2020-12-28
- 單面鏜套筒焊接工藝攻關(guān)
形問題。關(guān)鍵詞：變徑;剛性;軸向偏差;焊接應(yīng)力;時(shí)效處理;加工余量1前言我廠單面鏜主軸套筒為筒形焊接結(jié)構(gòu)（如圖1所示），整體由左、右兩個(gè)端頭及一段變徑圓筒組成，左、右兩端頭為鑄鋼件，材質(zhì)為：ZG310-570，變徑圓筒為鋼板下料卷筒，材質(zhì)為Q235-A。設(shè)計(jì)要求焊接完成后其軸向偏差小于3mm。2問題分析及工藝的確定由于其整體長(zhǎng)度過長(zhǎng)，圓筒內(nèi)徑逐漸變小，導(dǎo)致焊接難度增大，管壁較薄，焊接量大，焊接應(yīng)力集中，焊接極易變形而導(dǎo)致套筒整體軸向變形而達(dá)不到設(shè)計(jì)所需要精
裝備維修技術(shù) 2020年15期2020-11-28
- 變徑清管器專利技術(shù)分析
條管段被設(shè)計(jì)成了變徑管線。目前普遍采用機(jī)械式清管器進(jìn)行清管，如果管線存在變徑段，普通清管器的皮碗沒有足夠的變徑能力，在經(jīng)過管徑較大的管段時(shí)無法有效與管內(nèi)壁接觸，導(dǎo)致清洗效果不佳，在經(jīng)過管徑較小的管段時(shí)容易發(fā)生卡堵而嚴(yán)重影響清洗。因此，設(shè)計(jì)適應(yīng)不同管徑的清管器（即變徑清管器）是清管器研究的重要分支之一。2 變徑清管器的技術(shù)發(fā)展路線變徑清管器需要在一定程度上實(shí)現(xiàn)徑向的自行伸縮才能使其適應(yīng)不同大小的管徑，而伸縮的實(shí)現(xiàn)體現(xiàn)在清管器的材料和結(jié)構(gòu)兩方面。2.1 變徑清
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2020年15期2020-07-08
- ◆ 敷設(shè)線纜用材料
架、吊架、彎頭、變徑、三通等連接件；鞍 山 撫 順 本 溪 丹 東 錦 州 營(yíng) 口 阜 新 遼 陽(yáng) 鐵 嶺 朝 陽(yáng) 盤 錦 葫蘆島— 33.16 39.32 38.90 — 38.63 38.46 38.46 40.72 37.82 38.24 35.69— 47.86 53.85 54.92 — 54.27 55.56 53.85 59.58 53.40 52.15 55.05— 66.67 70.94 72.38 — 71.28 70.94 70.94
建筑與預(yù)算 2020年1期2020-03-14
- 新型履帶式管道機(jī)器人變徑機(jī)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析與仿真
求管道機(jī)器人具有變徑機(jī)構(gòu)。目前，國(guó)內(nèi)外支撐輪式管道機(jī)器人常用變徑機(jī)構(gòu)主要包括：彈簧變徑機(jī)構(gòu)，蝸輪蝸桿變徑機(jī)構(gòu)，升降機(jī)變徑機(jī)構(gòu)及絲杠螺母副變徑機(jī)構(gòu)［7-8］?；谏禉C(jī)式與滾珠絲杠螺母副式變徑機(jī)構(gòu)，提出了一種滾珠絲杠螺母副三角升降式變徑機(jī)構(gòu)，在分析其工作原理和變徑過程中力學(xué)特性的基礎(chǔ)上，建立優(yōu)化數(shù)學(xué)模型，并基于多體動(dòng)力學(xué)仿真軟件ADAMS對(duì)其結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化。1 管道機(jī)器人變徑機(jī)構(gòu)工作原理與力學(xué)分析1.1 變徑機(jī)構(gòu)工作原理管道機(jī)器人的變徑機(jī)構(gòu)在變徑過程中既要
- 離散帶輪帶傳動(dòng)的受力分析
一種新型的離散式變徑帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)，將固定的皮帶輪離散成若干個(gè)帶輪塊(為了便于表述，文中采用6個(gè)帶輪塊)，離散帶輪塊的內(nèi)縮或者外擴(kuò)實(shí)現(xiàn)了變徑帶輪理論直徑的變小或者變大，從而實(shí)現(xiàn)傳動(dòng)比的改變，達(dá)到無級(jí)變速的目的，其結(jié)構(gòu)如圖1所示。2 離散帶輪塊變徑機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)離散帶輪塊的徑向直徑變化需要合適的結(jié)構(gòu)來保證，由于金屬帶無級(jí)變速器和KRG無級(jí)變速器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，選擇離散帶輪塊運(yùn)動(dòng)支撐部件為一對(duì)大小相同、布置方向相反的錐盤，每個(gè)帶輪塊與錐盤沿其母線方向滑動(dòng)配合，利用一對(duì)大小相
汽車零部件 2019年11期2019-12-12
- 通過改變儀器外徑校正管壁變徑對(duì)流量測(cè)量影響的理論探討
計(jì)算出測(cè)量點(diǎn)井壁變徑面積，進(jìn)而對(duì)所測(cè)流量進(jìn)行校正，提升流量測(cè)量精確度。關(guān)鍵詞：注入剖面測(cè)井;變徑;流量;校正引 言目前，在生產(chǎn)測(cè)井中，流量測(cè)量主要是基于速度-體積模型，如超聲流量計(jì)、電磁流量計(jì)、FCP測(cè)井流量測(cè)量，均是通過測(cè)量流體速度，跟據(jù)油管內(nèi)截面與儀器外截面所形成的環(huán)形空間面積，進(jìn)而換算出流體體積，但在實(shí)際生產(chǎn)中，由于管壁粘污、變形等因素，例如注聚井井壁的聚合物粘污，造成環(huán)形空間面積發(fā)生改變，但在計(jì)算過程中依然以標(biāo)準(zhǔn)環(huán)形空間面積計(jì)算，便在流量測(cè)量過程中
石油研究 2019年12期2019-09-10
- 1000MW機(jī)組超大型變徑脫硫塔設(shè)計(jì)
10630）1 變徑吸收塔設(shè)計(jì)概述江西某電廠2X1000MW煙氣脫硫工程裝置采用石灰石—石膏濕法脫硫工藝，一爐一塔，二氧化硫排放值為不大于35mg/Nm3。為達(dá)到脫硫要求，吸收塔漿池有效容積5330m3，吸收塔直徑為24.79m/20.66m，高度為43.16m，正常運(yùn)行液位為11.61m，設(shè)計(jì)脫硫效率98.8%。若采用20.66m直筒式吸收塔，同等有效漿池容積5330m3時(shí)，正常運(yùn)行液位需為15.03m，比變徑吸收塔漿池增加高度3.42m。由此計(jì)算需增加
資源節(jié)約與環(huán)保 2019年7期2019-08-14
- 負(fù)壓循環(huán)式干燥機(jī)干燥段風(fēng)場(chǎng)分布特性
流分布均勻性，在變徑角狀管的基礎(chǔ)上開設(shè)變開孔率的布風(fēng)孔。通過測(cè)量各檢測(cè)點(diǎn)的風(fēng)速值，分析當(dāng)采用不同結(jié)構(gòu)的角狀管時(shí)，干燥段內(nèi)部的風(fēng)場(chǎng)分布情況及隨測(cè)試深度變化的規(guī)律。結(jié)果表明，采用變徑變開孔率的角狀管，干燥段內(nèi)的風(fēng)速明顯增加0.1～0.3 m/s，機(jī)體內(nèi)部的風(fēng)場(chǎng)趨于平穩(wěn)。隨著測(cè)試深度的增加，風(fēng)速變化較小，而不同測(cè)量位置處的風(fēng)速變化差異性也較小。同時(shí)，風(fēng)速變異系數(shù)明顯降低10.43%～24.41%，布風(fēng)效果良好。吧本研究為提高負(fù)壓干燥機(jī)的風(fēng)場(chǎng)均勻性提供參考，為實(shí)際
江蘇農(nóng)業(yè)科學(xué) 2019年23期2019-03-03
- 變徑結(jié)構(gòu)在脫硫塔設(shè)計(jì)中的應(yīng)用
]。借助其他行業(yè)變徑塔體設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)[2]，結(jié)合脫硫行業(yè)的特殊工況特點(diǎn)，經(jīng)過近年來對(duì)脫硫結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)技術(shù)的積累，變徑塔的強(qiáng)度和穩(wěn)定性從計(jì)算模型校核上及工程設(shè)計(jì)上都取得了重大突破，目前變徑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)已在脫硫行業(yè)廣泛應(yīng)用，成為脫硫塔結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的必備技術(shù)。隨著脫硫設(shè)計(jì)工況的不同，近年來出現(xiàn)了變徑段的不同位置的應(yīng)用。（1）變徑段位于出口煙氣段之上在出口煙道段正上方通過變徑縮小流通面積，在其之上布置一段內(nèi)部防腐的小錐度薄壁鋼結(jié)構(gòu)，屬于典型的塔頂直排煙囪設(shè)計(jì)（或稱直排煙囪）。典
中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè) 2018年11期2018-11-30
- 制作威力驚人的酒精大炮皇甫宣政
2英寸變1英寸的變徑PVC管接頭、1英寸PVC管、1.5英寸變1英寸的變徑PVC管接頭、酒精、噴壺、乒乓球、打火槍、護(hù)目鏡、鋼鋸、電鉆。1. 用鋼鋸截取長(zhǎng)30cm直徑為2英寸的PVC管（此管簡(jiǎn)記為“PVC管1”）、長(zhǎng)45cm直徑為1英寸的PVC管（此管簡(jiǎn)記為“PVC管2”）。2. 用電鉆在堵頭中心處鉆一個(gè)直徑為5mm的孔。如圖1所示。3. 將堵頭連接到PVC管1上。如圖2所示。4. 將2英寸變1英寸的變徑PVC管接頭和1.5英寸變1英寸的變徑PVC管接頭連
第二課堂(課外活動(dòng)版) 2018年5期2018-08-20
- 淺析法蘭盤的創(chuàng)新設(shè)計(jì)
新設(shè)計(jì)一種新型可變徑法蘭，本文探討的就是一種適用范圍廣的變徑法蘭盤設(shè)計(jì)?！娟P(guān)鍵詞】法蘭；管件；連接；變徑管件連接應(yīng)用的專業(yè)范圍廣，不但是在社會(huì)公共生產(chǎn)行業(yè)，而且廣泛適用在野外生產(chǎn)作業(yè)中。以油氣勘探中的錄井專業(yè)為例，在陸地鉆機(jī)現(xiàn)場(chǎng)安裝傳感器如超聲波時(shí)，通常是利用特殊的支架將傳感器固定在一定的高度，然后探頭發(fā)射超聲波，超聲波穿過探測(cè)液面容器罩上的割口，這樣獲得傳感器采集信號(hào)，這種安裝方式是建立的敞開的容器空間基礎(chǔ)上的。如果需要探測(cè)的液面容器是要求密封的，則這種
智富時(shí)代 2018年4期2018-07-10
- 變徑毛細(xì)管在R410A冷暖空調(diào)器中的流量特性
毛細(xì)管串聯(lián)組成的變徑毛細(xì)管，用于替代帶單向閥的毛細(xì)管組件，以達(dá)到降低成本、簡(jiǎn)化結(jié)構(gòu)的目的。本課題組在以R22為制冷劑的KFR-32GW冷暖型空調(diào)器中做了等效代替實(shí)驗(yàn)，取得了較理想的結(jié)果[3]。但由于環(huán)保方面的問題，R22制冷劑將逐步被淘汰，因此R410A(R32、R125質(zhì)量比各占50%，)作為一種主要替代制冷劑，將廣泛應(yīng)用于空調(diào)器等制冷產(chǎn)品中[4-9]。因此，研究變徑毛細(xì)管在R410A冷暖空調(diào)器中的節(jié)流特性對(duì)促進(jìn)變徑毛細(xì)管技術(shù)的應(yīng)用有較大意義。1主毛細(xì)管
制冷學(xué)報(bào) 2018年3期2018-06-12
- 糧食顆粒群密相變徑氣力輸送的流動(dòng)特性
10-11]分析變徑管流場(chǎng)中的速度分布和管壓降變化狀況，得出使用合理尺寸的變徑管能減少氣蝕和振動(dòng)等不利影響因素的結(jié)論；管徑比和變徑長(zhǎng)度對(duì)變徑管壓降的影響規(guī)律。雖然對(duì)密相變徑輸送的相關(guān)研究較多，但是絕大部分都是以粒徑為100 μm的粉煤灰等細(xì)小顆粒為輸送對(duì)象，而針對(duì)粒徑較大的糧食顆粒的研究較少，尤其是糧食顆粒的密相變徑輸送研究更為鮮見。鑒于此，利用FLUENT軟件中的Euler雙流體模型與k-ε湍流模型，對(duì)小麥顆粒在直管和變徑長(zhǎng)度不同的管道中進(jìn)行流動(dòng)特性的數(shù)
中國(guó)粉體技術(shù) 2018年2期2018-04-25
- 溫度作用下變徑管道的應(yīng)力應(yīng)變分析
18)溫度作用下變徑管道的應(yīng)力應(yīng)變分析薛景宏，儲(chǔ)陽(yáng)華(東北石油大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院， 黑龍江 大慶 163318)管道在發(fā)生熱脹冷縮效應(yīng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生熱應(yīng)力，由于熱應(yīng)力的存在使管道發(fā)生伸縮擠壓從而使管道發(fā)生變形，在管道變徑處可能發(fā)生破壞。通過有限元軟件ANSYS進(jìn)行建模分析，采用8節(jié)點(diǎn)solid實(shí)體單元模型模擬變徑管道。研究同心變徑管道在溫度作用下最易發(fā)生破壞的薄弱位置、溫度對(duì)變徑管道的影響以及溫差對(duì)變徑管道的影響。結(jié)果表明：在溫度作用下，變徑管道薄弱位置位于
- 變徑管周向?qū)Р↙amb波傳播特性
330063)變徑管周向?qū)Р↙amb波傳播特性何躍斌，陳 果，盧 超，肖佳辰，石文澤，陳 堯(南昌航空大學(xué) 無損檢測(cè)技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室, 南昌 330063)對(duì)周向?qū)Р↙amb波在變徑管中的傳播特性進(jìn)行了研究。通過仿真軟件WAVE 3000選取檢測(cè)變徑管所用探頭的楔塊角度。針對(duì)不同傾斜角度的變徑管，分析了周向Lamb波的傳播特性，研究了不同激勵(lì)頻率的周向Lamb波在變徑管中的傳播特性，分析了超聲接收信號(hào)頻散、信噪比等特性，并給出了激勵(lì)信號(hào)的最佳周期數(shù)，
無損檢測(cè) 2017年7期2017-08-31
- 圓管變徑局部水頭損失的數(shù)值模擬
30000)圓管變徑局部水頭損失的數(shù)值模擬李 凡1齊明銀2彭 玲1(1.河北建筑工程學(xué)院能源與環(huán)境工程學(xué)院，河北 張家口 075000；2.太原第一熱電廠，山西 太原 030000)管網(wǎng)布置及設(shè)計(jì)中，局部損失的計(jì)算非常重要，但由于其影響因素多，目前常采用經(jīng)驗(yàn)值簡(jiǎn)化計(jì)算，誤差較大.圓管變徑是一種常見的管道連接方式，對(duì)其局部阻力影響因素進(jìn)行研究有重要意義.通過采用數(shù)值模擬方法對(duì)供熱管道設(shè)計(jì)中兩次變徑或跳徑管段的局部水頭損失進(jìn)行數(shù)值模擬，繪制不同管徑變化時(shí)跳徑和
河北建筑工程學(xué)院學(xué)報(bào) 2017年1期2017-07-07
- 一種可調(diào)長(zhǎng)度和變徑的氣體保護(hù)焊噴嘴
了一種可調(diào)長(zhǎng)度和變徑的氣體保護(hù)焊噴嘴，從而解決了焊槍的可達(dá)性問題。為機(jī)器人焊接的推廣打下基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：可調(diào)長(zhǎng)度；變徑；氣體保護(hù)焊噴嘴中圖分類號(hào)：TB文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A1前言立足“中國(guó)制造2025”，應(yīng)對(duì)裝備制造業(yè)產(chǎn)業(yè)升級(jí)。目前制造業(yè)加快轉(zhuǎn)型升級(jí)，推動(dòng)了焊接機(jī)器人得到廣泛的應(yīng)用。在“機(jī)器換人”的時(shí)代背景下，如何提高焊接機(jī)器人的應(yīng)用水平，真正發(fā)揮焊接機(jī)器人的效率就顯得非常重要。可調(diào)長(zhǎng)度和變徑的氣體保護(hù)焊噴嘴解決了焊接機(jī)器人在在焊接小空間角焊縫及窄間隙焊縫時(shí)焊槍的可
現(xiàn)代商貿(mào)工業(yè) 2017年7期2017-05-03
- 變徑組合提升管濃相區(qū)顆粒流動(dòng)特性
300130)變徑組合提升管濃相區(qū)顆粒流動(dòng)特性魏晨光， 王德武， 吳廣恒， 丁春立， 謝金朋， 張少峰(河北工業(yè)大學(xué) 化工學(xué)院， 天津 300130)在顆粒循環(huán)強(qiáng)度(Gs)為32.65～84.59 kg/(m2·s)、固/氣比(Gs/(ρg·Ug))為9.22～47.95的操作條件下，對(duì)變徑組合提升管濃相區(qū)顆粒流動(dòng)特性進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，并與以往高密度循環(huán)流化床和循環(huán)湍動(dòng)流化床對(duì)比。結(jié)果表明，變徑組合提升管濃相區(qū)各局部位置均存在上行與下行顆粒；隨著無因次半徑
石油學(xué)報(bào)（石油加工） 2017年2期2017-04-07
- 變徑毛細(xì)管流量關(guān)聯(lián)式開發(fā)
528333）變徑毛細(xì)管流量關(guān)聯(lián)式開發(fā)趙丹1，丁國(guó)良1，徐言生2（1上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240；2順德職業(yè)技術(shù)學(xué)院，廣東 順德 528333）變徑毛細(xì)管是一種用于家用熱泵的低成本節(jié)流裝置，其非對(duì)稱結(jié)構(gòu)可以實(shí)現(xiàn)正反兩個(gè)流向的流量不同，從而可以滿足熱泵系統(tǒng)制冷和制熱所需的流量。為了實(shí)現(xiàn)變徑毛細(xì)管工程設(shè)計(jì)，開發(fā)了變徑毛細(xì)管流量的關(guān)聯(lián)式。通過構(gòu)建變徑毛細(xì)管等效管徑和等效管長(zhǎng)計(jì)算公式并代入等徑毛細(xì)管關(guān)聯(lián)式，得到了變徑毛細(xì)管流量的關(guān)聯(lián)式的公式
化工學(xué)報(bào) 2017年1期2017-01-19
- 跨斷層埋地變徑管道抗震分析
8)?跨斷層埋地變徑管道抗震分析薛景宏，婁彥鵬(東北石油大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院，黑龍江 大慶 163318)為提高變管徑管道的抗震性能，采用四節(jié)點(diǎn)殼單元模型模擬埋地管道，管土間相互作用采用非線性土彈簧模擬，通過有限元軟件ADINA分析走滑斷層下埋地變徑管道的地震響應(yīng)。研究了管線變徑位置與斷層位置關(guān)系、場(chǎng)地土類別及管道壁厚對(duì)管道造成的影響。結(jié)果表明:跨斷層埋地變徑管道的薄弱位置多為變徑裝置與小直徑管段連接處。該研究可以為跨斷層埋地變徑管道抗震設(shè)計(jì)提供參考。變
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2016年3期2016-11-03
- 大直徑螺桿樁機(jī)變徑鉆具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
?大直徑螺桿樁機(jī)變徑鉆具的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)立軍1，2，陳華1，劉海紅1(1.中南大學(xué) 交通運(yùn)輸工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410075；2.中南大學(xué) 高速鐵路建造技術(shù)國(guó)家工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410075)摘要:為降低螺桿樁機(jī)的鉆進(jìn)阻力，實(shí)現(xiàn)大直徑螺桿樁的施工，提出一種直桿段直徑小于螺紋段直徑的鉆具結(jié)構(gòu)。通過對(duì)樁體和鉆具進(jìn)行受力分析，以鉆進(jìn)功率與樁體螺紋段承載力之間的比值最小化為目標(biāo)函數(shù)建立優(yōu)化模型，并采用MATLAB和ANSYS軟件對(duì)模型進(jìn)行計(jì)算和仿真，設(shè)計(jì)一款符合
鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào) 2016年3期2016-04-25
- 灌溉管網(wǎng)中變徑管水力特性研究
00）灌溉管網(wǎng)中變徑管水力特性研究史皓男（遼寧省康平縣水利局，遼寧沈陽(yáng)110500）隨著管道輸水技術(shù)的發(fā)展，灌溉效率顯著提升。如何降低管網(wǎng)水頭損失是提升灌溉效率的主要途徑。基于國(guó)內(nèi)外研究情況，通過水力學(xué)試驗(yàn)和數(shù)值模擬對(duì)變徑管的阻力特性和流場(chǎng)進(jìn)行了分析。結(jié)果表明：隨雷諾數(shù)的增大，變徑管局部阻力系數(shù)逐漸減小，管道水流處于阻力平方區(qū)；沿流動(dòng)方向，壓力逐漸減小，在下游出現(xiàn)負(fù)壓梯度區(qū)；上游管道的流態(tài)較穩(wěn)定，變徑段出現(xiàn)渦流，下游段紊流旺盛。灌溉管網(wǎng)；變徑管；水力特性；
水利規(guī)劃與設(shè)計(jì) 2016年5期2016-04-18
- 變徑管與薄壁圓管軸向壓縮過程研究
093）0 引言變徑管作為一種有效吸能元件［1］受到廣泛關(guān)注，國(guó)內(nèi)外對(duì)其研究也越來越多［2］。變徑管在受軸向壓縮時(shí)，其內(nèi)管和外管都受到力的作用［3］，各部分的變形模式有很多種，如自由翻轉(zhuǎn)、內(nèi)管和外管的軸對(duì)稱或非軸對(duì)稱失穩(wěn)［4］等。為了能直觀地研究變徑管在軸向載荷作用下的變形過程，將變徑管的內(nèi)管、中管和外管抽象出來單獨(dú)研究，其中內(nèi)管和外管可以看作只受軸向壓縮，中管受軸向拉伸。結(jié)合圓管軸向壓縮，可以對(duì)變徑管的變形過程作系統(tǒng)研究，從而為變徑管在軸向壓縮過程中出現(xiàn)
機(jī)械工程與自動(dòng)化 2015年3期2015-12-31
- ?215 mm雙級(jí)變徑穩(wěn)定器試驗(yàn)研究
215 mm雙級(jí)變徑穩(wěn)定器試驗(yàn)研究葉文勇1，2，胡東鋒1，2，趙航博1，2（1.中國(guó)石油集團(tuán)川慶鉆探工程有限公司，成都610051；2.低滲透油氣田勘探開發(fā)國(guó)家工程實(shí)驗(yàn)室，西安710018）常規(guī)鉆具在改變鉆具組合特性時(shí)要頻繁起鉆來更換穩(wěn)定器，作業(yè)周期長(zhǎng)，效率低，同時(shí)也增大了起下鉆遇阻卡的風(fēng)險(xiǎn)。研制的215 mm雙級(jí)變徑穩(wěn)定器，可在地面通過開停泵遙控其外徑進(jìn)行兩級(jí)交替變化，改變鉆具組合特性，不需要起鉆具，提高了鉆井效率，降低鉆具遇阻卡的風(fēng)險(xiǎn)。現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)表明，雙
石油礦場(chǎng)機(jī)械 2015年11期2015-08-04
- 遙控變徑穩(wěn)定器變徑動(dòng)作分析及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)
57017)遙控變徑穩(wěn)定器變徑動(dòng)作分析及現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)周志剛(中石化勝利石油工程有限公司鉆井工藝研究院，山東東營(yíng) 257017)由于遙控變徑穩(wěn)定器存在狀態(tài)信號(hào)不可靠的問題，導(dǎo)致該類穩(wěn)定器的狀態(tài)有時(shí)無法辨識(shí)。為了研究影響該類穩(wěn)定器狀態(tài)信號(hào)的相關(guān)因素，針對(duì)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，根據(jù)液體不可壓縮和物體受力平衡原理，對(duì)該類穩(wěn)定器在地面和井下兩種環(huán)境下的變徑動(dòng)作進(jìn)行了分析，并利用現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)進(jìn)行了部分驗(yàn)證。該類穩(wěn)定器依據(jù)MWD儀器提供的井斜信號(hào)進(jìn)行狀態(tài)控制，并利用相鄰兩次開泵的泵壓差值
石油鉆探技術(shù) 2015年3期2015-04-07
- 變直徑管液壓脹形工藝流程優(yōu)化
壓在模具中脹形得變徑管，再通過左右沖頭移動(dòng)和管腔內(nèi)部液壓力聯(lián)合作用折疊出折疊圓角半徑，然后卸載管內(nèi)液壓力和沖頭的壓力，并將已成型好的變徑管脫離磨具。最后軸向沖壓變徑管，變徑管發(fā)生自由翻轉(zhuǎn)變形。即變徑管液壓脹形與折疊并發(fā)生軸向變形的過程分四步：（1）液壓脹形（如圖1）；（2）折疊（如圖2）；（3）卸載（如圖3）；（4）沖壓變形（如圖4）。影響變徑管軸向壓縮變形力學(xué)性能的主要參數(shù)包括液壓脹形階段的液壓力、液壓脹形與折疊過程管壁和凹模的摩擦系數(shù)以及折疊圓角的形狀
通信電源技術(shù) 2015年6期2015-03-15
- 海水管線變徑接頭的穿孔原因
3mg／L。送檢變徑接頭材料牌號(hào)C70600，為φ254～127mm變徑接頭，φ254mm管線向φ127mm管線變徑處，由φ254mm法蘭（長(zhǎng)度約50mm）、φ254mm管體（長(zhǎng)度約150mm）、40°單側(cè)斜變徑管（長(zhǎng)度約200mm）、φ127mm法蘭（長(zhǎng)度約80mm）組成，各部分之間采用焊接連接。輸送介質(zhì)由φ254mm管線流向φ127mm管線。1 理化檢驗(yàn)1.1 宏觀檢驗(yàn)圖1為送檢變徑接頭的宏觀形貌。變徑接頭外壁局部區(qū)域有較薄的綠色腐蝕產(chǎn)物，外壁無明顯腐
腐蝕與防護(hù) 2015年4期2015-02-15
- 變徑提升管反應(yīng)器擴(kuò)徑段內(nèi)氣固流動(dòng)特性研究
島266580)變徑提升管反應(yīng)器擴(kuò)徑段內(nèi)氣固流動(dòng)特性研究吳文龍，韓超一，李春義，楊朝合(中國(guó)石油大學(xué)(華東)重質(zhì)油國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山東青島266580)在變徑提升管冷模裝置上，以空氣和催化裂化平衡劑為介質(zhì)，考察了顆粒濃度的軸徑向分布情況，并對(duì)擴(kuò)徑段內(nèi)的微觀流動(dòng)特性進(jìn)行了分析。結(jié)果表明，變徑提升管內(nèi)顆粒濃度整體上呈“上稀下濃”的分布形式，且沿軸向高度徑向不均勻指數(shù)逐漸減小。與傳統(tǒng)提升管底部相比，擴(kuò)徑段內(nèi)顆粒濃度及間歇性指數(shù)顯著增大，且沿徑向分布更均勻，說明氣
石油煉制與化工 2014年11期2014-09-05
- 立井井筒深厚表土層凍結(jié)段外壁大斷面變徑掘砌施工技術(shù)分析
理的地質(zhì)層位采用變徑掘砌施工。通過楊村煤礦副井井筒在絕對(duì)標(biāo)高-169.6m、-269.6m和-379.6m三次變徑掘砌施工過程中，對(duì)地質(zhì)條件、凍結(jié)情況等技術(shù)參數(shù)統(tǒng)計(jì)分析，為立井井筒深厚表土層凍結(jié)段外壁大斷面變徑掘砌施工技術(shù)積累了經(jīng)驗(yàn)。1 工程概況國(guó)投新集能源股份有限公司楊村煤礦，位于安徽省淮南市鳳臺(tái)縣楊村鄉(xiāng)。設(shè)計(jì)年生產(chǎn)能力5.0Mt/a，覆蓋于煤系地層之上的新生界松散層較厚。副井井筒設(shè)計(jì)凈直徑Ф7.5m，井深1000.7m。表土層厚度536.65m，凍結(jié)深
科技傳播 2013年23期2013-12-23
- 反向曲線變徑殼體沖壓成型工藝及模具設(shè)計(jì)
器設(shè)備換熱器中的變徑殼體較為常見，多用于擴(kuò)容部位以滿足化工工藝要求，其結(jié)構(gòu)形式有折邊錐殼、無折邊錐殼和反向曲線變徑殼體。對(duì)于反向曲線變徑段殼體若按一般封頭沖壓方法加工成型，其產(chǎn)品質(zhì)量難以保證。為此，本文在總結(jié)本企業(yè)制造容器變徑殼體的基礎(chǔ)上，對(duì)反向曲線的變徑殼體沖壓成型工藝及模具設(shè)計(jì)加以論述。1 反向曲線變徑殼體沖壓工藝選擇圖1 是反向曲線變徑殼體圖。根據(jù)反向曲線變徑殼體幾何形狀，必須采取兩次沖壓成型法。即先熱壓成型翻邊內(nèi)孔，而后再?zèng)_壓成型翻邊外圓。將坯料二
中國(guó)重型裝備 2013年3期2013-11-18
- 調(diào)整壓氣站站址的計(jì)算方法
以通過增設(shè)副管、變徑等方法解決問題。1 增設(shè)副管調(diào)整壓氣站站址的計(jì)算方法1.1 站址前移在干線輸氣管上增設(shè)副管通常是作為增加輸量或調(diào)整壓氣站間距的一種方法。通常的情況是：在根據(jù)計(jì)算所得的壓氣站l上不宜建站，為保持流量q、起點(diǎn)壓力P1和終點(diǎn)壓力P2不變，在站間距從l增加到l+ l′的情況下，試問需增設(shè)多長(zhǎng)的副管，即x=？（見圖1所示）。為調(diào)整壓氣站站間距（向前延伸l￠km）所需增設(shè)的副管長(zhǎng)度x可按以下公式計(jì)算：（1）如果Dx=D式中: D—主干線管直徑；Dx
當(dāng)代化工 2013年6期2013-11-05
- 某海水管線系統(tǒng)中變徑接頭腐蝕穿孔原因分析
確認(rèn)為管線系統(tǒng)中變徑接頭腐蝕穿孔所致，且多次穿孔的位置接近。其變徑接頭材料牌號(hào)為Cu90-Ni10（C70600）合金材料。為查明變徑接頭腐蝕穿孔失效原因，對(duì)該海水管線系統(tǒng)的10″～5″變徑接頭進(jìn)行了失效分析。1 宏觀分析腐蝕穿孔的10″～5″變徑接頭，位于Φ254mm管線與Φ127mm管線的變徑處，由10″法蘭（長(zhǎng)度約50 mm）、10″管體 （長(zhǎng)度約 150mm）、40°變徑管 （長(zhǎng)度約200mm）、5″法蘭（長(zhǎng)度約 80mm）組成，各部分之間采用焊接
天然氣與石油 2013年4期2013-10-23
- 計(jì)算機(jī)輔助完成大型管件的放樣
強(qiáng)的立體感來獲得變徑管的外形尺寸，對(duì)于大管徑的放樣，便可以根據(jù)小管徑放樣經(jīng)驗(yàn)形狀計(jì)算獲得放樣數(shù)據(jù)。但在計(jì)算機(jī)中畫圖不受數(shù)據(jù)大小限制，放樣尺寸用管件的真實(shí)數(shù)據(jù)，計(jì)算結(jié)果更加準(zhǔn)確。而且畫圖時(shí)先畫出三維模型，再?gòu)哪Ｐ椭姓归_圖形，使放樣更加直觀。放樣者只要求畫出模型即可得到每塊拼接塊的圖樣，拼接塊的大小形狀及拼接的順序可根據(jù)焊接方法及管件平滑度的要求的選用選取最優(yōu)拼接方法。從而提高了管件的制作精度。這里以變徑管為例，把傳統(tǒng)的放樣方法和計(jì)算機(jī)輔助放樣方法做一分析比較
城市建設(shè)理論研究 2011年23期2011-12-20
- 變徑管道流場(chǎng)分析
變化速率加快，在變徑處形成的渦流也比變徑小時(shí)大。穩(wěn)定的層流狀態(tài)經(jīng)過突變后，流體的特征也變成紊流，壓力流體的力在各個(gè)方向上作用于通道，形成對(duì)管壁處形成集中、強(qiáng)烈的沖擊。這符合流體力學(xué)的伯努利方程［6］:式中:p1、p2分別為大、小通徑管道的壓力；u1、u2分別為大、小通徑管道的流速；hj為壓力損失，h= ζ*=0.5（1-A2/A1）.假設(shè)流體為不可壓縮，根據(jù)流量連續(xù)性方程:上式中:Q為系統(tǒng)流量；A1、A2為大、小通徑管道面積。聯(lián)立上兩式，可知，系統(tǒng)的壓力損
太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2011年4期2011-10-16
- 變徑水泥土攪拌樁加固軟基的造價(jià)分析
。本工程實(shí)例采用變徑水泥土攪拌樁通過攪拌葉片的伸縮對(duì)上部樁體進(jìn)行擴(kuò)徑，形成擴(kuò)大頭和下部樁段兩部分，在水泥摻入比、面積置換率幾乎不變的情形下，合理確定有效樁長(zhǎng)和擴(kuò)大頭高度，既可以獲得符合要求的單樁承載力，又能減少和控制沉降量，且能節(jié)約水泥，降低造價(jià)。圖1 釘形水泥土雙向攪拌樁平面布置圖1 等徑與變徑水泥土攪拌樁工料機(jī)消耗量分析傳統(tǒng)等徑水泥土攪拌樁采用“四攪二噴”的施工工藝，變徑水泥土攪拌樁變徑部分采用“四攪三噴”，其余樁體采用“兩攪一噴”的施工工藝。變徑水泥
山西建筑 2011年29期2011-07-09