周向
- 周向對(duì)稱(chēng)零件分析模型及約束、加載方法研究
型：1）整圈模型周向均勻網(wǎng)格，如圖1所示；圖1 整圈模型周向均勻網(wǎng)格2）整圈模型周向非均勻網(wǎng)格，如圖2所示；圖2 整圈模型周向非均勻網(wǎng)格3）扇形段模型周向均勻網(wǎng)格，如圖3所示；圖3 扇形段模型周向均勻網(wǎng)格4）扇形段模型周向非均勻網(wǎng)格，如圖4所示[3-5]。圖4 扇形段模型周向非均勻網(wǎng)格3 網(wǎng)格及扭矩加載方式針對(duì)第2章描述的4個(gè)有限元模型，本文嘗試了10種扭矩加載方式：方式一：整圈模型周向均勻網(wǎng)格，在模型的一端進(jìn)行軸向和周向約束，另一端在端點(diǎn)施加節(jié)點(diǎn)力。方式
機(jī)電信息 2023年24期2023-12-26
- 點(diǎn)支撐扇形推力軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)潤(rùn)滑特性影響分析
分別為軸承油膜的周向和徑向，ρ為密度，h為油膜厚度，p為壓力，μ為流體黏度，r為推力瓦支點(diǎn)半徑，ω為轉(zhuǎn)動(dòng)角速度，θ為周向位置角。液膜厚度和紊流系數(shù)的表達(dá)式為：式中：h為瓦面上任意一點(diǎn)的液膜厚度，θ為周向位置角，ω為轉(zhuǎn)動(dòng)角速度，Re為雷諾數(shù)[5]。為評(píng)估軸承的發(fā)熱量，衡量軸承溫升的安全裕度，有必要對(duì)軸承溫度場(chǎng)進(jìn)行求解。以探究軸承油膜溫度分布情況，防止瓦面燒傷。通過(guò)計(jì)算得到軸承整體的平均溫升[6]：式中：U為周向線速度，F(xiàn)表示推力載荷，Q表示油量，ρ表示密度，
機(jī)械工程師 2023年11期2023-12-09
- 環(huán)形模型燃燒室燃燒不穩(wěn)定模態(tài)實(shí)驗(yàn)研究
看，環(huán)形燃燒室的周向尺寸是主導(dǎo)尺寸，低階諧波是沿燃燒室周向分布的，即發(fā)生周向燃燒不穩(wěn)定性；第二，環(huán)形燃燒室周向方向上存在多點(diǎn)火焰熱釋放，導(dǎo)致環(huán)形燃燒室內(nèi)的模態(tài)結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜；第三，環(huán)形燃燒室內(nèi)相鄰火焰之間存在相互作用，會(huì)對(duì)火焰的動(dòng)態(tài)響應(yīng)特性產(chǎn)生影響.劍橋大學(xué)Worth 和Dawson[9]最早開(kāi)展了環(huán)形燃燒室周向燃燒不穩(wěn)定性火焰動(dòng)力學(xué)特性實(shí)驗(yàn)研究.通過(guò)動(dòng)態(tài)壓力和高速火焰熒光測(cè)量發(fā)現(xiàn)了環(huán)形燃燒室內(nèi)的周向旋轉(zhuǎn)和駐波模態(tài)，且發(fā)現(xiàn)這兩種模態(tài)發(fā)生連續(xù)的相互轉(zhuǎn)變[10]
燃燒科學(xué)與技術(shù) 2023年5期2023-10-17
- 脈動(dòng)式扭轉(zhuǎn)沖擊鉆井工具工作特性分析與測(cè)試
于旋轉(zhuǎn)軸下端，由周向腔體、節(jié)流噴嘴和鉆頭座等組成（見(jiàn)圖1）。該工具長(zhǎng)度800 mm，外徑178.0 mm，工作排量15～40 L/s，采用411×410扣。圖1 脈動(dòng)式扭轉(zhuǎn)沖擊鉆井工具的基本結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of the pulsating torsional impact drilling tool1.2 工作原理鉆井過(guò)程中，高壓鉆井液驅(qū)動(dòng)渦輪旋轉(zhuǎn)，帶動(dòng)旋轉(zhuǎn)軸旋轉(zhuǎn)。在噴嘴節(jié)流作用下，旋轉(zhuǎn)軸中心孔內(nèi)鉆井液壓力升高，在旋轉(zhuǎn)軸中心孔流道與旋轉(zhuǎn)
石油鉆探技術(shù) 2022年5期2022-10-17
- 隨鉆側(cè)向電阻率儀器鈕扣電極掃描成像影響因素分析
器2個(gè)鈕扣電極、周向相差180°徑向探測(cè)特性。倪衛(wèi)寧等[3]提出了一種周向排布8個(gè)圓形鈕扣電極、縱向分為2排、且每排鈕扣電極直徑不同的隨鉆側(cè)向電阻率儀器,通過(guò)理論研究驗(yàn)證了該結(jié)構(gòu)有較好的縱向分辨率。本文針對(duì)隨鉆側(cè)向電阻率儀器鈕扣電極的采樣點(diǎn)分布及成像效果進(jìn)行了深入討論。通過(guò)建立隨鉆側(cè)向電阻率儀器單鈕扣、多鈕扣電極模型,在不考慮鈕扣電極尺寸及形狀、儀器發(fā)射電流工作頻率及轉(zhuǎn)速,在鉆速非均勻性的條件下,分析鈕扣電極采樣頻率和鉆鋌轉(zhuǎn)速、前進(jìn)速度的關(guān)系。通過(guò)提出電極
測(cè)井技術(shù) 2022年1期2022-04-23
- 基于周向勵(lì)磁的管道缺陷漏磁信號(hào)仿真分析
磁漏磁檢測(cè)技術(shù)和周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)。軸向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)對(duì)于管道周向缺陷更敏感，而對(duì)于與磁力線平行的軸向缺陷尤其是狹長(zhǎng)的軸向缺陷很不敏感?；?span id="j5i0abt0b" class="hl">周向勵(lì)磁的漏磁內(nèi)檢測(cè)技術(shù)由于磁力線沿周向分布，對(duì)軸向缺陷更為敏感，可彌補(bǔ)軸向勵(lì)磁對(duì)軸向缺陷不敏感的檢測(cè)盲點(diǎn)，對(duì)于識(shí)別和評(píng)價(jià)軸向?qū)虻娜毕?，如狹長(zhǎng)裂紋、焊縫、機(jī)械損傷和腐蝕凹坑等具有潛在優(yōu)勢(shì)［4-7］。張國(guó)光［4］研究指出，管道周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)可以檢測(cè)軸向分布缺陷（狹窄裂紋），可識(shí)別缺陷的最小深度為10%壁厚，最小周
電焊機(jī) 2022年3期2022-04-02
- 超聲導(dǎo)波B 掃成像技術(shù)在壓力管道腐蝕檢測(cè)中的應(yīng)用
大、無(wú)法確定缺陷周向位置、管道支吊架附近存在較大盲區(qū)。 針對(duì)以上問(wèn)題，筆者采用超聲導(dǎo)波B 掃成像技術(shù)， 實(shí)現(xiàn)了對(duì)管道缺陷周向位置的精準(zhǔn)定位，降低了常規(guī)導(dǎo)波信號(hào)解釋的難度，可作為常規(guī)導(dǎo)波檢測(cè)的輔助手段， 提高缺陷檢出率與識(shí)別度，具有一定的工程應(yīng)用價(jià)值［4，5］。1 超聲導(dǎo)波B 掃檢測(cè)原理與檢測(cè)設(shè)備1.1 檢測(cè)原理MRCS 超聲導(dǎo)波B 掃檢測(cè)成像技術(shù)是國(guó)產(chǎn)UG30 超聲導(dǎo)波檢測(cè)儀的擴(kuò)展功能，主要由UG30超聲導(dǎo)波檢測(cè)儀、筆記本上位機(jī)和中距離周向掃查器組成。 導(dǎo)
化工機(jī)械 2022年1期2022-03-21
- 膠印機(jī)周向墨色均勻性的控制研究
慶，孫代東膠印機(jī)周向墨色均勻性的控制研究王婉婷1，王慶1，孫代東2（1.齊魯工業(yè)大學(xué)，濟(jì)南 250306；2.青島嘉澤包裝有限公司，青島 266000）通過(guò)建立一套印前控制與網(wǎng)點(diǎn)補(bǔ)償?shù)囊?guī)范操作流程來(lái)減少單張紙膠印機(jī)在印刷時(shí)容易產(chǎn)生周向墨色不勻的現(xiàn)象。首先設(shè)計(jì)可測(cè)試印刷機(jī)周向墨色均勻性的測(cè)試文件，然后測(cè)量樣張的周向密度，并繪制密度分布曲線，利用密度分布進(jìn)行數(shù)據(jù)擬合來(lái)確定網(wǎng)點(diǎn)補(bǔ)償量的大??；最后在分色制版階段利用補(bǔ)償公式對(duì)網(wǎng)點(diǎn)進(jìn)行補(bǔ)償。通過(guò)該方法得到網(wǎng)點(diǎn)周向的最
包裝工程 2022年5期2022-03-21
- 復(fù)合材料機(jī)匣周向安裝邊模擬件強(qiáng)度與損傷分析
合材料連接，機(jī)匣周向安裝邊含有非對(duì)稱(chēng)變厚度鋪層、單金屬蓋板、雙排間隔鉚釘排布等復(fù)雜結(jié)構(gòu)特征，是復(fù)合材料的薄弱位置。探究機(jī)匣周向安裝邊位置的局部強(qiáng)度和失效模式對(duì)于機(jī)匣設(shè)計(jì)具有重要意義。然而，目前針對(duì)復(fù)合材料與金屬連接結(jié)構(gòu)的研究多是以等厚度層合板與金屬的單搭接或雙搭接為研究對(duì)象，這些研究?jī)H可反映機(jī)匣周向安裝邊的部分結(jié)構(gòu)特征，而無(wú)法明確機(jī)匣周向安裝邊的破壞模式及失效機(jī)理，需要開(kāi)展機(jī)匣周向安裝邊模擬件的試驗(yàn)研究。另外，針對(duì)機(jī)匣周向安裝邊強(qiáng)度及損傷設(shè)計(jì)，通過(guò)對(duì)不同設(shè)
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2022年1期2022-03-11
- 海底油氣管道維修卡具密封裝置設(shè)計(jì)
具核心部件軸向和周向密封裝置的設(shè)計(jì)原理和分析方法。1 卡具設(shè)計(jì)1.1 主要設(shè)計(jì)參數(shù)設(shè)計(jì)的全結(jié)構(gòu)法蘭盤(pán)壓縮密封型卡具的主要技術(shù)參數(shù)如表1所示。表1 海底管道卡具主要技術(shù)參數(shù)1.2 卡具主要組成參見(jiàn)圖1和圖2，該卡具主要包括以下部件：卡具結(jié)構(gòu)體（前半部和后半部）、法蘭盤(pán)、卡瓦和卡瓦套、軸向和周向螺栓、軸向密封系統(tǒng)、周向密封系統(tǒng)、ROV面板、ROV扶手、液壓缸、液壓缸支座、銷(xiāo)軸、銷(xiāo)軸吊耳、卸扣、鞍形輔助安裝裝置、犧牲陽(yáng)極和防腐涂層等。圖1 海底管道維修卡具外視圖
石油工程建設(shè) 2022年1期2022-03-03
- 基于廣義最大周向應(yīng)變準(zhǔn)則的斷裂特性研究
繁的主要有：最大周向應(yīng)力（MTS）準(zhǔn)則[2]，最小應(yīng)變能密度因子（SED）準(zhǔn)則[3]和最大能量釋放率（MERR）準(zhǔn)則[4]。盡管這些經(jīng)典的僅考慮了裂紋尖端應(yīng)力奇異項(xiàng)的斷裂準(zhǔn)則在脆性材料宏觀斷裂特性分析中起到了重要的作用；然而，大量的試驗(yàn)結(jié)果表明，裂紋尖端的非奇異常數(shù)項(xiàng)（T應(yīng)力）對(duì)脆性或準(zhǔn)脆性材料的斷裂特性有較大的影響，基于傳統(tǒng)斷裂準(zhǔn)則（如MTS，SED，MERR）的理論值與試驗(yàn)值之間仍然存在有較大的差異[5-11]。因此，一些學(xué)者開(kāi)始著手考慮增加Willi
- 電動(dòng)汽車(chē)驅(qū)動(dòng)電機(jī)冷卻流道性能的數(shù)值模擬研究
8]設(shè)計(jì)了軸向和周向2種水道結(jié)構(gòu)，并進(jìn)行了熱仿真，結(jié)果證明周向型水道結(jié)構(gòu)的性能更好。喻皓等[9]研究了驅(qū)動(dòng)電機(jī)的水道層數(shù)對(duì)電機(jī)冷卻效果的影響，發(fā)現(xiàn)16層水道的冷卻效果較好。胥軍等[10]通過(guò)分析驅(qū)動(dòng)電機(jī)冷卻系統(tǒng)總功率與電機(jī)溫度間的關(guān)系，提出了一種溫度控制策略，根據(jù)總功率消耗最小值對(duì)應(yīng)的溫度來(lái)調(diào)節(jié)風(fēng)扇轉(zhuǎn)速，并對(duì)這種控制策略進(jìn)行了仿真和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證，結(jié)果證明，該控制策略可以有效降低驅(qū)動(dòng)電機(jī)冷卻系統(tǒng)的功耗。劉慧軍等[11]以水冷永磁同步電機(jī)為對(duì)象，建立了電機(jī)流固耦合
鄭州大學(xué)學(xué)報(bào)（工學(xué)版） 2021年6期2021-12-14
- EMAT周向Lamb波單向管道缺陷的檢測(cè)方法
道圓周表面?zhèn)鞑サ?span id="j5i0abt0b" class="hl">周向導(dǎo)波，周向導(dǎo)波按照導(dǎo)波類(lèi)型又分為周向SH波和周向Lamb波兩種[1-2]。King等[3]在研究鋁管振動(dòng)波時(shí)證實(shí)管道中存在周向Lamb波。Qu等[4]指出了Lamb波的頻散特性與頻散曲線。Chen等[5]使用周向Lamb波檢測(cè)了管道中的缺陷?？道诘萚6]通過(guò)改變磁鐵和線圈分布,優(yōu)化了EMAT的性能。劉素貞等[7]仿真分析了周向Lamb波的響應(yīng)特性，以及缺陷形狀和深度對(duì)回波的影響。傳統(tǒng)電磁超聲換能器發(fā)射方向多，使對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)下的管道缺陷處兩端
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年6期2021-12-09
- 諧波齒輪柔輪嚙合點(diǎn)周向剛度的理論分析及仿真
]。柔輪嚙合點(diǎn)的周向嚙合剛度是整機(jī)扭轉(zhuǎn)剛度的重要組成部分[9],其非線性特性對(duì)系統(tǒng)的傳動(dòng)精度和彈性回差具有重要影響。受載后嚙合齒對(duì)間非均勻分布的嚙合力隨著負(fù)載力矩、嚙合參數(shù)和結(jié)構(gòu)參數(shù)的變化而變化,因此,負(fù)載工況下柔輪變形的非線性使諧波齒輪的負(fù)載性能更加復(fù)雜[10]。實(shí)驗(yàn)裝置研制和負(fù)載性能的實(shí)驗(yàn)研究[11-13]揭示了遲滯曲線中蘊(yùn)含的非線性扭轉(zhuǎn)剛度及其彈性回差等多項(xiàng)諧波齒輪的傳動(dòng)性能指標(biāo),特別是隨負(fù)載大小不斷變化的彈性回差是造成傳動(dòng)系統(tǒng)振動(dòng)和噪音的主要來(lái)源,
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2021年10期2021-10-11
- 逆滯流迷宮密封氣流激振特性研究
[1]。然而，其周向貫通的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)易引發(fā)流體激振問(wèn)題，對(duì)機(jī)組安全與穩(wěn)定運(yùn)行形成嚴(yán)峻挑戰(zhàn)[2]。特別是隨機(jī)組參數(shù)與容量不斷提高，密封引起的失穩(wěn)問(wèn)題將愈加突出。因此，提高密封抗氣流激振特性亟待解決。近年，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)密封引起的失穩(wěn)問(wèn)題及流體激振機(jī)理展開(kāi)了大量研究。當(dāng)壓力高點(diǎn)相對(duì)滯后于最小密封間隙，腔內(nèi)氣流會(huì)形成一個(gè)垂直轉(zhuǎn)子位移方向的力，促進(jìn)轉(zhuǎn)子渦動(dòng)[3]。引起密封流體激振的因素主要有:①Lomakin效應(yīng)；②Alford效應(yīng)[4]；③ 螺旋形流動(dòng)效應(yīng)[5]；④
振動(dòng)與沖擊 2021年18期2021-10-11
- 環(huán)形件周向X光探傷工藝研究
的射線探傷引進(jìn)了周向X光探傷。本文對(duì)周向X光探傷工藝的應(yīng)用進(jìn)行實(shí)驗(yàn)分析研究。圖1 K值示意圖Fig.1 Schematic diagram of the K value1 工藝分析1.1 環(huán)形定向X光探傷定向X光探傷是采用定向X光探傷設(shè)備，將射線束限制在一定錐束區(qū)域內(nèi)，通過(guò)有效的工藝布置(如圖2所示)，對(duì)零件需要透照區(qū)域進(jìn)行曝光，完成檢測(cè)工作。該方法由于焦距等參數(shù)可以根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行調(diào)整，使得透照靈敏度、有效透照區(qū)等都處于一個(gè)可調(diào)整狀態(tài)，定向X光探傷在射線
熱處理技術(shù)與裝備 2021年4期2021-08-31
- X射線衍射法測(cè)量高溫合金波紋管殘余應(yīng)力
為沿管材的軸向和周向方向，如圖3所示。波紋管成型后有10個(gè)波，受波紋尺寸限制，只能開(kāi)展波峰位置殘余應(yīng)力測(cè)量，選擇兩端和中間部位共4個(gè)波，并在每個(gè)波的橫截面上選擇90°和180°兩個(gè)位置，測(cè)量每個(gè)位置的軸向和周向的殘余應(yīng)力，如圖4所示。圖3 管坯殘余應(yīng)力測(cè)量位置示意圖4 波紋管殘余應(yīng)力測(cè)量位置示意2.2 測(cè)試設(shè)備測(cè)試設(shè)備為μ-X360n型X射線殘余應(yīng)力檢測(cè)儀。選擇Cr靶材為X射線管，管壓30 kV，管電流1.0 mA，衍射晶面311，入射角30°。殘余應(yīng)力測(cè)
壓力容器 2021年7期2021-08-30
- 考慮接觸剛度的周向拉桿轉(zhuǎn)子–軸承系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性分析
熙考慮接觸剛度的周向拉桿轉(zhuǎn)子–軸承系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性分析崔穎，張晗，黃宇熙（大連海事大學(xué)船舶與海洋工程學(xué)院，遼寧省 大連市 116026）為了探究周向拉桿轉(zhuǎn)子–軸承系統(tǒng)的動(dòng)力學(xué)特性，利用自相關(guān)函數(shù)法建立三維高斯隨機(jī)粗糙表面數(shù)值模型，并通過(guò)Ansys APDL生成粗糙表面幾何模型。利用Abaqus軟件對(duì)粗糙表面進(jìn)行有限元接觸仿真計(jì)算，得到不同預(yù)緊力下單位面積粗糙表面的接觸剛度，進(jìn)而建立了考慮接觸剛度的某型燃?xì)廨啓C(jī)周向拉桿轉(zhuǎn)子–軸承系統(tǒng)有限元模型。計(jì)算得到了不同預(yù)
發(fā)電技術(shù) 2021年4期2021-07-26
- 不同頭部間距下三頭部燃燒室點(diǎn)火過(guò)程研究
而不能對(duì)燃燒室的周向點(diǎn)火時(shí)間進(jìn)行正確評(píng)估，但直接對(duì)環(huán)形燃燒室進(jìn)行試驗(yàn)研究造成測(cè)量困難及費(fèi)用高昂等問(wèn)題[3]。所以對(duì)多頭部燃燒進(jìn)行研究十分必要，國(guó)內(nèi)外進(jìn)行了一些研究，CORDIER M等[4-5]對(duì)多頭部矩形燃燒室模型進(jìn)行研究，發(fā)現(xiàn)隨著噴嘴間距的變化，相鄰噴嘴間將出現(xiàn)“展向傳播”和“混合傳播”兩種火焰?zhèn)鞑ツＪ健Ｄ壳皩?duì)多頭部和環(huán)形燃燒室點(diǎn)火過(guò)程的研究，多采用實(shí)驗(yàn)室尺度模型，而實(shí)際燃燒室加入主燃孔、摻混孔等結(jié)構(gòu)后，流動(dòng)特性及火焰?zhèn)鞑ミ^(guò)程也更加復(fù)雜。眾多研究表明，
機(jī)械制造與自動(dòng)化 2021年2期2021-05-21
- 基于最大周向應(yīng)變的巖石復(fù)合型斷裂準(zhǔn)則解析與驗(yàn)證
［2］提出的最大周向應(yīng)力準(zhǔn)則（MTS 準(zhǔn)則），SIH 等［3］提出的最小應(yīng)變能密度因子準(zhǔn)則（S 準(zhǔn)則）和PALANISWAMY 等［4］提出的最大能量釋放率理論（G 準(zhǔn)則）。 但這些準(zhǔn)則的分析結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)之間還存在一定差別，并沒(méi)有準(zhǔn)確地描述巖石的斷裂機(jī)理，如MTS 準(zhǔn)則與材料泊松比無(wú)關(guān)，不能區(qū)分平面應(yīng)力和平面應(yīng)變的差異，尚未被普遍接受。 斷裂力學(xué)領(lǐng)域相關(guān)學(xué)者從不同的機(jī)理出發(fā)對(duì)斷裂判別準(zhǔn)則做了大量研究工作，文獻(xiàn)［5-6］推導(dǎo)出了裂紋尖端塑性區(qū)半徑，建立了R
煤炭科學(xué)技術(shù) 2021年3期2021-05-14
- 航空軸流壓氣機(jī)整流器周向變形分析方法研究
內(nèi)對(duì)壓氣機(jī)整流器周向變形和間隙的研究較少。但是，隨著對(duì)航空發(fā)動(dòng)機(jī)潛能的發(fā)掘，現(xiàn)在越來(lái)越重視結(jié)構(gòu)的細(xì)節(jié)設(shè)計(jì)，因此，整流器扇形段周向間隙取值不能再像以前一樣粗放的選擇。尤其是當(dāng)機(jī)匣和整流器葉片的線膨脹系數(shù)相差較大時(shí)，預(yù)留間隙不合理會(huì)導(dǎo)致扇形段緣板相互擠壓，產(chǎn)生過(guò)大的局部應(yīng)力，甚至產(chǎn)生裂紋，所以有必要對(duì)整流器扇形段周向間隙值進(jìn)行分析，分析整流器扇形段的周向預(yù)留間隙值，首先就是快速、準(zhǔn)確的計(jì)算整流器扇形段的周向變形，傳統(tǒng)計(jì)算方法在機(jī)匣和整流器的接觸位置設(shè)置困難，計(jì)
科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年7期2021-03-23
- 大口徑薄壁白銅管無(wú)外模擴(kuò)徑拉拔數(shù)值模擬
銅管在擴(kuò)徑過(guò)程中周向應(yīng)力的演變規(guī)律及管材減壁量與擴(kuò)徑量的定量關(guān)系，以期為實(shí)際生產(chǎn)提供參考。1 數(shù)值模擬1.1 基本假設(shè)大口徑管材的擴(kuò)徑變形是復(fù)雜的塑性成形過(guò)程，為簡(jiǎn)化模型、提高計(jì)算效率，進(jìn)行一些必要的基本假設(shè)，具體如下：①白銅為均質(zhì)、各向同性的理想彈塑性材料；②變形前后白銅的體積不變；③擴(kuò)徑過(guò)程中，管材為恒溫狀態(tài)；④擴(kuò)徑過(guò)程中，摩擦系數(shù)恒定。1.2 材料模型實(shí)驗(yàn)材料為江陰和宏精工科技有限公司提供的退火態(tài)BFe10-1-1 白銅， 沿管材軸向切取的板狀拉伸試
有色金屬科學(xué)與工程 2021年1期2021-03-04
- 蒸汽發(fā)生器傳熱管缺陷渦流無(wú)損檢測(cè)方法研究*
短、環(huán)形的軸向和周向缺陷。為確保傳熱管的安全運(yùn)行，國(guó)內(nèi)外各個(gè)核電站均采用渦流檢測(cè)的方法對(duì)傳熱管實(shí)施役前和在役檢查，利用Bobbin探頭進(jìn)行檢查是渦流檢測(cè)的主要手段[1]。曾玉華、吳海林等對(duì)腐蝕裂紋的渦流檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，分析了渦流檢測(cè)誤差原因，總結(jié)出腐蝕裂紋特性對(duì)檢測(cè)結(jié)果的影響，提高檢測(cè)準(zhǔn)確性[2]。Jinhyun Park和Seong-Jin Han等使用渦流探頭對(duì)蒸汽發(fā)生器管道進(jìn)行檢測(cè)，對(duì)所采集的數(shù)據(jù)通過(guò)深度神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的學(xué)習(xí)訓(xùn)練后，用于對(duì)軸向和周向缺陷的
機(jī)械研究與應(yīng)用 2020年5期2020-11-18
- 基于周向SH0導(dǎo)波的管道軸向缺陷定量表征?
驗(yàn)證了其可靠性。周向導(dǎo)波沿管道周向傳播，因此對(duì)軸向缺陷敏感；相較于柱面導(dǎo)波，其檢測(cè)距離相對(duì)較短，有利于驗(yàn)證環(huán)形焊縫等復(fù)雜條件或者管壁較厚的情況下缺陷是否存在；同時(shí)通過(guò)優(yōu)化選取模態(tài)和頻率提高識(shí)別精度，因此周向導(dǎo)波逐漸受到青睞。其中Grace等[12]、Viktorov[13]、何存富等[14?15]、黃松齡等[16]均對(duì)管道周向超聲導(dǎo)波的傳播特性進(jìn)行了研究，發(fā)現(xiàn)曲率半徑對(duì)頻散特性存在影響；李隆濤等[17]、葛建明等[18]、張旭等[19]驗(yàn)證了周向導(dǎo)波對(duì)軸向
應(yīng)用聲學(xué) 2020年4期2020-09-24
- 基于CFD的葉片周向偏移對(duì)液力變矩器的性能影響預(yù)測(cè)
。文中引入了葉片周向偏移的概念，定義為葉片二維設(shè)計(jì)曲線中出口端相對(duì)于入口端的縱向距離。該設(shè)計(jì)參數(shù)能夠引起與葉片卷曲角相近的葉型變化，同時(shí)剝離了葉片進(jìn)出口角對(duì)性能的影響因素，具有更重要的研究意義。1 參數(shù)化設(shè)計(jì)模型及試驗(yàn)驗(yàn)證1.1 參數(shù)化設(shè)計(jì)液力變矩器葉柵系統(tǒng)為復(fù)雜的空間曲面結(jié)構(gòu)，葉片的真實(shí)長(zhǎng)度、厚度和角度不易直接表達(dá)，為了方便對(duì)葉片各設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)行定義，一般采用保角變換的方法，將空間曲線（或曲面）展開(kāi)在平面上，而傾斜角度保持相等。文中將葉柵系統(tǒng)保角變換過(guò)程集
- 油氣管道周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)優(yōu)勢(shì)與發(fā)展前景*
磁漏磁檢測(cè)技術(shù)和周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)。傳統(tǒng)的軸向勵(lì)磁漏磁場(chǎng)檢測(cè)器對(duì)于管道周向缺陷更敏感，對(duì)于與磁力線平行的軸向缺陷尤其是狹長(zhǎng)的軸向缺陷很不敏感，甚至無(wú)法檢出[4]，而周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)由于磁力線沿周向分布，具備軸向缺陷檢出的潛力，已逐漸成為國(guó)內(nèi)外的研究熱點(diǎn)[5-8]。本文概述了周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)原理及應(yīng)用現(xiàn)狀，對(duì)比分析了周向勵(lì)磁與傳統(tǒng)軸向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)，以期對(duì)深入開(kāi)展周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)研究有所裨益。1 周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)原理及特征與傳統(tǒng)的軸向勵(lì)磁漏磁
油氣田地面工程 2020年3期2020-03-13
- 渦輪導(dǎo)葉對(duì)環(huán)形燃燒室點(diǎn)火的影響
相機(jī)觀察記錄火焰周向傳播過(guò)程以及火焰與渦輪導(dǎo)葉的耦合作用．分析對(duì)比了不同當(dāng)量比、熱功率及主流速度條件下帶渦輪導(dǎo)葉的環(huán)形燃燒室與獨(dú)立環(huán)形燃燒室點(diǎn)火過(guò)程的異同與周向點(diǎn)火時(shí)間．實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，兩種構(gòu)型下的周向點(diǎn)火過(guò)程基本相似，但相同條件下帶渦輪導(dǎo)葉的環(huán)形燃燒室相較于獨(dú)立的環(huán)形燃燒室周向點(diǎn)火時(shí)間更短．考慮了湍流褶皺及燃后氣體膨脹效應(yīng)后，預(yù)估了周向火焰?zhèn)鞑ニ俣炔⑴c實(shí)驗(yàn)結(jié)果在較大雷諾數(shù)下吻合得較好．環(huán)形燃燒室；渦輪導(dǎo)葉；周向點(diǎn)火點(diǎn)火問(wèn)題由于關(guān)乎到整個(gè)航空發(fā)動(dòng)機(jī)的安全及可
燃燒科學(xué)與技術(shù) 2020年1期2020-01-15
- 帶槽管狀過(guò)渡約束阻尼結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性分析
了以阻尼層軸向與周向分段數(shù)、阻尼段間隙、阻尼層厚度為設(shè)計(jì)變量的三層阻尼結(jié)構(gòu)并分析薄壁管結(jié)構(gòu)振動(dòng)特性的影響。趙才友等人[4]在對(duì)鋼軌振動(dòng)和噪聲控制的研究中,經(jīng)過(guò)約束阻尼擴(kuò)展層開(kāi)槽處理后,對(duì)其進(jìn)行了理論建模和減振有效性的研究,同時(shí)針對(duì)高鐵創(chuàng)新性的設(shè)計(jì)出了低噪聲鐵軌,并達(dá)到了預(yù)期目的;Chen[5]對(duì)圓柱殼進(jìn)行了局部約束處理,分析了阻尼塊長(zhǎng)度及厚度對(duì)整體結(jié)構(gòu)阻尼的影響。本文在上述文獻(xiàn)基礎(chǔ)上研究了一種帶槽過(guò)渡層(slotted stand-off layer SS
太原科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2020年1期2020-01-07
- 發(fā)動(dòng)機(jī)環(huán)形燃燒室點(diǎn)火過(guò)程可視化實(shí)驗(yàn)研究
燃燒室點(diǎn)火和火焰周向傳播規(guī)律，點(diǎn)火過(guò)程分為三個(gè)階段[4]：①初始火核形成；②火核擴(kuò)張發(fā)展形成單個(gè)穩(wěn)定的旋流火焰；③火焰面周向傳播，點(diǎn)燃全部噴嘴。周向點(diǎn)火聯(lián)焰受到點(diǎn)火模式、點(diǎn)火能量、當(dāng)量比、流速、噴嘴間距、油氣分布、壓力和溫度等諸多因素影響，其物理機(jī)制和控制規(guī)律十分復(fù)雜。因此，深入研究環(huán)形燃燒室中的復(fù)雜點(diǎn)火過(guò)程具有重要指導(dǎo)意義。使用全尺度工業(yè)級(jí)燃燒室進(jìn)行點(diǎn)火實(shí)驗(yàn)研究，會(huì)面臨測(cè)量困難和代價(jià)高昂?jiǎn)栴}。因此，發(fā)展實(shí)驗(yàn)室尺度的燃燒室模型，在盡可能保留真實(shí)燃燒系統(tǒng)流場(chǎng)
航空工程進(jìn)展 2019年6期2019-12-31
- 旋轉(zhuǎn)圓筒泄漏流模型研究*
面與壓力面間存在周向壓差，引起泄漏流動(dòng)。葉尖間隙過(guò)大將引起較大的泄漏流量，從而降低葉輪機(jī)工作效率，增加使用成本；葉尖間隙過(guò)小，將導(dǎo)致葉片在離心力的作用下與機(jī)匣發(fā)生碰撞或摩擦，危害葉輪機(jī)運(yùn)行安全。研究表明,葉尖間隙為葉片高度的1%～3%較好[1-4]。為獲得葉尖泄漏流動(dòng)規(guī)律，本文作者對(duì)周向壓差作用下同軸旋轉(zhuǎn)圓筒間泄漏流進(jìn)行研究。同軸旋轉(zhuǎn)圓筒間流動(dòng)即Taylor-Couette問(wèn)題的研究結(jié)果，廣泛應(yīng)用于潤(rùn)滑、密封等領(lǐng)域[5-8]。在初始的Taylor-Coue
潤(rùn)滑與密封 2019年12期2019-12-26
- 環(huán)形燃燒室周向點(diǎn)火機(jī)理基礎(chǔ)研究進(jìn)展
的整個(gè)流場(chǎng)特征和周向火焰?zhèn)鞑サ暮涎孢^(guò)程。目前，國(guó)內(nèi)外已經(jīng)發(fā)展了一些較為成熟的環(huán)形燃燒室模型，包括法國(guó)EM2C實(shí)驗(yàn)室的MICCA模型[13-17]，劍橋大學(xué)預(yù)混及非預(yù)混式環(huán)形燃燒室模型[18-20]，德國(guó)慕尼黑工業(yè)大學(xué)以真實(shí)燃?xì)廨啓C(jī)等比例縮小簡(jiǎn)化而成的燃燒室模型[21-23]，以及浙江大學(xué)TurboCombo環(huán)形燃燒室與渦輪耦合模型[24-28]等。環(huán)形燃燒室點(diǎn)火和火焰?zhèn)鞑ヌ匦允艿皆S多因素的影響，不同點(diǎn)火模式、預(yù)混和非預(yù)混條件下點(diǎn)火特性、點(diǎn)火可靠性、燃燒穩(wěn)定
實(shí)驗(yàn)流體力學(xué) 2019年1期2019-01-31
- 切環(huán)法和盲孔法測(cè)試大口徑厚壁X80鋼級(jí)埋弧焊管的殘余應(yīng)力
部存在軸向應(yīng)力和周向應(yīng)力。SAWL焊管按成型方式可分為UOE和JCOE等2種焊管：UOE焊管成型時(shí)鋼板依次經(jīng)歷U成型、O成型，以及焊接后的冷擴(kuò)徑(Expanding，E)等工序；JCOE焊管采用一種漸進(jìn)式多步模壓成型技術(shù)，即依次經(jīng)歷J成型、C成型、O成型，該過(guò)程由數(shù)控系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)，保證沿長(zhǎng)度方向的各部位變形均勻，成型后同樣有冷擴(kuò)徑工序(E)，焊管受膨脹頭的作用發(fā)生塑性變形。焊管中的殘余應(yīng)力是在制管和焊接過(guò)程中形成的。殘余應(yīng)力會(huì)對(duì)焊管的承載能力、疲勞強(qiáng)度和腐蝕行
機(jī)械工程材料 2018年12期2019-01-02
- 基于磁致伸縮超聲導(dǎo)波的管道周向掃查技術(shù)
行定位，無(wú)法實(shí)現(xiàn)周向定位，也無(wú)法分辨管道周向上有幾個(gè)缺陷。其次，目前超聲導(dǎo)波技術(shù)對(duì)缺陷大小的描述是基于相對(duì)管道的橫截面損失比進(jìn)行的，即管道直徑越大，超聲導(dǎo)波最小可檢測(cè)的缺陷尺寸就越大，這就存在著有些大直徑管道已經(jīng)發(fā)生穿孔腐蝕缺陷但還沒(méi)有達(dá)到超聲導(dǎo)波檢測(cè)最小靈敏度的風(fēng)險(xiǎn)，因此該方法對(duì)于大直徑管道沒(méi)有實(shí)際的檢測(cè)意義。第三，現(xiàn)有的超聲導(dǎo)波檢測(cè)方法無(wú)法發(fā)現(xiàn)管道上焊接支架、不等徑三通等部位的缺陷，存在著檢測(cè)盲區(qū)。針對(duì)上述不足，筆者提出了一種基于局部加載的超聲導(dǎo)波管道
無(wú)損檢測(cè) 2018年12期2018-12-28
- X80大口徑厚壁螺旋焊管殘余應(yīng)力測(cè)試分析*
而且?guī)Я吓c焊管的周向有一定角度，所以在焊管內(nèi)部存在軸向應(yīng)力和周向應(yīng)力?！拔鳉鈻|輸”二線工程中首次使用了X80鋼級(jí)的Φ1 219 mm螺旋縫埋弧焊管(SAWH)和直縫埋弧焊管(UOE、JCOE)，是目前國(guó)內(nèi)應(yīng)用的強(qiáng)度級(jí)別最高、口徑最大、運(yùn)行壓力最高的管線，其中SAWH焊管的最大壁厚為18.4 mm。繼西氣東輸二線工程之后，國(guó)內(nèi)鋼管廠又試制了X80鋼級(jí)、Φ1 219 mm×22 mm的螺旋縫埋弧焊管，這是我國(guó)首次試制該壁厚規(guī)格的X80大口徑螺旋縫埋弧焊管。由于
石油管材與儀器 2018年5期2018-12-06
- 管道導(dǎo)波振動(dòng)模態(tài)分析及缺陷周向定位研究
器無(wú)法提供管道的周向信息，不能確定缺陷的周向位置。圓周陣列傳感器可以實(shí)現(xiàn)能量在特定軸向位置和周向角度上的聚焦，將導(dǎo)波能量聚焦于管道擬重點(diǎn)檢測(cè)的區(qū)域，可實(shí)現(xiàn)管道圓周方向上的掃查。對(duì)導(dǎo)波能量周向分布的研究是實(shí)現(xiàn)導(dǎo)波聚焦的基礎(chǔ)。Li[3]，Zhang[4]，Luo[5]，Mu[6]和胡劍虹[7]等人研究了局部加載時(shí)導(dǎo)波能量的周向分布，并在此基礎(chǔ)上研究了通過(guò)對(duì)多通道激勵(lì)信號(hào)的調(diào)制達(dá)到能量聚焦的方法。Rose等人[8-9]指出，基于相控聚焦的導(dǎo)波技術(shù)將引起導(dǎo)波無(wú)損檢
船舶力學(xué) 2018年10期2018-11-02
- 某周向工業(yè)X射線探傷機(jī)輻射環(huán)境影響探討
與依據(jù)。關(guān)鍵詞：周向；X射線；探傷機(jī)；輻射環(huán)境影響人類(lèi)對(duì)電離輻射的應(yīng)用，涵蓋了從核電生產(chǎn)到醫(yī)療、工業(yè)、農(nóng)業(yè)等各個(gè)方面，其中在工業(yè)方面最早建立起來(lái)的應(yīng)用之一就是無(wú)損檢測(cè)。工業(yè)照相提供了一種檢測(cè)物質(zhì)結(jié)構(gòu)、性質(zhì)是否完好的方法，主要用在容器，管道，焊點(diǎn)、鑄件等的檢測(cè)。這些設(shè)備的完整性不僅會(huì)影響產(chǎn)品的安全質(zhì)量，也會(huì)對(duì)工人、公眾、環(huán)境造成一定的影響[1]。航天工業(yè)發(fā)動(dòng)機(jī)結(jié)構(gòu)件大量采用焊接工藝，發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)品中所有Ⅰ、Ⅱ級(jí)焊縫，需要進(jìn)行百分之百X射線檢測(cè)，檢測(cè)任務(wù)量很大，但
科技信息·下旬刊 2018年9期2018-10-21
- 掠葉片進(jìn)口流場(chǎng)中周向不均勻性的影響
線曲率法，而基于周向平均Euler[5]或Navier-Stokes（N-S）方程[6-8]的通流模型也同樣被廣泛研究，并應(yīng)用于壓氣機(jī)的特性預(yù)測(cè)和流場(chǎng)模擬。這些通流模型適用于跨聲壓氣機(jī)的流場(chǎng)模擬和性能預(yù)測(cè)[9]。在對(duì)N-S方程進(jìn)行周向平均的過(guò)程中，不可避免地產(chǎn)生一些附加項(xiàng)，其中與表面力相關(guān)的項(xiàng)被?；癁闊o(wú)黏葉片力項(xiàng)和葉片黏性項(xiàng)，而對(duì)于由于流場(chǎng)的周向不均勻性及控制方程的非線性所引發(fā)的高階項(xiàng)，即周向脈動(dòng)應(yīng)力項(xiàng)，早期研究認(rèn)為其對(duì)流場(chǎng)的影響可以忽略，即假設(shè)葉片通道進(jìn)
航空發(fā)動(dòng)機(jī) 2018年4期2018-09-18
- 偏心柱殼自由振動(dòng)的級(jí)數(shù)變換求解方法
心圓柱薄殼轉(zhuǎn)化為周向變厚度柱殼?；贔lugge薄殼理論推導(dǎo)出偏心柱殼的自由振動(dòng)方程，采用波傳播的思想將偏心柱殼位移以雙Fourier級(jí)數(shù)形式展開(kāi)，周向變厚度表示為周向角度坐標(biāo)的函數(shù)，通過(guò)三角函數(shù)變換將變系數(shù)的偏微分方程組轉(zhuǎn)換為周向模態(tài)相互耦合的有限階線性方程組，通過(guò)對(duì)耦合方程進(jìn)行求解得到偏心柱殼的固有頻率及振型。通過(guò)與有限元結(jié)果對(duì)比驗(yàn)證了所提方法的準(zhǔn)確性，同時(shí)分析了殼體主要參數(shù)對(duì)偏心柱殼對(duì)稱(chēng)及反對(duì)稱(chēng)模態(tài)的影響。
振動(dòng)工程學(xué)報(bào) 2017年6期2018-04-11
- 基于物理光學(xué)法的船舶某裝置RCS分析?
究該傾角對(duì)裝置的周向RCS均值的影響。由于規(guī)定該裝置的橫向尺寸≤0.3m，故要求，也即α需滿(mǎn)足：圖2 裝置形狀參數(shù)示意圖為留有余量，此處研究的角度范圍設(shè)定為 -3°＜α＜3°。這里規(guī)定 R＞R1時(shí)，傾角 α為正；R＜R1時(shí)，傾角 α為負(fù)，如下圖所示分別為 α=3°及α=-3°時(shí)的裝置建模情況。圖3 上方圓臺(tái)母線傾角α=3°及α=-3°在8GHz的頻點(diǎn)下，多次改變?chǔ)恋臄?shù)值，分別仿真計(jì)算得到每個(gè)α值作對(duì)應(yīng)的周向RCS均值，將結(jié)果匯總于下圖。圖4 周向RCS均值
艦船電子工程 2018年1期2018-02-07
- 外壁轉(zhuǎn)速對(duì)圓環(huán)扇形截面流道內(nèi)流動(dòng)特性的影響
進(jìn)行分析，而針對(duì)周向雷諾數(shù)對(duì)流體速度場(chǎng)及渦流分布的影響缺乏系統(tǒng)清晰的闡述.為此，本文基于前人研究結(jié)果運(yùn)用數(shù)值模擬方法探究周向雷諾數(shù)對(duì)內(nèi)壁固定外壁旋轉(zhuǎn)的環(huán)扇形截面直流道內(nèi)流體的三維速度分布及渦流區(qū)域變化規(guī)律的影響.1 數(shù)值模擬1.1 物理模型建立一個(gè)圓環(huán)扇形截面流道，如圖1所示.圖1 圓環(huán)扇形流道橫截面結(jié)構(gòu)及其邊界條件該流道由2個(gè)同軸圓柱面及2個(gè)通過(guò)圓柱面軸線的平面構(gòu)成，平面夾角2α=60°，外圓柱面半徑ro=50 mm，內(nèi)圓柱面半徑ri=25 mm，外圓柱
沈陽(yáng)化工大學(xué)學(xué)報(bào) 2017年4期2018-01-12
- 變內(nèi)壓條件下膨脹水泥與地層機(jī)械性能的匹配
小，水泥環(huán)內(nèi)最大周向應(yīng)力越小。地層彈性模量越大（地層越硬），水泥環(huán)內(nèi)最大Mises應(yīng)力越大，水泥環(huán)內(nèi)最大周向應(yīng)力越??；地層泊松比對(duì)水泥環(huán)內(nèi)最大Mises應(yīng)力和最大周向應(yīng)力的影響較小。建議硬地層（彈性模量大）匹配彈性模量較小、泊松比較大的膨脹水泥，重點(diǎn)預(yù)防水泥環(huán)的擠壓破壞；軟地層且內(nèi)壓較小時(shí)匹配彈性模量較大、泊松比較大的膨脹水泥，重點(diǎn)預(yù)防水泥環(huán)的周向拉伸破壞。關(guān) 鍵 詞：變內(nèi)壓；膨脹水泥；井筒完整性；機(jī)械性能；匹配關(guān)系中圖分類(lèi)號(hào)：TE242 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A
當(dāng)代化工 2017年7期2017-07-10
- 一種商用輕型載重汽車(chē)輪胎
上具有3條折線形周向主溝，與輪胎內(nèi)外肩部之間分隔構(gòu)成了四條周向花紋塊，每條周向花紋塊上中部貫通有1條周向連貫Z字形鋼片，周向花紋塊和周向連貫Z字形鋼片均具若干段平行于輪胎周向方向的紋路，周向主溝與周向連貫Z字形鋼片沿輪胎軸向方向凹凸同步，每條周向連貫Z字形鋼片與相鄰各周向主溝間均具有若干橫向Z字形三折線鋼片。整個(gè)胎面周向花紋塊采用不等節(jié)距設(shè)計(jì)。在保證輪胎抓著力的情況下進(jìn)一步提高排水性，降低音頻峰值的能量，進(jìn)而減小輪胎的噪聲。
輪胎工業(yè) 2017年11期2017-03-10
- 供氣周向不均勻?qū)魻柾屏ζ鞣烹娞匦约靶阅艿挠绊?/a>
150001供氣周向不均勻?qū)魻柾屏ζ鞣烹娞匦约靶阅艿挠绊懛督疝?丁永杰*,孫國(guó)順,于達(dá)仁,魏立秋哈爾濱工業(yè)大學(xué)等離子體推進(jìn)技術(shù)實(shí)驗(yàn)室,哈爾濱150001研究發(fā)現(xiàn),由于氣體分配器安裝及制造誤差,或者出氣孔被濺射產(chǎn)生的粒子阻塞容易導(dǎo)致霍爾推力器周向出氣不均勻。采用堵塞氣體分配器出氣孔的方式實(shí)現(xiàn)周向不均勻氣體分布來(lái)研究供氣周向不均勻程度對(duì)霍爾推力器放電特性及性能的影響,試驗(yàn)得到了不同情況下的電流特性、近場(chǎng)區(qū)離子電流密度分布以及整體性能參數(shù)。結(jié)果表明,出氣周向不
中國(guó)空間科學(xué)技術(shù) 2016年1期2016-02-13
- 基于有限元分析的便攜式漏磁檢測(cè)周向磁化器設(shè)計(jì)
的便攜式漏磁檢測(cè)周向磁化器設(shè)計(jì)趙昆明1武新軍1沈功田2王寶軒2（1. 華中科技大學(xué) 機(jī)械科學(xué)與工程學(xué)院 武漢 430074）（2. 中國(guó)特種設(shè)備檢測(cè)研究院 北京 100029）對(duì)于工業(yè)架空管道檢測(cè)，若采用目前廣泛應(yīng)用的軸向磁化漏磁檢測(cè)方法，管道規(guī)格繁多造成探頭規(guī)格多樣，不利于現(xiàn)場(chǎng)操作。為解決這一問(wèn)題，本文提出將周向磁化漏磁檢測(cè)應(yīng)用于工業(yè)管道檢測(cè)，周向磁化漏磁檢測(cè)的核心是磁化器設(shè)計(jì)。為優(yōu)化便攜式周向磁化漏磁檢測(cè)磁化器設(shè)計(jì)，采用三維有限元方法，仿真研究周向磁化
中國(guó)特種設(shè)備安全 2015年10期2015-12-17
- 周向MEFP成型規(guī)律數(shù)值分析*
159)0 引言周向MEFP(multiple explosively formed projectile)戰(zhàn)斗部爆炸后同時(shí)形成多個(gè)EFP彈丸，實(shí)現(xiàn)了EFP單點(diǎn)毀傷向多點(diǎn)毀傷的飛躍，可用于應(yīng)對(duì)高空目標(biāo)及輕型裝甲目標(biāo)。目前國(guó)內(nèi)對(duì) MEFP 的研究很多［1－3］，但對(duì)周向MEFP成型的研究較少。Richard Fong等設(shè)計(jì)了新型的周向聚焦MEFP戰(zhàn)斗部，可根據(jù)目標(biāo)的不同，設(shè)計(jì)不同的裝藥結(jié)構(gòu)，形成不同速度和形狀的MEFP［4］;張利等設(shè)計(jì)了一種新型多枚爆炸成型
彈箭與制導(dǎo)學(xué)報(bào) 2015年2期2015-12-10
- 環(huán)形件非環(huán)焊縫周向分區(qū)射線檢測(cè)的應(yīng)用
顯像（2）源在內(nèi)周向整體透照：需透照一次。（3）源在內(nèi)周向分區(qū)透照：需透照多次。2 檢測(cè)方法對(duì)比2.1 源在外單壁透照該檢測(cè)工藝所需要的最少透照次數(shù)，應(yīng)遵循相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)［3］規(guī)定的透照厚度比K值。該檢測(cè)工藝存在以下缺點(diǎn)：當(dāng)相鄰?fù)古_(tái)距離小時(shí)，底片影像變形?。划?dāng)相鄰?fù)古_(tái)距離大時(shí)，底片影像就會(huì)產(chǎn)生較大變形，如圖2所示，很容易隱藏缺陷，而且會(huì)使需要透照的半圓部位不能全部呈現(xiàn)在底片上。這樣，容易造成不必要的返工，不僅提高檢測(cè)成本，而且增加勞動(dòng)強(qiáng)度。當(dāng)相鄰?fù)古_(tái)距離很大時(shí)，
無(wú)損檢測(cè) 2015年6期2015-01-11
- 鉆頭截齒布置方法及焊裝定位裝置研究
耗。2.2 截齒周向布置截齒周向布置，就是在垂直于鉆頭軸線的平面內(nèi)，按一定的配置方式，確定各個(gè)截齒的周向位置角θ，得到截齒的周向布置圖，使得鉆頭在工作過(guò)程中具有較好的穩(wěn)定性。鉆頭截齒周向布置的一般過(guò)程如下[1]：1）根據(jù)各截齒的徑向布置尺寸Rij，在任意垂直于鉆頭軸線的平面X′O′Y′內(nèi)，以鉆頭軸線與平面 X ′O′Y ′的交點(diǎn)O′為圓心，以 Rij為半徑作一系列同心圓，則第i條螺旋線上的第j齒的齒尖必在平面 X ′O′Y ′上半徑為 Rij的圓上。2）根
制造業(yè)自動(dòng)化 2014年3期2014-10-10
- A Rule of Spatial Sampling on Cylindrical Shells for Predicting Radiated Acoustic Field
個(gè)數(shù)學(xué)問(wèn)題，其中周向采樣問(wèn)題與軸向采樣問(wèn)題可以分離、單獨(dú)研究?？偨Y(jié)了在指定預(yù)報(bào)精度范圍內(nèi)表面振速空間采樣的有關(guān)規(guī)律：軸向采樣點(diǎn)數(shù)取決于軸向模態(tài)階次以及一個(gè)無(wú)因次量；周向方向采樣點(diǎn)數(shù)主要取決于周向模態(tài)階次以及另一個(gè)無(wú)因次量。對(duì)于周向模態(tài)有限的情況，周向采樣點(diǎn)數(shù)僅取決于周向模態(tài)的最高階次。結(jié)構(gòu)聲輻射；輻射聲場(chǎng)預(yù)報(bào)；采樣間隔O427.5A王 斌（1981-），男，上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工程學(xué)院博士研究生；范 軍（1973-），男，上海交通大學(xué)船舶海洋與建筑工
船舶力學(xué) 2014年9期2014-06-07
- 浸沒(méi)在流場(chǎng)中的雙殼結(jié)構(gòu)波動(dòng)特性
礎(chǔ)上，分析了不同周向模態(tài)下雙殼結(jié)構(gòu)波的傳遞性質(zhì)。結(jié)果表明:4.5 MPa靜水壓力降低了高階周向模態(tài)下低階波的傳播速度;在n=0時(shí)靜水壓力增大了輸入功率流的峰值;各種傳播波隨著無(wú)量綱頻率的增加表現(xiàn)為彎曲波、拉伸波和扭轉(zhuǎn)波等形式。雙層圓柱殼;靜水壓力;頻散特性;輸入功率流;波動(dòng)特性0 引言圓柱殼在船舶、航空、石油、化工及其他工業(yè)中廣泛的應(yīng)用，雙殼結(jié)構(gòu)振動(dòng)、噪聲以波的形式向遠(yuǎn)處傳播，其本質(zhì)是能量的傳播［1－3］。水下航行器以及一些高壓輸液管道本身受到流體靜壓力的
艦船科學(xué)技術(shù) 2013年3期2013-03-08
- 具有周向貫通槽的螺旋槽干氣密封的數(shù)值模擬
50027)具有周向貫通槽的螺旋槽干氣密封的數(shù)值模擬宋勝偉， 葉耀川(黑龍江科技學(xué)院 機(jī)械工程學(xué)院，哈爾濱 150027)為研究具有周向貫通槽的螺旋槽干氣密封的工作機(jī)理，運(yùn)用Fluent軟件對(duì)螺旋槽干氣密封模型上加開(kāi)周向貫通槽的端面流場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，同時(shí)對(duì)比分析了運(yùn)動(dòng)參數(shù)對(duì)單開(kāi)螺旋槽和加開(kāi)周向貫通槽兩者的影響。結(jié)果表明:加開(kāi)周向貫通槽的螺旋槽干氣密封具有更小的泄漏量，較大的開(kāi)啟力，端面壓力周向分布均勻，對(duì)動(dòng)、靜環(huán)端面穩(wěn)定地非接觸運(yùn)行起到重要的作用，保
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年2期2012-12-23
- 管道周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)的ANSYS仿真分析★
方式：軸向勵(lì)磁和周向勵(lì)磁。傳統(tǒng)的軸向勵(lì)磁檢測(cè)技術(shù)較為成熟，但是存在一定的局限性，它無(wú)法檢測(cè)軸向?qū)虻莫M窄裂紋、焊縫、機(jī)械損傷和腐蝕凹坑等缺陷[4-5]。周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)方法依靠的是環(huán)繞管道 （周向）分布的磁化場(chǎng)而進(jìn)行檢測(cè)的，管道的軸向缺陷能夠明顯地改變磁場(chǎng)分布，并且更容易被檢測(cè)，由此解決了傳統(tǒng)的軸向勵(lì)磁檢測(cè)不能檢測(cè)軸向缺陷的問(wèn)題。因此，對(duì)周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)進(jìn)行研究，具有重要的實(shí)際意義。1 周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)原理周向勵(lì)磁漏磁檢測(cè)技術(shù)是一種新的方法，對(duì)于檢測(cè)和
電子產(chǎn)品可靠性與環(huán)境試驗(yàn) 2012年4期2012-12-10
- 柱面零件噴丸強(qiáng)化殘余應(yīng)力場(chǎng)的數(shù)值模擬
,靶體表面產(chǎn)生的周向殘余壓應(yīng)力和軸向殘余壓應(yīng)力不等,且表面周向殘余壓應(yīng)力略小于表面軸向殘余壓應(yīng)力;靶體上產(chǎn)生的最大周向殘余壓應(yīng)力和最大軸向殘余壓應(yīng)力出現(xiàn)在距靶體表面相同深度位置,但最大周向殘余壓應(yīng)力略小于最大軸向殘余壓應(yīng)力,而周向殘余壓應(yīng)力層深度略大于軸向殘余壓應(yīng)力層深度。噴丸強(qiáng)化; 殘余應(yīng)力場(chǎng); 數(shù)值模擬; 柱面零件0 引 言噴丸強(qiáng)化是提高金屬零部件疲勞壽命和抗應(yīng)力腐蝕能力的有效途徑之一。以提高疲勞壽命為例,它對(duì)碳鋼、合金鋼、鋁合金、鈦合金、鐵基熱強(qiáng)合金
黑龍江科技大學(xué)學(xué)報(bào) 2012年3期2012-11-08
- 初始端面跳動(dòng)對(duì)制動(dòng)器熱－機(jī)耦合特性的影響
的徑向分布特性、周向分布特性，通過(guò)試驗(yàn)驗(yàn)證了該熱－機(jī)耦合模型的有效性和準(zhǔn)確性.由于制動(dòng)盤(pán)初始端面跳動(dòng)SRO（Surface run－out）是實(shí)際車(chē)輛中不可消除的盤(pán)面幾何特征，且主要具有1階與2階的正弦函數(shù)特征［15－17］，對(duì)盤(pán)式制動(dòng)器NVH特性造成了重要影響［18－20］，同時(shí)文獻(xiàn)［3，18－19］在研究汽車(chē)熱抖動(dòng)問(wèn)題的試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn)，制動(dòng)盤(pán)盤(pán)面高溫區(qū)域的分布與制動(dòng)盤(pán)初始SRO有關(guān).但是，前期制動(dòng)器熱－機(jī)耦合的研究中均忽略了盤(pán)面初始SRO，其對(duì)制動(dòng)器熱－機(jī)
- 球籠式等速萬(wàn)向節(jié)軸向間隙形成的周向間隙分析
隙以及由其形成的周向間隙是造成萬(wàn)向節(jié)內(nèi)部各零件竄動(dòng)與沖擊以及使用壽命降低的重要原因。文獻(xiàn)[2]對(duì)三球銷(xiāo)式等速萬(wàn)向節(jié)周向間隙的計(jì)算公式進(jìn)行了推導(dǎo)，給出了分析周向間隙的基本方法；文獻(xiàn)[3]對(duì)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)周向間隙進(jìn)行了研究，分析了在給定制造誤差條件下周向間隙的變化規(guī)律；但這些研究均未涉及軸向間隙形成周向間隙的條件及計(jì)算方法。在此，針對(duì)球籠式等速萬(wàn)向節(jié)的結(jié)構(gòu)和運(yùn)動(dòng)形式，計(jì)算了任意擺角和轉(zhuǎn)角下軸向間隙形成的周向間隙，并分析了周向間隙隨擺角和轉(zhuǎn)角的變化規(guī)律。1 球
軸承 2012年7期2012-07-20
- 切向車(chē)銑鋁合金回轉(zhuǎn)體工件表面形貌的試驗(yàn)研究*
工中軸向進(jìn)給量和周向進(jìn)給量是對(duì)表面形貌影響較大的兩個(gè)切削參數(shù)，因此重點(diǎn)對(duì)它們進(jìn)行試驗(yàn)研究。2.1 軸向進(jìn)給量對(duì)表面形貌的影響試驗(yàn)條件:銑刀轉(zhuǎn)速2700 r/min，工件轉(zhuǎn)速5 r/min，切削深度 0.1 mm，工件直徑 102.2 mm，順銑，干切削。工件每轉(zhuǎn)一周銑刀在工件軸向的進(jìn)給量從0.4 mm逐漸增加到1.0 mm。試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示，當(dāng)軸向進(jìn)給量為0.6 mm/r時(shí)，沿工件軸向測(cè)得的表面粗糙度Ra為0.68μm，是試驗(yàn)中得到的最小值。當(dāng)軸向進(jìn)給量
制造技術(shù)與機(jī)床 2010年2期2010-08-07
- 帶進(jìn)汽腔體的整圈斜置靜葉的數(shù)值研究
進(jìn)入通流區(qū)時(shí)氣流周向的對(duì)稱(chēng)性.為此,本文對(duì)中壓缸進(jìn)汽腔體和斜置靜葉的流動(dòng)特征分別進(jìn)行了數(shù)值研究[4-5],發(fā)現(xiàn)中壓缸進(jìn)汽腔體出口存在明顯的周向不對(duì)稱(chēng)性,因此需分析該不對(duì)稱(chēng)性對(duì)下游斜置靜葉流動(dòng)的影響.為此,對(duì)中壓缸進(jìn)汽腔體和整圈斜置靜葉進(jìn)行了數(shù)值模擬,研究了進(jìn)汽腔體的周向不對(duì)稱(chēng)性對(duì)下游葉片流動(dòng)的影響,為葉片設(shè)計(jì)和安裝提供了基礎(chǔ)數(shù)據(jù),并進(jìn)一步提高了通流設(shè)計(jì)水平.1 數(shù)值方法本文研究的中壓缸為雙流型.圖1為中壓缸進(jìn)汽腔體和斜置靜葉的示意圖.從圖1可知:腔體出口為
動(dòng)力工程學(xué)報(bào) 2010年6期2010-04-13