管頂
- 玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)在市政污水管施工中的應用
）引言玻璃鋼夾砂管頂管是一種非開挖技術(shù)，對管道沿途環(huán)境、地面交通、建筑物與構(gòu)筑物干擾較小，機械化程度較高，較為適用于市政污水管實體工程。但是，玻璃鋼夾砂管頂管對操作機械、操作者具有較高的要求，加之建造價格較高，一旦技術(shù)操作不到位，就會造成較大的工程損失。因此，結(jié)合市政污水管實體工程地質(zhì)、地面的現(xiàn)實表現(xiàn)，對玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)操作過程進行分析具有非常突出的現(xiàn)實意義。1 市政污水管施工背景概括介紹一污水主干管頂管工程是城市污水處理廠外收集系統(tǒng)的關(guān)鍵模塊，出發(fā)點
科學技術(shù)創(chuàng)新 2023年4期2023-03-11
- 基于改進Richards法的港珠澳大橋沉管隧道沉降預測研究
降的影響，而考慮管頂回淤影響的研究較少，魏綱等[3]通過理論計算得出潮汐影響下甬江隧道沉管段的浮動范圍為4～8 mm，不同管節(jié)的同一位置截面中，越靠近隧道中點的浮動量越大。謝雄耀等[4]通過有限元計算得出了淤積對隧道長期沉降影響顯著，同時指出隧道隨潮位變化產(chǎn)生周期性浮動，且不轉(zhuǎn)化為永久沉降。本文結(jié)合港珠澳大橋工程實例，沉降測點布置情況[5]，通過對雙曲線法、星野法、費爾哈斯法[6]、Richards生長曲線法[7]、支持向量機（SVM）[8]、差分整合移動
中國港灣建設(shè) 2023年1期2023-02-08
- 城鎮(zhèn)埋地聚乙烯燃氣管道安全埋深分析
活動載荷(統(tǒng)稱為管頂載荷)，同時管底土壤在管道受到上方載荷(不考慮管道自重)的情況下產(chǎn)生同等大小的支撐反力(稱為管底支撐反力)，使管道保持在相對固定的位置。由于聚乙烯管道是柔性管道，在垂直載荷的作用下有變形的趨勢，管道兩側(cè)土壤產(chǎn)生阻止管道變形的壓力，壓力與管側(cè)土的密實度有關(guān)。圖1 埋地聚乙烯燃氣管道在土壤中的受力3 管壁環(huán)向穩(wěn)定性校核要求環(huán)向穩(wěn)定性是指埋地管道在管頂載荷等作用下不發(fā)生局部屈曲現(xiàn)象的校核計算。埋地管道屈曲現(xiàn)象見圖2。圖2 埋地管道屈曲現(xiàn)象由于
煤氣與熱力 2022年10期2022-10-25
- 低填方鋼波紋管涵洞受力變形特性及垂直土壓力計算
起每隔30°及距管頂1 m和2 m處各布置一個土壓力盒，共布設(shè)9個，編號T1～T9.在布設(shè)過程中，管涵與土壓力盒間應鋪設(shè)5 cm厚的細沙，以保證土壓力盒受力均勻，測點布置如圖7所示.圖7 土壓力盒布置Fig.7 Layout of the earth pressure cells3 試驗結(jié)果及分析3.1 試驗斷面應變結(jié)果及分析3.1.1 內(nèi)部軸向應變規(guī)律試驗斷面內(nèi)部7個測點的波峰、波谷處軸向應變分布如圖8所示.圖8 試驗斷面內(nèi)部軸向應變分布Fig.8 In
東北大學學報（自然科學版） 2022年9期2022-09-21
- 以工程為例淺析泵站提水工程的管道選材與設(shè)計
k為每延米長管道管頂的豎向土壓力標準值，kN/m;q為地面荷載(車輛荷載或堆積荷載)對管道的作用，其準永久值系數(shù)，q=0.5;D0為管道的計算直徑，為管道處徑-管道壁厚(DE-e)，m;qvk為車輪荷載傳遞到管頂處的豎向壓力標準值，kN/m2;S為管材的環(huán)剛度，kN/m2;Ed為管側(cè)土的綜合變形模量，kN/m2。2)管材環(huán)剛度S的確定管材環(huán)向彎曲剛度是指管道抵抗環(huán)向變形的能力，簡稱環(huán)剛度。可采用測試方法定值或計算方法定值，單位為kN/m2。由于管材的環(huán)剛度
陜西水利 2022年8期2022-08-31
- 覆土深度對腐蝕混凝土排水管道CIPP修復前后力學性能的影響分析
道，腐蝕區(qū)域位于管頂處，其余為正常管道，腐蝕管道示意圖如圖2(a)所示。圖中di為腐蝕深度，αi為腐蝕角度。管道幾何參數(shù)依據(jù)規(guī)范《混凝土和鋼筋混凝土排水管》(GB/T 11836—2009)[19]進行選取，如圖2(b)所示。CIPP內(nèi)襯管壁厚參照《城鎮(zhèn)排水管道非開挖修復更新工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ/T 210—2014)[20]中重力管道半結(jié)構(gòu)性修復公式[式(1)]進行選取。經(jīng)計算，CIPP內(nèi)襯管的壁厚為8 mm，CIPP內(nèi)襯管模型如圖3所示。圖1 管道三
科技和產(chǎn)業(yè) 2022年7期2022-07-31
- 濕陷性黃土地區(qū)高填方大孔徑鋼波紋管涵洞受力分析
筑，管周1 m和管頂填筑1 m范圍內(nèi)采用小型夯機進行夯實，其他區(qū)域采用25 t壓路機壓實。鋼波紋管涵洞長度為170.6 m,測試位置為涵洞長度的中間位置。路基高度為20.1 m。1.1 管內(nèi)應變布置方案在路中位置，波峰、波谷和波側(cè)沿管周切向進行應變片布置，角度按以下分布：0°、30°、45°、60°、90°、120°、135°、150°和180°，合計27個測試點位；同時沿管周軸向進行應變片布置，角度按以下分布：0°、45°、90°、135°和180°合計
中外公路 2022年3期2022-07-06
- 基于GprMax的地下管線探地雷達圖像正演模擬
圓形混凝土管線：管頂距路面0.9 m，半徑0.25 m，壁厚0.02 m，內(nèi)部充氣；矩形混凝土暗涵：管頂距路面0.9 m，規(guī)格0.6 m×0.5 m，壁厚0.02 m，內(nèi)部充氣。圖4(b)、圖4(c)分別為圓形管道與矩形暗涵的B-Scan，圖4(d)、圖4(e)分別為其第83道的A-Scan,雷達天線頻率為500 MHz。圖4 圓形管道與矩形暗涵幾何模型與正演模擬Fig.4 Geometrical model and forward simulation
工程地球物理學報 2022年2期2022-04-14
- 中俄原油管線凍土融沉對輸油管道應變的影響研究
變集中現(xiàn)象發(fā)生在管頂和管底，因融化段長度不同，管道的最大等效應變位置也不同。以下以融化段長度為15、25、30 m，融化深度為1.5 m，內(nèi)壓為8 MPa時的管—土模型為例，來進行說明。管道的應變云圖如圖3、圖4、圖5所示，當融化段長度為15 m時，管道總共有3個應變集中區(qū)，管道頂部的應變集中現(xiàn)象處于融化段中部，管道底部的應變集中現(xiàn)象處于非融化段與過渡段的交界面，此時管道的最大等效應變值位于管頂。當融化段長度為25 m時，管道頂部依然是一個應變集中區(qū)，處于
能源與環(huán)保 2022年3期2022-04-08
- 虹吸管安裝高度問題淺析
大負壓一般發(fā)生在管頂，當管頂壓強降至接近該溫度下水的汽化壓強時，水將產(chǎn)生汽化，破壞水流的連續(xù)性，最終導致虹吸管斷流。根據(jù)能量方程，管頂壓強水頭為：式中：P2/γ為管頂壓強水頭，m；Z1為上游水位，m；P1/γ為大氣壓強水頭，m；V1為上游流速，m/s；Z2為管頂中心高程，m；V2為管頂流速，m/s；hw1-2為水頭損失，m。其中H1=Z2-Z1，即安裝高度，m。由式（1）可見，安裝高度H1越大，管頂壓強P2/γ越小，相應管頂真空值（負壓）越大，水流越容易發(fā)
浙江水利科技 2022年2期2022-04-02
- 地下水對頂管結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算的影響分析
地下水位高程位于管頂和管道中心之間時，其管道自重、管道側(cè)向土壓力以及管腔土荷載標準值計算式不夠全面［3］。實際工程中，當采用機械頂管工藝穿越一般土層時，管道周邊始終存在地下水。此時，設(shè)計人員在驗算頂管“施工期間”工況時，如果將地下水位取至管底及其以下，這與實際情況不符；與此同時，頂管使用期間，一般也存在地下水，頂管結(jié)構(gòu)設(shè)計時也不應忽略其影響。除此之外，作用在頂管上且受地下水影響的荷載有：管道自重、管頂豎向土壓力、管腔土荷載、管道側(cè)向土壓力、管道外水壓力。目
特種結(jié)構(gòu) 2022年1期2022-03-12
- 公路高填方路基大孔徑鋼波紋管涵洞徑向土壓力及效益分析
m、兩管之間及管頂填筑1 m范圍內(nèi)采用小型夯機進行夯實，其他施工區(qū)域采用重量為25 t壓路機進行壓實，管頂填筑高度為13.53 m。3 試驗方案3.1 鋼波紋管涵洞外壁土壓力測試方案土壓力盒出廠前進行了校準，現(xiàn)場進行試測已確保其準確性。按照試驗方案，在鋼波紋管外壁不同角度按以下方法依次埋設(shè)壓力盒：壓力盒切著管壁，與管壁之間、壓力盒周圍均采用細沙填充，人工夯實后采用細土再次回填。壓力盒按照一定角度在管外埋設(shè)，具體為：在路中位置鋼波紋管外側(cè)按照一定的角度進行
中外公路 2021年6期2022-01-12
- 市政道路排水工程建設(shè)中的污水管頂管施工技術(shù)分析
。然而，由于污水管頂管施工難度較大、并且投資較高，所以需要做好施工質(zhì)量管控工作，確保施工技術(shù)與施工規(guī)范一致，從而在提高工程施工質(zhì)量的同時加快施工進度。一、市政道路排水工程中污水管頂管施工概述（一）污水管頂管施工技術(shù)發(fā)展進程污水管頂管施工技術(shù)最早起源于1896年的美國，由于當時在鐵路鋪設(shè)工程中取得了顯著成就，所以該技術(shù)在世界各國受到專家、學者廣泛關(guān)注。而我國正式應用該技術(shù)是在1953年，由于起步較晚，所以在技術(shù)研究和設(shè)施設(shè)備等方面一直處于落后狀態(tài)，最初只能采
魅力中國 2021年36期2021-11-26
- 公路鋼波紋管涵洞施工工藝及受力變形分析
（4）鋼波紋管管頂填土高度小于50 cm 時，應禁止振動壓路機碾壓施工，同時禁止大型機械從管頂通過。 （5）回填之前，為防止鋼波紋管涵受壓變形，應在管內(nèi)設(shè)置臨時十字支撐，待填土結(jié)束整體穩(wěn)定后方可拆去。3 鋼波紋管涵洞受力變形分析3.1 鋼波紋管涵洞受力分析3.1.1 試驗方案依托工程為福建省沙埕灣A4 標店下互通DK0+460 鋼波紋管涵，直徑2 m，波形參數(shù)為波距200 mm×波高55 mm，壁厚為4 mm，采用工廠標準化生產(chǎn)，并進行鍍鋅防腐。 具體方
福建交通科技 2021年6期2021-11-12
- 大孔徑鋼波紋管涵洞受力特征及施工工藝
青進行二次防腐。管頂上填土為素土，高度6.0 m。1.1 管內(nèi)應變布置方案管內(nèi)應變片布置時應選擇路中位置的波峰、波谷和波側(cè)斷面，按照不同角度進行布置，共計15 個測點，見圖1、圖2。圖1 應變片布置斷面/（°）圖2 應變片布設(shè)平面1.2 現(xiàn)場測試工況鋼波紋管涵洞管頂以上采用分層進行填筑，壓路機進行充分振動壓實后遠離鋼波紋管20.0 m 以外并停止作業(yè)，然后采集數(shù)據(jù)，見表1。表1 現(xiàn)場測試工況2 鋼波紋管涵洞應變變化規(guī)律分析2.1 波峰應變隨填土高度變化測試
山東交通科技 2021年4期2021-10-16
- 加載條件下不同埋深原水管道受力特征模型試驗*
場地標高，在郊區(qū)管頂覆土埋深約1.0～2.5 m；在市區(qū)管頂覆土埋深約8～15 m。根據(jù)上海工程地質(zhì)概況可知，原水管道埋置以淺層黏性土為主土層。1.2 相似比選擇試驗研究主體為管-土結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，土體特性主要物理量包括含水率、土體重度、黏聚力及內(nèi)摩擦角；管道主要物理參數(shù)包括管道直徑、管壁厚度及管道剛度。幾何相似比需考慮原水管尺寸與加載值換算，土體重度相似比考慮原型土特性。為確保后續(xù)應變片黏貼與模型箱制作正常展開，基于前人模型試驗研究[7-10]，最終確定幾何相
中國安全生產(chǎn)科學技術(shù) 2021年6期2021-07-12
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)分析
的順利進行。污水管頂管施工技術(shù)是市政道路排水工程施工中的一個核心技術(shù)，它的實施有效保證了排水管道運行時的安全性和疏通性，是市政道路排水工程順利進行的一個核心因素。1 市政道路排水工程頂管施工技術(shù)概述污水管頂管施工技術(shù)的工作原理是建立在管道不開挖或者局部開挖的基礎(chǔ)上實施的管道工程施工技術(shù)，也是市政道路排水工程的核心技術(shù)。由于城市道路的分布縱橫交錯，市政道路工程施工時要根據(jù)地形的實際情況進行合理的規(guī)劃。污水管頂管施工技術(shù)只需要針對管道進行小規(guī)模的開挖或者不開挖
工程技術(shù)研究 2021年1期2021-04-10
- 市政道路排水工程建設(shè)中的污水管頂管施工技術(shù)初探
排水工程建設(shè)污水管頂管施工簡述市政道路排水工程建設(shè)中的污水管道頂管施工，首先頂管技術(shù)是地下管道施工的一種創(chuàng)新性技術(shù)，已經(jīng)形成了獨立的技術(shù)體系，應用頂管施工進行市政排水工程中的污水管道施工，則無須進行大面積的道路開挖施工，只要在和地面垂直的方向有效開挖頂管，然后按照既定的技術(shù)要求與指標開展作業(yè)即可。在污水管道施工時，要將管道通過高壓液壓千斤頂頂入到地下，工作效率較高且工作質(zhì)量較為穩(wěn)定。在頂管施工時，為確保市政道路污水排水順暢，應積極利用主頂油缸和管道中繼站的
建筑與裝飾 2021年3期2021-04-03
- 漠大線因凍脹引起的應變影響因素研究*
對比。分別對比了管頂與管底的應力變化，見圖3、圖4。(a)本章模型管頂應力(a)對比文獻模型管頂應力從圖3、圖4可以看出管道頂部的應力變化均是先增大后減小再增大的趨勢，而管道底部應力變化是先減小后增大再減小的趨勢。本章所建模型與文獻模型的管道應力變化趨勢是相同的，因此本章所建管-土相互作用模型所分析的數(shù)據(jù)較為可靠。3 管道應變的影響因素分析通過建立管-土相互作用三維有限元模型，主要分析不同凍脹段長度、管道埋深和管道壁厚對于管道應變的影響。下面以凍脹段長度為
工業(yè)安全與環(huán)保 2020年12期2020-12-28
- 靜力觸探法精細化探測深埋管線的研究與應用
6.20 m(到管頂）、外直徑1.5 m 的給水管，平行于給水管是埋深15.60 m（到管底）、外直徑1.0 m 污水管，給水管和污水管平面間距是5.5 m。在給水管和污水管下方，區(qū)間隧道設(shè)計頂部距離管線底分別為0.4、2.55 m。此處地下土層為黏性土。以上是根據(jù)管線竣工屬性信息數(shù)據(jù)和設(shè)計數(shù)據(jù)推算。為了更精確地獲得2 根深埋管線的信息，采用靜力觸探法進行精細化探測，采用井中磁梯度野外測試方法進行復核驗證。2.2 操作要點2.2.1 準備工作在準備好KE—
天津建設(shè)科技 2020年4期2020-09-11
- 大直徑回填鋼管管土相互作用研究
：管土接觸狀態(tài)在管頂、管腰和管底通常處于黏合狀態(tài)，胸腔和腋部區(qū)域易發(fā)生滑動；鋼管豎向和水平變形量并不完全相同，充水工況對鋼管變形最為不利，滿水工況較為有利；管頂土體位移受鋼管變形的影響呈“U”形分布，即中間大、兩側(cè)??；管周土壓力分布在管空和充水工況下較為相似，滿水工況下會發(fā)生較大變化，土壓力在土層交界附近會出現(xiàn)突變現(xiàn)象，其分布形式與Spangler模型存在較大區(qū)別；管徑增大后，管內(nèi)水體重力對鋼管受力和變形更為不利，故大直徑回填鋼管設(shè)計時應考慮充水工況下的鋼
天津大學學報(自然科學與工程技術(shù)版) 2020年10期2020-09-03
- 溝埋式公路鋼波紋管涵力學性能分析與測試
布設(shè)7個測點，從管頂至管底編號依次為測點1～7。同樣，對于鋼波紋管圓周土壓力，內(nèi)部沿順時針設(shè)置7個測點。對于斷面變形，在波紋管內(nèi)部截面布置水平方向和豎直方向收斂計。測點布置如圖1所示。圖1 測試截面測點布置其中，應變片型號為BFH120-3AA，布設(shè)好應變片后用TDS-530靜態(tài)數(shù)據(jù)采集儀進行采集；收斂計型號為YH02-J20，采用YH50-A01型通用讀數(shù)儀對變形進行采集；土壓力盒型號為YH03-G06型振弦式，用萬能讀數(shù)儀對土壓力數(shù)據(jù)進行采集。1.2
筑路機械與施工機械化 2020年6期2020-08-04
- 直埋供熱管道直管段最大過渡段長度的影響因素
3]從管道規(guī)格、管頂覆土深度、運行條件等方面分析各因素對直管段最大過渡段長度的影響，以便為直埋供熱管道的設(shè)計工作提供參考和指導。1 計算方法1.1 鋼材的許用應力式中：[σ]為鋼材的許用應力（MPa），取上述兩式計算較小值；σb為鋼材的抗拉強度最小值（MPa）；σs為鋼材的屈服極限最小值（MPa）。1.2 管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應力式中：σt為管道內(nèi)壓引起的環(huán)向應力（MPa）；Pd為管道計算壓力（MPa）；Di為工作管內(nèi)徑（m）；δ為工作管公稱壁厚（m）。1.
甘肅科技 2020年7期2020-07-14
- 管道終端舷側(cè)安裝動態(tài)分析
收預鋪設(shè)管道時，管頂無結(jié)構(gòu)物。通過分析確定合理的懸鏈線形態(tài)，管道應力可滿足規(guī)范要求，該工序不是安裝的關(guān)鍵工序。由于PLET重量比管道單位重量重(如南海某項目PLET水下重是管道單位水下重的489倍)，對接后管道的管頂彎曲剛度、邊界條件以及動力響應發(fā)生變化。此外，從施工的時間考慮，與PLET對接的管道一般為冶金復合管。管道和PLET焊接采用自動焊機，焊接工藝要求高，焊接時間相對于普通碳鋼管較長，南海某項目管徑為219.1 mm，管道與PLET焊接用時近6個小
海洋工程裝備與技術(shù) 2020年2期2020-07-13
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)研究
道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)的主要作業(yè)流程1.1 案例介紹某地市政道路工程污水排水工程項目，A 工段施工計劃以下穿市政道路的方式進行施工，下穿長度為100m，另外在市政道路地基下方存在部分給水管網(wǎng)以及電力、廣電網(wǎng)絡線路。因此，整體的地質(zhì)結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀較為復雜，且施工中的技術(shù)要求較高。具體的工藝實施流程如圖1 所示。圖1 市政道路排水工程污水管頂管施工示意圖1.2 施工前期準備施工前期準備工作的合理開展，能為后續(xù)工序的有效推進奠定良好的基礎(chǔ)。其中施工前期準備作業(yè)
工程技術(shù)研究 2020年2期2020-04-13
- 車輛載荷作用下大口徑埋地鋼管力學性狀分析*
。管道豎向位移從管頂到管底逐漸減小，在管底達到最小值，管道Mises 應力在管肩與水平大概成45°、135°、225°和315°角位置時達到最小值。3 管道力學性能的影響因素分析管道埋置于道路下方后，管道自重和覆土壓力一般不發(fā)生變化，而車輛載荷為作用于管道上方的可變動載荷。故以管頂中點為研究對象，分析車速、車輛輪壓以及車載作用位置這三個重要的車輛動載荷因素對埋地管道豎向位移和Mises 應力的影響。3.1 車速的影響保持其他參數(shù)固定不變，車速分別取20、4
油氣田地面工程 2020年3期2020-03-13
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)研究
一發(fā)展過程中，水管頂管施工技術(shù)得到了不斷的優(yōu)化和發(fā)展，在市政道路排水工程進行這一技術(shù)的應用能夠?qū)崿F(xiàn)排水工程整體的質(zhì)量上的提升。所以，在接下來的文章中就將針對市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)的應用進行詳盡的闡述，除此之外還會提出一定的具有建設(shè)性的意見或者對策。1 現(xiàn)階段頂管施工技術(shù)概述就目前頂管施工技術(shù)的發(fā)展來說，經(jīng)常進行使用的方式主要具有以下兩個大分類：①開放型；②密封型[5]，兩者進行比較的話，密封型的頂管施工技術(shù)的應用是比較廣泛的，在此將對密封頂管施
建材與裝飾 2020年19期2020-02-14
- 聲波透射法中聲測管距離修正研究
行，即用兩聲測管管頂露出混凝土部分的距離代替樁身混凝土內(nèi)部兩聲測管的距離，但在實際的聲測管埋設(shè)施工過程中往往滿足不了聲測管平行這一假定，尤其是在沒有放置鋼筋籠的灌注樁和直徑小樁身較長的灌注樁中，聲測管經(jīng)常彎曲、傾斜，影響檢測的準確性，甚至造成誤判、漏判［2］，給工程質(zhì)量帶來隱患。可見，在樁身完整性判斷前對聲測管是否彎斜進行檢測，并對管距進行修正是十分必要。目前，工程中用于修正聲測管管距的方法主要有曲線擬合的方法［3］、神經(jīng)網(wǎng)絡法［4］、異常特征推理消除法［
廣東土木與建筑 2019年5期2019-05-20
- 埋地穿路鋼質(zhì)管道承受豎向載荷的計算方法
擬不同管徑、不同管頂埋深管道承受的豎向載荷，不同的理論模型隨著管徑、管頂埋深的變化均存在一定的適用范圍。如果計算方法造成計算結(jié)果偏大，則需要增加蓋板涵等措施來減小管頂豎向載荷，從而造成投資偏大；如果計算結(jié)果偏小，沒有增加有效的保護措施會造成管道處于不安全狀態(tài)。因此，有必要將各種計算方法的適用范圍探討清楚，以增加管道穩(wěn)定性校核和強度校核的準確性，這對管道建設(shè)投資分配和運營安全都具有重要的指導意義。管道所承受的豎向載荷可以歸結(jié)為單位管長上的土壤載荷和路面載荷兩
油氣田地面工程 2019年2期2019-03-21
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)
道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)，不斷提高污水頂管技術(shù)施工質(zhì)量。1、市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)原理市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)是一種新型的管道施工技術(shù)，得到了廣泛的推廣和應用。它是結(jié)合現(xiàn)代化的技術(shù)手段在垂直方向進行挖掘，只需要挖一個工作井，而不是挖開整個施工地面，然后把壓液千斤頂壓到地下即可。頂管施工技術(shù)是利用主頂油缸的推動力把設(shè)備推入地質(zhì)層，頂管被頂進設(shè)備把污水管道推入地質(zhì)層，隨后進行污水管道的埋設(shè)工作。2、市政道路排水工程污水管頂管施工前的
中國房地產(chǎn)業(yè) 2019年16期2019-01-31
- 市政道路排水工程污水管頂管施工探究
410000污水管頂管施工技術(shù)作為一種較新型施工方法，在降低市政道路排水工程施工難度上可發(fā)揮有效功用，能夠減縮工程工期，保證安全和質(zhì)量。1、市政排水工程污水管頂管施工技術(shù)概述1.1 原理與方式頂管施工技術(shù)是目前排水工程建設(shè)與改造中常用的一種非開挖施工技術(shù)。此技術(shù)最大的優(yōu)越性就是不需全管段開挖地面，只需在檢查井位置挖工作井和接收井，便可通過施工設(shè)備將管道按設(shè)計要求敷設(shè)到位。此技術(shù)中，把污水管道壓入地層的工作動力來源于千斤頂油缸，污水排水管在千斤頂作用下跟隨著
中國房地產(chǎn)業(yè) 2019年13期2019-01-31
- 脫空排水管道高聚物修復前后力學特性分析
學響應的影響.沿管頂正上方縱向取路徑，圖5和圖6分別為兩種交通荷載下管頂Mises應力和豎向位移對比曲線.圖5 管頂Mises應力對比曲線(0.5 MPa)Fig.5 Comparison of the Mises stress(0.5 MPa)圖6 管頂Mises應力對比曲線(1.0 MPa)Fig.6 Comparison of the Mises stress(1.0 MPa)從圖5和圖6可以看出，管頂Mises應力并不嚴格關(guān)于荷載作用位置對稱.Mi
鄭州大學學報（工學版） 2019年1期2019-01-30
- 倒虹吸設(shè)計探析
墻厚0.7 m，管頂覆蓋土層厚11.5 m。2）穿水庫庫底段。倒虹吸穿水庫庫底段長517 m，現(xiàn)狀地面高程最高為44.00 m，極端最低點達34.00 m。遠低于設(shè)計庫底高程48.00 m。為不使開挖及回填方量增加很多，庫底段涵底高程約為39.50 m，涵外頂高程約44.00 m。底板、頂板厚均為0.7 m，邊墻厚0.7 m，中墻厚0.7 m。庫底段涵身斷面及上下游20 m寬范圍內(nèi)回填至設(shè)計庫底48.00 m，管頂覆蓋土層厚4 m。上下游均以1∶3的坡坡向
東北水利水電 2018年8期2018-08-20
- 關(guān)于市政供水管道工程設(shè)計若干問題的探討
，施工方便。2 管頂覆土及管溝回填2.1 管頂覆土厚度關(guān)于城市供水管道管頂覆土厚度的確定，《建筑給水排水設(shè)計規(guī)范》(GB50015—2003)3.5.3指出：室外給水管道的覆土深度，應根據(jù)土壤冰凍深度、車輛荷載、管道材質(zhì)及管道交叉等因素確定。管頂最小覆土深度不得小于土壤冰凍線以下0.15 m，行車道下的管線覆土深度不宜小于0.7 m[2]?！妒彝饨o水設(shè)計規(guī)范》(GB50013—2006)及《給水排水設(shè)計手冊》(第三冊)除上述原則外，還提到了大型管道應根據(jù)地
建材世界 2018年3期2018-06-22
- 國內(nèi)外在埋地排水用波紋鋼管設(shè)計中計算方法的比較與分析
性軸處直徑。2.管頂壓力設(shè)計值計算管頂壓力設(shè)計值考慮填土荷載和汽車荷載，計算公式如下：式中：Tf為管頂壓力設(shè)計值（kN／m）；TD為填土荷載標準值產(chǎn)生的管壁壓力（kN／m）；TL為汽車荷載標準值產(chǎn)生的管壁壓力（kN／m）；DLA為沖擊系數(shù)。（1）填土荷載標準值產(chǎn)生的管壁壓力TD式中：Cs為軸向剛度系數(shù)；E為波紋鋼管鋼材的彈性模量（MPa）；Es為填土的割線模量（MPa），其數(shù)值與填土的壓實度有關(guān)，見表1；A為波紋鋼管縱向單位長度的橫斷面面積（mm2／mm）
特種結(jié)構(gòu) 2018年1期2018-03-30
- 大直徑直埋熱力管道局部穩(wěn)定性因素影響分析
設(shè)計參數(shù)見表1。管頂埋深為1.5m，管道處于地下水位以上。管道最大運行內(nèi)壓1.5MPa，管道采用冷安裝方式，管道安裝溫度10℃，設(shè)計運行最大溫度150℃。表1 管道設(shè)計參數(shù)Tab.1 Parameters of pipe該管道工程地面受到0.1MPa均布靜荷載作用，如圖1所示，在模型土體表面施加沿Y負方向作用的靜荷載，其中荷載面積尺寸a＝1.5m，b＝1.5m，考慮到荷載最不利作用的位置［4］，荷載作用中心正對管道軸線中點。在考慮大直徑熱力管道存在制作誤差
特種結(jié)構(gòu) 2018年1期2018-03-30
- 市政道路污水管頂管施工方法分析
。近些年，混凝土管頂管施工應用技術(shù)越來越普遍，技術(shù)也越來越嫻熟，在新敷設(shè)的污水排放等地下管線及地下通道中，混凝土管頂管施工技術(shù)由于工程量相對較小，對環(huán)境破壞程度較低，工程造價相對較低等優(yōu)勢，已經(jīng)成為市政排污工程建設(shè)技術(shù)的首選。1、市政道路污水管頂管施工技術(shù)概述市政道路污水管頂管施工技術(shù)指的是借助主頂機械設(shè)備千斤頂油缸和污水管道產(chǎn)生的推力作用將掘進設(shè)備與工具管從相應的工作井推到接收井一項施工技術(shù)。市政道路污水管頂管中的頂進用管一般包括兩大類，即多管節(jié)和單管節(jié)
中國房地產(chǎn)業(yè) 2018年13期2018-02-11
- 玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)在市政排水管施工中的應用
應用的玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)不僅在具體的安裝施工中具有良好的安裝效率，而且對市政污水管道的施工質(zhì)量還具有一定程度的提升作用。基于此，本文對玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)在市政排水管施工中的實際應用進行研究與分析，通過對玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)以及工程信息的簡單闡述，進而分別從市政排水管施工部署以及玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)在市政排水管施工中的應用兩方面進行詳細研究與分析。本文旨在為玻璃鋼夾砂管頂管技術(shù)在市政排水管施工中的應用研究提供參考，并為市政排水管施工技術(shù)的發(fā)展提供積極的促
中小企業(yè)管理與科技 2018年17期2018-02-07
- 鋼筋混凝土管結(jié)構(gòu)計算程序研發(fā)
道上的荷載主要有管頂垂直土壓力、地面活荷載(車輛、地面堆料以及其他施工荷載等)產(chǎn)生的垂直及水平壓力、管側(cè)水平土壓力、管內(nèi)活體重、管自重、管底地基反力以及管道內(nèi)水壓力(工作壓力和試驗壓力)等。1.1.1 土壓力計算1)管頂垂直土壓力。qs=KFSγS(Hs-Hw)+γbHw。其中，qs為管頂均布垂直土壓力，kN/m；γS為管頂覆土天然容重，kN/m3；γb為管頂覆土飽和容重，kN/m3；Hs為管頂覆土深度，m；Hw為管頂地下水深度，m；KFS為集中土壓力系數(shù)
山西建筑 2017年7期2017-04-14
- 談道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)
道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)王 新 亭(太原市市政公共設(shè)施管理處第二道路排水養(yǎng)護管理所，山西 太原 030024)論述了道路排水工程污水管頂管施工的技術(shù)原理與工藝流程，總結(jié)了道路排水工程污水管頂管施工的準備工作，并從止水圈、潤滑材料、注漿減阻等方面，提出了確保施工質(zhì)量的措施，從而解決了排水管道堵塞及破壞的問題。道路，排水工程，污水管頂管，施工技術(shù)隨著城市化建設(shè)的發(fā)展，排水工程在道路施工中的作用越發(fā)凸顯，因為道路排水管道的主要作用就是對城市中的污水、雨水進
山西建筑 2016年31期2016-04-08
- 淺論市政道路污水管頂管施工技術(shù)
淺論市政道路污水管頂管施工技術(shù)孫文飛，王瑞杰（湖北省地質(zhì)局地球物理勘探大隊，湖北武漢430056）隨著城市建設(shè)的不斷發(fā)展，市區(qū)的污水排放量不斷增加，因此，人們對市政道路污水管頂管施工技術(shù)的要求越加嚴格。本文通過對市政道路污水管頂管施工的原理和技術(shù)的闡述，分析了市政道路污水管頂管施工中存在的問題，并且提出了具有建設(shè)性的建議，以此保障市政道路污水管頂管施工的安全和可靠。市政道路；污水管頂管；施工技術(shù)引言近些年來，隨著城市的不斷發(fā)展，市政道路污水管頂管施工工程也
低碳世界 2016年34期2016-03-19
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)
道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)馮樹文(訥河市自來水公司，黑龍江 訥河 161300)近年來，城市化速度在不斷加快，人們對城市各項基礎(chǔ)設(shè)施的要求也在不斷提升。在城市建成過程中，市政道路排水工作發(fā)揮了較為重要的作用，其不僅能夠提升頂管施工技術(shù)，還能夠使城市道路、管網(wǎng)以及建筑物安全得到保障，將管道在埋設(shè)過程中出現(xiàn)破壞以及堵塞的可能性降至最低。文章將詳細分析訥河市政道路排水工程污水管頂管技術(shù)，希望能夠促進排水工程施工，有效推進城市建設(shè)的順利進行。市政道路；排水工程
黑龍江水利科技 2016年6期2016-03-13
- 市政道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)探索
道路排水工程污水管頂管施工技術(shù)探索茅松年江蘇清源建設(shè)有限公司近年來，城市化速度在不斷加快，人們對城市各項基礎(chǔ)設(shè)施的要求也在不斷提升。在城市建成過程中，市政道路排水工作發(fā)揮了較為重要的作用，其不僅能夠提升頂管施工技術(shù)，還能夠使城市道路、管網(wǎng)以及建筑物安全得到保障，將管道在埋設(shè)過程中出現(xiàn)破壞以及堵塞的可能性降至最低。市政工程；污水管；頂管施工技術(shù)前言作為維系城市生命的重要組成部分，城市排水管道工程一直都是城市基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)中的重要組成部分。隨著科學技術(shù)的不斷進步
環(huán)球市場 2016年29期2016-03-12
- 鋼波紋管涵洞管頂填土高度對預拱度設(shè)置的影響
4)鋼波紋管涵洞管頂填土高度對預拱度設(shè)置的影響錢 坤1,劉百來1,2,顧致平1,段現(xiàn)彪3,周向東4(1.西安工業(yè)大學 建筑工程學院,西安 710021;2.中交第一公路勘察設(shè)計研究院,西安 710075;3.云南第二公路橋梁工程有限公司,昆明 650205；4.中交第四公路工程局有限公司,北京100024)旨在研究實際工程中預拱度設(shè)置過大或過小對管涵受力和變形的不利影響.通過現(xiàn)場試驗和室內(nèi)有限元數(shù)值模擬，研究了鋼波紋管涵洞預拱度設(shè)置.采用有限元模型分析了管
西安工業(yè)大學學報 2016年12期2016-03-10
- 論污水管頂管施工技術(shù)在道路排水工程中的應用
0000?論污水管頂管施工技術(shù)在道路排水工程中的應用文/顏偉堅廣州市凈水有限公司 廣東廣州 510000在道路排水工程施工過程中，頂管施工技術(shù)是一項重要的施工技術(shù)，有利于道路排水工程施工的順利進行。因此本文主要結(jié)合工程實例，探討了污水管頂管施工技術(shù)在道路排水工程中的應用，希望能夠為相關(guān)工作者提供參考。污水管頂管；施工技術(shù)；道路排水道路排水工程作為一項重要的工程，對人們的生活具有重要影響，所以加強道路排水工程施工水平至關(guān)重要。污水管頂管施工是一項重要的非開挖
中國房地產(chǎn)業(yè) 2016年12期2016-02-17
- 南水北調(diào)配套工程輸水管道穿越河道防洪評價內(nèi)容論述
部分主要為管道的管頂埋深與河道的沖刷深度比較，分析河道的沖刷對管道可能帶來的影響。3.1 大開挖方式穿越首先明確輸水管道的設(shè)計防洪標準（應大于河道設(shè)計標準），并列出其設(shè)計標準下的沖刷深度。根據(jù)輸水管道工程設(shè)計，列出其設(shè)計管頂埋深。設(shè)計管頂埋深須放置于設(shè)計洪水沖刷深度1m以下。河道有規(guī)劃清淤、擴挖任務的，管頂的埋深在現(xiàn)狀設(shè)計情況下考慮規(guī)劃河底高程，不一致時，對埋深進行修正。例:邢臺市南水北調(diào)配套工程水廠以上輸水管道工程南任線穿越南澧河設(shè)計標準（30年一遇）洪
河南水利與南水北調(diào) 2015年7期2015-08-15
- 市政道路污水管頂管施工技術(shù)
2)市政道路污水管頂管施工技術(shù)王 志 強(太原市市政工程總公司第一工程公司，山西 太原 030002)對市政道路污水管頂管施工的原理與工藝技術(shù)進行了闡述，并對頂管施工中存在的施工人員素質(zhì)不高、技術(shù)管理機制缺乏、施工技術(shù)落后等問題進行了分析，提出了有效的管理措施，以確保污水管頂管施工的安全性與可靠性。市政道路，污水管，頂管，測量0 引言隨著近幾年來城市化的進程加快，市政道路污水管頂管工程也由于技術(shù)的進步和新材料的發(fā)現(xiàn)而取得了很大的進展。一定程度上而言，城市的
山西建筑 2015年6期2015-06-07
- 頂管技術(shù)在城市雨污水管道的應用
E)雙壁波紋管;管頂覆土深度0.7≤H≤7.5 m，采用環(huán)剛度為SN≥8 kN/m2的高密度聚乙烯(HDPE)雙壁波紋管;管頂覆土深度7.5＜H≤9.0 m，采用環(huán)剛度為SN≥12 kN/m2的高密度聚乙烯(HDPE)雙壁波紋管;管頂覆土深度H＞9 m，另詳專項設(shè)計。(2)D=600～2 000管頂覆土深度0.7≤H≤5.0 m;采用II級鋼筋混凝土管，120°混凝土基礎(chǔ)04S516-17;管頂覆土深度5.0＜H≤7.5 m;采用II級鋼筋混凝土管，180
黑龍江交通科技 2015年4期2015-03-21
- 市政道路污水管頂管施工技術(shù)分析
1 市政道路污水管頂管施工技術(shù)概述頂管施工技術(shù)是管道施工技術(shù)之一，它首先于1986年在美國的鐵路施工中使用，到1953年逐漸在在我國得到應用，經(jīng)過多年的發(fā)展，這種施工技術(shù)日益完善，應用范圍越來越廣泛。其中，它在市政道路污水管頂管施工中應用就是一個典型。在市政道路污水管施工中，頂管施工技術(shù)的應用不僅施工速度比較快，可以縮短施工周期，而且施工安全性好，提高了施工質(zhì)量，另外，它施工中占的用施工場地比較少，施工中的噪音比較小，對周圍環(huán)境的影響很小。由此可見，頂管施
江西建材 2014年24期2014-08-15
- 交變載荷作用下埋地天然氣管道受力特性
，當載荷初次通過管頂時，管道各點豎向位移振蕩減小，穩(wěn)定后再次返回原作用點時，管頂位移由于產(chǎn)生土體的緩沖作用，豎向位移較載荷初次作用時有一定程度的減小。在管道兩端處，管側(cè)應變值最大，管頂和管底應變值相對較??；當移動載荷作用在管道上方時，對管頂和管底應變的影響不是很大，主要受力影響發(fā)生在管側(cè)位置。圖1 移動載荷對管道兩端各點豎向位移的影響圖2 移動載荷對管道兩端各點應變的影響2.2 內(nèi)壓變化內(nèi)壓波動采用三角波進行模擬，在一個周期內(nèi)，內(nèi)壓從初始最小值0 MPa上
上海煤氣 2014年2期2014-07-23
- 混凝土板下部土拱形成規(guī)律研究
，探討地基沉陷與管頂覆土壓力分布特征．研究結(jié)果表明，土拱效應導致地基內(nèi)部主應力方向發(fā)生偏轉(zhuǎn)，管頂兩側(cè)豎向應力有明顯增加，剛性道面板板底未發(fā)生隆起變形，開挖斷面覆跨比指標不是評價土拱效應的唯一指標，需結(jié)合具體參數(shù)條件進行討論．土拱效應；剛性約束；土體沉陷；覆土壓力土拱效應是巖土工程中的常見力學現(xiàn)象[1]．一般認為土拱的形成需要具備3個基本條件，即土體間的不均勻變形、拱腳以及足夠的土體抗剪強度[2]．當進行地下穿越施工時，土體挖掘會引起開挖斷面上部土層向下沉陷
河北工業(yè)大學學報 2014年6期2014-07-02
- 吊裝作業(yè)對復雜地下管線的影響
上。原來直接傳給管頂的荷載，通過新加的頂板均勻地傳給地基，從而起到保護的作用。經(jīng)過工程實例驗證，上述判別方法及保護措施是可行的，取得了良好的效果。吊裝作業(yè)；地下管線；壓力；保護措施吊裝是石油化工工程建設(shè)中必不可少的作業(yè)環(huán)節(jié)，裝置改擴建中經(jīng)常會遇到吊車作業(yè)區(qū)域地下管線多、埋深淺、場地狹小等復雜情況。如何有效地判別吊裝作業(yè)對地下管線的影響程度并采取合理的保護措施，對于吊裝作業(yè)的安全、降低工程成本都具有重要的現(xiàn)實意義。以某石化公司化工裝置建設(shè)中面臨的地下管線保護
油氣田地面工程 2014年5期2014-03-21
- 水災導致管道漂浮損壞的成因及處理措施
填土厚度至少超過管頂以上50cm。但是，由于鋼管管件處設(shè)計的鎮(zhèn)墩、閥井未來得及制作，因此造成鋼管管件及其兩側(cè)相連的少許PCCP管段未予回填，形成未覆蓋的裸管。據(jù)設(shè)計單位的計算數(shù)據(jù)分析：對于DN1400鋼制管件，當空管、管頂沒有覆土時，其在基槽內(nèi)所能允許承受的最大水位高度（即臨界值）為1.02m，如超過這一水深，浮力就會逐漸大于管道自重（計算時沒有考慮兩管連接處所產(chǎn)生的附加豎向力）而使空管隆起、漂浮。在隆起、漂浮過程中，受附加豎向力的約束影響，鋼制管件會與緊
中國水利 2014年14期2014-01-29
- 機坪輸油管道荷載附加應力分析
不考慮管道自重，管頂埋深H假定為3D（1.83 m），管周土質(zhì)均勻，容重γ取18kN·m－3，變形模量E取8 MPa，泊松比μ取0.35，內(nèi)摩擦角φ為30°，不考慮土體粘聚力，并假定管土之間為完全接觸，對于這樣一個求解管周應力的問題，日本東田淳推導出了彈性理論解［8］.通過收斂性分析，確定管道三維有限元模型參數(shù)：管道單元采用線性實體單元C3D8，網(wǎng)格密度沿壁厚劃分6個單元、沿環(huán)向劃分72個單元、沿軸向每米劃分40個單元；管道模型尺寸為兩側(cè)距管道中心6.5D
同濟大學學報（自然科學版） 2013年8期2013-12-02
- 高覆土埋管減荷技術(shù)研究
上的土荷載大小受管頂填土高度和埋設(shè)方式等因素影響?；靥罘绞酱_定了管道正上方土柱相對于周圍土體的位移方向和大小。按管道回填方式和土壓力不同，管道主要分為上埋式、溝埋式及減壓溝槽。上埋式是先在原狀地面上構(gòu)筑管道，然后覆土夯實，常用于渠道、堤防及公路下方的管道；溝埋式是在埋管前先挖溝槽，然后布管、回填土料并分層夯實，多用于原狀土質(zhì)較好的地帶，視各種條件可開挖成直壁的矩形槽或放坡的梯形槽等；減壓溝槽是在溝埋式的基礎(chǔ)上，在管頂正上方虛填或者回填壓縮量較大的土體，利用
山西水利科技 2013年3期2013-10-30
- 西安市周邊砂層地質(zhì)排水管道施工工藝比較分析
掘機在溝槽內(nèi)挖至管頂、人工挖土頂進的辦法，本段7月20日進行溝槽開挖和旋噴樁支護，8月20日完成本段頂進施工，有效工期20天。1.3 擠壓式工具管頂管施工擠壓式工具管頂管施工是用主頂油缸或中繼間油缸的推力把工具管先擠到土里去，而被擠壓的土則從工具管排土口排出，然后人工將切削的土體運出坑外的一種頂管方式。在砂層中，由于挖掘面不穩(wěn)定，因此在面板上設(shè)置了隔板，保證土體切削效果和挖掘面穩(wěn)定，本工程W1-W2段采用擠壓式工具管人工頂進施工，本段全長116米，7月6日
中國科技信息 2013年16期2013-01-29
- 河浜管道管土相互作用及差異沉降分析
所示.圖中，H為管頂覆土高度；h為溝槽底部與管頂的距離；σx為內(nèi)土柱微元側(cè)向土壓力；σz為內(nèi)土柱微元上覆豎向土壓力；σzH為管頂豎向土壓力；D為埋地管道外直徑；B為溝槽寬度；z為內(nèi)土柱埋深.圖3 溝埋式管道示意Fig.3 Channel－buried pile schematic diagram該模型假設(shè)：①在溝槽任一深度的平面上，回填土的豎向壓力沿全槽寬度均勻分布（即管頂均勻壓力分布假定）；②回填土相對槽壁的運動采用極限狀態(tài)表示（即極限平衡狀態(tài)假定）；③
同濟大學學報（自然科學版） 2012年12期2012-12-03
- 萬家寨引黃工程聯(lián)接段輸水線路PCCP管徑研究
二是沿線保證輸水管頂以上的測壓管水頭不小于2m。按照以上原則，結(jié)合實地地形、地面坡度和線路布置情況，全線對管徑3.0m，2.8m，2.6m分別進行計算，選定經(jīng)濟合理的管徑。3.2 計算公式及結(jié)果過流能力的計算公式為Q=μcω，式中：Q——流量，m3/s；μc——管道流量系數(shù)；ω——管道斷面積，m2；H——不包括行近流速水頭的作用水頭，m。D=3.0m，D=2.8m，D=2.6m的管道過流能力計算分別見表2、表3和表4。表2 D=3.0m時過流能力計算結(jié)果表
山西水利 2010年2期2010-05-19