管程
- 大型檢修工程浮頭式換熱器試壓工藝
況下，在換熱器的管程進(jìn)出口、殼程進(jìn)出口分別安裝盲板。分別對(duì)管程、殼程進(jìn)行水壓試驗(yàn)，觀察壓力是否下降來(lái)判定換熱器是否存在缺陷。管程、殼程水壓試驗(yàn)不分先后順序[1-2]。2.1.2 試壓特點(diǎn)非拆卸式直接試壓工藝的優(yōu)點(diǎn)是操作簡(jiǎn)單，不需要吊裝設(shè)備，試壓速度快、效率高，成本低。非拆卸式直接試壓工藝的缺點(diǎn)是試壓過程若出現(xiàn)壓力不穩(wěn)或掉壓現(xiàn)象，則說(shuō)明內(nèi)部有泄漏點(diǎn)，需要重新拆卸封頭，進(jìn)行壓力試驗(yàn)檢漏、管程試壓、殼程試壓等3次水壓試驗(yàn)，工期反而會(huì)增加。2.1.3 適用范圍非拆
化工管理 2023年5期2023-03-10
- 1種管殼式冷凝器優(yōu)化設(shè)計(jì)新方法
管長(zhǎng)，擋板數(shù)量和管程數(shù)等設(shè)計(jì)變量對(duì)于冷凝器費(fèi)用的影響，對(duì)換熱面積與壓降進(jìn)行全面的權(quán)衡[7]；彭嵐建立了數(shù)值計(jì)算模型，采用遺傳算法，研究管外徑、管間距、管壁厚等變量對(duì)于冷凝器重量的影響[8]；劉成洋等采用改進(jìn)的遺傳算法，研究了管外徑和管間距對(duì)于冷凝器重量和體積的影響，該算法的精確性和收斂性都得到了充分的驗(yàn)證[9]。HASSAN 等以管程數(shù)、管束布局等為設(shè)計(jì)變量，以冷凝器總成本為目標(biāo)函數(shù)，對(duì)比遺傳算法和粒子群算法的優(yōu)劣，發(fā)現(xiàn)遺傳算法的收斂速度更快[10]；AL
化工生產(chǎn)與技術(shù) 2022年6期2023-01-16
- 主動(dòng)配液式蒸發(fā)器的壓降特性
雖然蒸發(fā)器中的多管程增加了每個(gè)管程的制冷劑質(zhì)量通量，但卻引起壓降增大，而高壓降又會(huì)抵消多管程的傳熱強(qiáng)化效果，因此，蒸發(fā)器設(shè)計(jì)應(yīng)在保證換熱性能的同時(shí)盡量降低壓降。學(xué)者們對(duì)流動(dòng)沸騰壓降開展了大量研究。邵天成[4]研究了不同強(qiáng)化管內(nèi)的制冷劑流動(dòng)特性，指出制冷劑通過特定表面結(jié)構(gòu)時(shí)流體邊界層遭到破壞，但往往造成流動(dòng)壓降增加，相比光管，波紋管和縮放管的壓降分別增加203%和374%。孫海[5]研究不同參數(shù)對(duì)管內(nèi)流動(dòng)阻力影響，結(jié)果表明，管壁粗糙度、雷諾數(shù)和材質(zhì)的物理化學(xué)
制冷學(xué)報(bào) 2022年6期2022-12-22
- 干熄焦給水預(yù)熱器的設(shè)計(jì)和仿真分析
熄焦給水預(yù)熱器的管程、殼程流體區(qū)域網(wǎng)格和換熱管、支撐板固體區(qū)域網(wǎng)格劃分在A N S Y S Workbench 的Mesh 模塊中完成，得到的節(jié)點(diǎn)數(shù)目為2 872 741，單元數(shù)目為4 659 992，網(wǎng)格劃分結(jié)果如圖3 所示。圖3 干熄焦給水預(yù)熱器網(wǎng)格劃分3.2 運(yùn)行參數(shù)在干熄焦過程中，需要將高溫惰性循環(huán)氣體冷卻到一定溫度。正常運(yùn)行時(shí)，殼程介質(zhì)為高溫惰性循環(huán)氣體，入口溫度為170 ℃，流量q0=114 800 m3/h。管程介質(zhì)為低溫除鹽水，入口溫度為5
科技與創(chuàng)新 2022年21期2022-11-04
- S Zorb裝置原料換熱器結(jié)焦問題分析研究
換熱器偏流加劇，管程結(jié)垢嚴(yán)重，封頭出現(xiàn)泄漏；（3）加熱爐負(fù)荷上升，瓦斯消耗高，能耗大。因此該文分析裝置各周期歷史數(shù)據(jù)，比較兩組并聯(lián)換熱器的換熱效果、結(jié)焦、偏流情況。圖1 原料換熱器E101流程2 理論計(jì)算依據(jù)原料換熱器E101以ABC為一組、DEF為一組；A/D、B/E、C/F型號(hào)相同，兩組并聯(lián)形式物料組成相同，均為汽油和氫氣混合物。故通過計(jì)算對(duì)比兩組傳熱效果和流量情況，可避免因估算與環(huán)境傳熱造成的熱量損失、物料比熱容、相變等偏差，以實(shí)際生產(chǎn)為主進(jìn)行換熱器
石油石化綠色低碳 2022年5期2022-10-27
- 基于熱流耦合的換熱器結(jié)垢對(duì)傳熱性能的影響分析
質(zhì)是高溫減頂氣，管程是常溫循環(huán)水，流動(dòng)形式為逆流。主要幾何尺寸和操作參數(shù)，如表1、表2所示。表1 管殼式換熱器主要結(jié)構(gòu)尺寸Tab.1 Main Structural Dimensions of Tube-Shell Heat Exchangers表2 換熱器操作參數(shù)Tab.2 Operation Parameters of Heat Exchanger2.2 計(jì)算模型及網(wǎng)格劃分使用SolidWorks分別對(duì)管殼式換熱器固體域和流體域進(jìn)行建模，換熱器的流體域
機(jī)械設(shè)計(jì)與制造 2022年9期2022-09-22
- 合成氣制烯烴合成單元熱交換方案優(yōu)化與熱交換器選型設(shè)計(jì)
了將E-1101管程出口冷反應(yīng)器出料的溫度控制在120℃左右，防止凝固點(diǎn)低于120℃的重油凝固，堵塞管路。裝置中試試車后發(fā)現(xiàn)，E-1101管程出口冷反應(yīng)器出料中，凝固點(diǎn)低于120℃的重油產(chǎn)品幾乎沒有，凝固點(diǎn)低于50℃的重油產(chǎn)品也非常少。當(dāng)E-1101管程出口冷反應(yīng)器出料溫度在50℃左右時(shí)，通過對(duì)E-1101管程出口管路進(jìn)行伴熱即可解決管內(nèi)介質(zhì)凝固堵塞問題。所以，優(yōu)化后的合成單元熱交換方案，其中的E-1101+E-1102可以直接用單臺(tái)合成氣熱交換器E-11
上?；?2022年4期2022-08-23
- 特種白油廠加氫裝置高壓冷卻器內(nèi)漏分析及對(duì)策
位置，內(nèi)漏方向由管程竄壓至殼程的循環(huán)水系統(tǒng)，內(nèi)漏主要介質(zhì)為柴油、煤油、氫氣等。高壓冷卻器E102A/B（兩臺(tái)上下布置）殼程循環(huán)水采用的是茂石化煉油分部北二循裝置循環(huán)水，易燃易爆介質(zhì)竄入循環(huán)水系統(tǒng)，不僅給北二循裝置造成水質(zhì)不合格和極大的安全隱患，而且造成加氫裝置多次非計(jì)劃停工，給裝置安全生產(chǎn)及效益造成較大影響。為了徹底解決高壓換熱器內(nèi)漏問題，收集每次內(nèi)漏所有相關(guān)情況，結(jié)合生產(chǎn)工藝和設(shè)備本體兩個(gè)方面，仔細(xì)分析每次內(nèi)漏的共性和差異性，找出內(nèi)漏的根本原因，采取有效
設(shè)備管理與維修 2022年13期2022-08-12
- 螺旋套管式換熱器螺紋擾流及耦合傳熱數(shù)值模擬
設(shè)備的傳熱既包括管程流體、殼程流體與換熱管壁面的對(duì)流換熱，又有換熱管的導(dǎo)熱［6］。本文基于螺旋套管式換熱器采用螺紋內(nèi)管和光滑內(nèi)管時(shí)管程流體與殼程流體耦合傳熱與流動(dòng)的理論模型，進(jìn)行數(shù)值模擬計(jì)算，并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行詳細(xì)分析，對(duì)比速度場(chǎng)、溫度場(chǎng)分布情況，進(jìn)而揭示套管式換熱器管程流體在耦合工況下的傳熱和流動(dòng)特性［7］。1 耦合傳熱計(jì)算模型1.1 物理模型及計(jì)算方法根據(jù)實(shí)際工程應(yīng)用建立三維模型，如圖1所示，內(nèi)管采用螺紋結(jié)構(gòu)，其中外管外徑為D=30 mm，壁厚為1 mm
遼寧化工 2022年7期2022-08-11
- 非牛頓流體在波節(jié)套管換熱器中流動(dòng)與換熱的實(shí)驗(yàn)研究
結(jié)構(gòu)波節(jié)管換熱器管程的綜合傳熱流動(dòng)性能。1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及方案1.1 非牛頓流體的制備及物性參數(shù)黃原膠溶液具有剪切稀化特性，屬于冪律流體，其本構(gòu)方程為μ=Kγn-1。其中，K為冪律系數(shù)；n為冪律指數(shù)，n小于1。其特定的雙螺旋結(jié)構(gòu)使其在低濃度下具有較高的黏性和熱穩(wěn)定性[23]，因此本實(shí)驗(yàn)自制濃度為0.2%的黃原膠溶液作為非牛頓流體用于流動(dòng)傳熱測(cè)試，其中食品級(jí)黃原膠9270由中軒生化股份有限公司生產(chǎn)，有效物質(zhì)大于99%。首先，將黃原膠粉末放進(jìn)恒溫干燥箱中干燥30
化工學(xué)報(bào) 2022年7期2022-08-10
- 螺旋套管式換熱器螺紋強(qiáng)化管程傳熱研究
式換熱器螺紋強(qiáng)化管程傳熱研究王翠華，蘇方正，李光瑜，張文權(quán)，榮鐸，龔斌，吳劍華（沈陽(yáng)化工大學(xué) 機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110142）基于實(shí)際工程應(yīng)用，采用CFD軟件，建立了內(nèi)管為螺紋管的新型螺旋套管式換熱器的三維實(shí)體模型，并使用管程流體與殼程流體耦合計(jì)算的方法進(jìn)行模擬計(jì)算，重點(diǎn)分析了螺紋槽高和槽距等結(jié)構(gòu)參數(shù)對(duì)管程流體流動(dòng)與傳熱特性的影響。結(jié)果表明：螺紋的擾流和導(dǎo)流作用，改變了管程螺旋通道橫截面上的二次流結(jié)構(gòu)，除在橫截面外側(cè)區(qū)域形成一個(gè)不規(guī)則主渦外，
遼寧化工 2022年6期2022-07-01
- C4 異構(gòu)化纏繞管換熱器結(jié)垢堵塞原因分析及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)優(yōu)化
支座等部件組成。管程上進(jìn)下出、殼程下進(jìn)上出：上管箱布置管程入口N1，下管箱布置管程出口N2，殼體下側(cè)布置殼程入口N3，殼體上側(cè)布置殼程出口N4，管殼程逆流布置。纏繞管束由多層逐層反向的相同規(guī)格換熱管螺旋繞制，纏繞角度相同，且換熱管間的徑向間距和軸向間距不變?，F(xiàn)有C4 異構(gòu)化纏繞管換熱器總體結(jié)構(gòu)示意圖見圖4。圖4 現(xiàn)有C4 異構(gòu)化纏繞管換熱器總體結(jié)構(gòu)示意圖3 結(jié)垢堵塞原因分析由于纏繞管式換熱器結(jié)構(gòu)特殊，無(wú)法進(jìn)入設(shè)備內(nèi)部檢查返修，經(jīng)纏繞管換熱器相關(guān)設(shè)計(jì)、制造、
山西化工 2022年2期2022-05-11
- 錐紋管換熱器流體流動(dòng)與傳熱性能實(shí)驗(yàn)研究
形折流板換熱器的管程及殼程傳熱準(zhǔn)則關(guān)聯(lián)式進(jìn)行擬合，為新型高效管殼式換熱器的開發(fā)和應(yīng)用提供參考。1 換熱器結(jié)構(gòu)本文實(shí)驗(yàn)所用錐紋管弓形折流板換熱器管束結(jié)構(gòu)如圖1所示，管束結(jié)構(gòu)放大圖見圖2(a)，為進(jìn)行對(duì)比，本文還針對(duì)傳統(tǒng)光滑管弓形折流板換熱器開展了實(shí)驗(yàn)，其管芯結(jié)構(gòu)放大圖見圖2(b)。實(shí)驗(yàn)用換熱器為雙管程浮頭式換熱器，由內(nèi)徑為300 mm的殼體，2個(gè)管箱以及包含2塊管板、13塊折流板和32根換熱管的管束組成。殼體材料為Q345R鋼，管體材料為10#鋼，折流板材料
- 全低溫變換工藝優(yōu)化改造探討
主熱交換器殼程與管程的變換氣換熱，溫度升到177 ℃后，進(jìn)入中間換熱器殼程與管程變換氣換熱，溫度升到250 ℃后，進(jìn)入蒸汽混合器。此時(shí)，向蒸汽混合器中添加蒸汽，加蒸汽后的半水煤氣溫度約為270 ℃，進(jìn)入一變爐一段，氣體經(jīng)過所裝的抗毒劑后，除去對(duì)變換觸媒有害的成分，一變爐一段出口溫度控制在320 ℃左右。出一變爐一段的變換氣進(jìn)入增濕器一段進(jìn)行噴水增濕、降溫，氣體溫度降至200 ℃左右后進(jìn)入一變爐二段進(jìn)行反應(yīng)，反應(yīng)后的變換氣溫度為360 ℃左右。出一變爐二段的
氮肥與合成氣 2022年4期2022-03-30
- 廢熱鍋爐內(nèi)部流場(chǎng)流動(dòng)與傳熱分析
了不同插物結(jié)構(gòu)對(duì)管程換熱性能的影響，從實(shí)驗(yàn)結(jié)果發(fā)現(xiàn)插物結(jié)構(gòu)為紐帶時(shí)，換熱性能提升較大［8，9］。 SARADA S NAGA等針對(duì)臥式管殼式換熱器，通過對(duì)比不同寬度的紐帶結(jié)構(gòu)，發(fā)現(xiàn)紐帶寬度26 mm時(shí)換熱性能提升較高［10］。 張亮等利用數(shù)值模擬分析發(fā)現(xiàn)，波紋管在殼程進(jìn)口流速超過2 257 kg/h時(shí)，繼續(xù)增加進(jìn)口流速，換熱效果減弱［11］。MARWA BEN SLIMENE等以弓形折流板換熱器為研究對(duì)象，采用數(shù)值模擬軟件建立了管殼式換熱器三維實(shí)體模型，之
化工機(jī)械 2022年6期2022-02-04
- 錐紋管異徑孔折流板換熱器試驗(yàn)與模擬研究
在管殼式換熱器的管程和殼程采取措施來(lái)強(qiáng)化傳熱。對(duì)于管側(cè)，一般來(lái)說(shuō)，普通管由高效換熱管來(lái)代替，如波紋管[6]、縮放管[7]、螺旋槽管[8]等。錢才富[9]基于波紋管提出了一種新型的換熱管——錐紋管。楊秀杰等[10]通過數(shù)值模擬，對(duì)比研究了錐紋管與波紋管的流動(dòng)與傳熱性能，結(jié)果表明，在研究范圍內(nèi)，錐紋管的平均對(duì)流傳熱系數(shù)比波紋管增加了5%～20%，壓力降比波紋管降低4.6%～20%。對(duì)于殼側(cè)，管束支撐結(jié)構(gòu)直接影響著殼程流體的流動(dòng)狀態(tài)。在傳統(tǒng)的弓形折流板換熱器中，
壓力容器 2021年9期2021-11-01
- 中壓低溫大直徑換熱器的設(shè)計(jì)
擊韌性。2.2 管程筒體管程筒體基層鍛件應(yīng)具備符合行業(yè)規(guī)定的力學(xué)性能與化學(xué)性能，先鍛造再進(jìn)行熱處理，滿足快冷處理?xiàng)l件，對(duì)其進(jìn)行沖擊試驗(yàn)的溫度以-70℃為宜。按照要求在特定位置對(duì)鍛件進(jìn)行取樣。沖擊吸收能量應(yīng)預(yù)留相應(yīng)裕量，確保對(duì)接接頭所展現(xiàn)出沖擊韌性，可最大限度滿足管程筒體、管板所提出要求。堆焊的蓋面層及過渡層厚度均應(yīng)被控制在3mm左右，待堆焊作業(yè)結(jié)束后，通過熱處理的方式，確保應(yīng)力可被盡數(shù)消除。2.3 管程封頭管程封頭所用復(fù)合板應(yīng)符合B1級(jí)的相關(guān)要求。在正火結(jié)
化工設(shè)計(jì)通訊 2021年6期2021-07-06
- 水壓工況下全直徑管板的設(shè)計(jì)考慮
安裝上，然后進(jìn)行管程試壓，對(duì)管程加壓至管程水壓試驗(yàn)壓力，保壓至規(guī)定時(shí)間，然后降至管程設(shè)計(jì)壓力下，仔細(xì)檢查管箱殼體和法蘭密封面等相關(guān)部位是否出現(xiàn)泄漏，水壓試驗(yàn)合格后卸壓排液。水壓順序圖見圖1。圖1 固定管板換熱器水壓順序Fig.1 Hydrostatic sequences for fixed heat exchanger1.2 U形管換熱器1.2.1 殼程水壓試驗(yàn)壓力高于管程水壓試驗(yàn)壓力先對(duì)殼程側(cè)進(jìn)行水壓試驗(yàn)，此時(shí)需要拆除管箱，對(duì)殼程加壓到殼程水壓試驗(yàn)壓力
化工設(shè)備與管道 2021年1期2021-05-19
- 管殼式換熱器污垢熱阻分析及數(shù)值模擬研究
工況下研究換熱器管程內(nèi)外污垢的對(duì)流和熱傳導(dǎo)熱阻問題；分別建立無(wú)污垢、管內(nèi)外有污垢等情形下的有限元計(jì)算模型并進(jìn)行熱分析數(shù)值模擬，為換熱器的優(yōu)化設(shè)計(jì)及應(yīng)用提供技術(shù)支持。1 理論計(jì)算模型選取常用的AEM159-2.5型管殼式換熱器作為研究對(duì)象，該換熱器管程和殼程介質(zhì)分別為循環(huán)水與減頂氣；換熱器長(zhǎng)L＝3 m，殼程內(nèi)徑D＝159 mm；換熱管數(shù) n＝11，管內(nèi)徑 di＝20 mm，外徑do＝25 mm。換熱器的基本參數(shù)及其定性溫度下的物性參數(shù)見表1［16］。由于換熱
- 水平雙管程液-固循環(huán)流化床中顆粒分布和壓降
研究主要集中在單管程換熱器。同單管程換熱器相比，雙管程換熱器由于前管箱中隔板的設(shè)置和管程進(jìn)、出口位置的變化，其內(nèi)部結(jié)構(gòu)更加復(fù)雜，將會(huì)對(duì)顆粒的流化和分布產(chǎn)生影響，使其和單管程有所區(qū)別；同時(shí)系統(tǒng)的壓降和操作費(fèi)用也會(huì)有所增加。但在一定的管程流體流量下，雙管程換熱器換熱管中流體的流速增大，有利于強(qiáng)化管程的對(duì)流傳熱，減小總熱阻和所需的傳熱面積，進(jìn)而減少設(shè)備費(fèi)用。因此，雙管程換熱器在工業(yè)上，如化工、石化等行業(yè)具有廣泛的應(yīng)用。但是，到目前為止，雙管程換熱器的強(qiáng)化傳熱和防
化學(xué)工業(yè)與工程 2021年2期2021-04-22
- 基于兩相流型的立式熱虹吸式再沸器結(jié)果分析
得出其原因是由于管程內(nèi)的氣化流型為不穩(wěn)定的攪動(dòng)流所導(dǎo)致的。羅立等[6]分別采用軟件EDR 和HTRI對(duì)再沸器進(jìn)行設(shè)計(jì),得出兩款軟件設(shè)計(jì)結(jié)果的差異性原因。孫濤[7]采用Aspen EDR 對(duì)立式熱虹吸式再沸器進(jìn)行設(shè)計(jì),分析了其參數(shù)對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。在管殼式換熱器傳熱強(qiáng)化研究方面,目前管程強(qiáng)化傳熱主要使用強(qiáng)化傳熱管或管內(nèi)插入扭帶、螺旋線等[8-11]。針對(duì)管內(nèi)插入扭帶,張華等[12]對(duì)不同寬度扭帶進(jìn)行了傳熱與阻力特性試驗(yàn)研究,得到了傳熱與阻力的實(shí)驗(yàn)關(guān)聯(lián)式。Sm
石油與天然氣化工 2021年2期2021-04-21
- Zorb裝置E101結(jié)焦現(xiàn)狀與改進(jìn)措施
器，混氫原料油走管程，吸附產(chǎn)物走殼程。其中一列結(jié)焦嚴(yán)重，裝置需要降至60%負(fù)荷，可以將其切除，在線吹掃、清洗，另一列單列運(yùn)行。E101設(shè)計(jì)性能數(shù)據(jù)如表1所示。表1 E101設(shè)計(jì)性能參數(shù)1.2 E-101管程結(jié)焦情況越發(fā)嚴(yán)重隨著裝置的運(yùn)行，E-101結(jié)焦趨勢(shì)越發(fā)嚴(yán)重，截至2020年3月，原料的換熱終溫較開工時(shí)下降了8～10 ℃,相同反應(yīng)進(jìn)料量下，E101管程壓差增加60～70 kPa，特別是2020年3月，在月初月末處理量相差不大的情況下，E101壓差上漲1
化工管理 2021年2期2021-03-01
- 車載換熱器的應(yīng)力分析與評(píng)定
評(píng)定確保在極限的管程壓力和殼程壓力下車載換熱器均能夠保持良好的安全性能。1 應(yīng)力分析與評(píng)定方法1.1 特點(diǎn)分析設(shè)計(jì)方法是一種用于特種設(shè)備強(qiáng)度校核的技術(shù)手段［4］。對(duì)于車載換熱器而言，該方法可實(shí)現(xiàn)應(yīng)力的細(xì)化，保證在不同工況載荷下設(shè)備均能夠避免失效。 與常規(guī)的強(qiáng)度計(jì)算相比，應(yīng)力分析與評(píng)定具有以下特點(diǎn)：a. 對(duì)于載荷和邊界條件的要求較低。分析設(shè)計(jì)方法適用于各種載荷，分析得出的結(jié)果可用于疲勞壽命的研究，計(jì)算結(jié)果準(zhǔn)確可靠。b. 提高局部結(jié)構(gòu)分析的精度。分析設(shè)計(jì)方法可
化工機(jī)械 2020年6期2021-01-18
- 中壓低溫大直徑換熱器的設(shè)計(jì)
1 材料初選依據(jù)管程設(shè)計(jì)條件，管程筒體、封頭材料應(yīng)選用低合金鋼+S31603的復(fù)合板或低合金鋼+S31603堆焊。為滿足管程有-45 ℃的低溫設(shè)計(jì)條件，管程筒體的基層材料首先應(yīng)考慮選用低溫用鋼。依據(jù)GB/T 150.2—2011，能滿足-45 ℃低溫用鋼材有15MnNiDR(使用溫度下限為-45 ℃)、15MnNiNbDR(使用溫度下限為-50 ℃)和09MnNiDR(使用溫度下限為-70 ℃)，但因15MnNiDR和15MnNiNbDR的使用溫度上限為2
石油化工設(shè)備技術(shù) 2020年5期2020-09-15
- 換熱管對(duì)管殼式換熱器應(yīng)力分布的影響
是交換殼程流體與管程流體溫度的作用,換熱管兩端用管板脹接或焊接固定,需要進(jìn)行換熱的是2種溫度不同的流體(熱流體和冷流體),在換熱管、管箱內(nèi)流動(dòng)的流體稱為管程流體,在換熱管與殼體之間流動(dòng)的流體稱為殼程流體[3]。管板是換熱器最重要的零部件之一,通常設(shè)置在換熱管左右兩端,首先起支撐和固定換熱管的作用,同時(shí)還將管程流體與殼程流體分離,避免了冷熱流體的直接接觸,而且還同時(shí)承受管程壓力和殼程壓力,在換熱器的承壓能力中起著舉足輕重的作用。管板作為固定管板式換熱器內(nèi)部十
甘肅科學(xué)學(xué)報(bào) 2020年3期2020-06-17
- 管殼式換熱器有限元分析及安全評(píng)定
化。機(jī)械載荷包括管程和殼程壓力，機(jī)械載荷與熱應(yīng)力遵循不同的安全判據(jù)。不過在實(shí)際的換熱器運(yùn)行中，溫度和壓力是同時(shí)存在的。1 加載與求解在此工況下對(duì)管板分別加載1.1 4 M P a 和0.2 6 M P a 的壓力，對(duì)進(jìn)口和出口端筒體施加1.14MPa壓力，對(duì)換熱器殼體上施加0.26MPa的壓力，不施加任何溫度載荷。如圖1、圖2所示。圖1 強(qiáng)力云圖管板應(yīng)力圖2 路徑圖1.1 結(jié)果分析在機(jī)械載荷作用下，管板的應(yīng)力云圖出現(xiàn)有規(guī)律的變化，在管板厚度上的應(yīng)力是連續(xù)變
石油和化工設(shè)備 2020年4期2020-06-10
- 壓力作用下膨脹節(jié)對(duì)固定管板熱交換器各元件的受力影響分析
其換熱面積最大；管程可設(shè)計(jì)成多程，殼程也可用縱向隔板分成多程；其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，制造成本低，能實(shí)現(xiàn)較小的殼體內(nèi)徑；因此固定管板熱交換器在工程中應(yīng)用廣泛。膨脹節(jié)也是固定管板熱交換器的主要元件，在管板應(yīng)力、殼體軸向應(yīng)力、換熱管軸向應(yīng)力以及換熱管與管板之間連接拉脫力中有不能滿足強(qiáng)度條件的情況時(shí)，就需要考慮設(shè)置膨脹節(jié)。但是要判斷是否需要設(shè)置膨脹節(jié)，取決于設(shè)計(jì)條件下，熱交換器各元件的實(shí)際受力狀況。對(duì)于固定管板熱交換器在管程正壓和殼程正壓作用下，膨脹節(jié)對(duì)管板、換熱管和殼程筒
化工設(shè)備與管道 2020年1期2020-05-12
- 硫酸裝置轉(zhuǎn)化換熱器泄漏維修的實(shí)踐
后進(jìn)入Ⅰ換熱器的管程，經(jīng)Ⅰ換熱器降溫后進(jìn)入轉(zhuǎn)化器二段；二段出口爐氣進(jìn)入Ⅱ換熱器管程降溫后進(jìn)入轉(zhuǎn)化器三段；三段出口爐氣進(jìn)入Ⅲ換熱器的管程和省煤器降溫后進(jìn)入一吸塔進(jìn)行吸收。一吸塔出口的爐氣依次經(jīng)過Ⅳb換熱器、Ⅳa換熱器和Ⅱ換熱器的殼程換熱，達(dá)到420 ℃后進(jìn)入轉(zhuǎn)化器四段；四段出口的爐氣依次經(jīng)過Ⅳa換熱器和Ⅳb換熱器的管程后進(jìn)入二吸塔進(jìn)行吸收。二吸塔出口的尾氣進(jìn)入氨法脫硫系統(tǒng)脫硫后達(dá)標(biāo)排放。2 總轉(zhuǎn)化率下降原因分析經(jīng)初步判斷，考慮轉(zhuǎn)化工序換熱器發(fā)生內(nèi)漏。為了找到
硫酸工業(yè) 2020年2期2020-04-16
- 基于ANSYS的管板有限元分析及其優(yōu)化設(shè)計(jì)
中的管板除了承受管程壓力和殼程壓力之外，還要承受熱流體和冷流體由于溫度梯度所帶來(lái)的溫差應(yīng)力，管板的受力情況復(fù)雜多變，嚴(yán)重影響換熱設(shè)備的經(jīng)濟(jì)性和安全性。利用ANSYS有限元分析軟件對(duì)管板進(jìn)行了應(yīng)力和熱-應(yīng)力耦合分析，比較了其應(yīng)力云圖的分布特點(diǎn)，再對(duì)7種工況下的應(yīng)力進(jìn)行評(píng)定，最后以管板質(zhì)量為目標(biāo)函數(shù)，以管板厚度為設(shè)計(jì)變量，以管板最大應(yīng)力為狀態(tài)變量，對(duì)管板進(jìn)行結(jié)構(gòu)的優(yōu)化分析，所得結(jié)論對(duì)于換熱器中管板的優(yōu)化具有一定的指導(dǎo)意義。關(guān) ?鍵 ?詞：管板;ANSYS;應(yīng)力
當(dāng)代化工 2019年3期2019-12-12
- 小直徑多管程換熱器管箱分程隔板的研制
，有一臺(tái)單殼程多管程的固定管板換熱器，該換熱器直徑小、管程多，分程隔板布局緊湊，分程隔板焊接困難不易制造。為了增加管殼式換熱器流體流速，提高給熱系數(shù)，通常將管程分為多程。研制的管殼式換熱器為了達(dá)到上述目的，將管程分為了10程，其結(jié)構(gòu)見圖1。圖1 管殼式換熱器結(jié)構(gòu)1 管箱分程形式的選擇由于本次設(shè)計(jì)的換熱器內(nèi)直徑僅為450 mm，為實(shí)現(xiàn)10管程，管程分程采用圖2所示的分程隔板布置形式。圖2 管箱分程布置形式2 分程隔板的設(shè)計(jì)2.1 常規(guī)設(shè)計(jì)換熱管(規(guī)格φ20×
化肥設(shè)計(jì) 2019年2期2019-05-15
- 基于SolidWorks軟件設(shè)計(jì)非對(duì)稱管箱吊耳的位置
管箱承擔(dān)熱交換器管程介質(zhì)進(jìn)出的功能。為了控制管程流速處于合理范圍內(nèi),常將管程數(shù)設(shè)置為1、2、4、6、8、10、12等七種形式。管箱主要由設(shè)備法蘭、短節(jié)、封頭、分程隔板、接管、管法蘭等構(gòu)成,存在軸向不對(duì)稱、上下不對(duì)稱或左右不對(duì)稱的問題。因此,要精確確定吊耳的位置十分困難。工程中多憑經(jīng)驗(yàn)確定吊耳的位置,誤差很大。2 存在的問題由于工程設(shè)計(jì)多以臥式安放為主,因此管箱吊裝時(shí),最理想的狀況是設(shè)備法蘭密封面方向?yàn)殂U垂面方向,此時(shí)安裝有利于螺栓預(yù)緊力均勻分布。如果吊耳沒
裝備機(jī)械 2019年1期2019-04-23
- 柴油加氫裝置高壓熱交換器腐蝕泄漏原因分析及預(yù)防措施
關(guān)鍵設(shè)備之一，其管程介質(zhì)為加氫反應(yīng)后的柴油、氫氣以及反應(yīng)生成的硫化氫、氨氣、水及氯化銨等。當(dāng)高壓熱交換器操作溫度低于銨鹽結(jié)晶溫度時(shí)，管程介質(zhì)析出銨鹽，銨鹽沉積在管束中，造成換熱效果變差，管程壓降異常增大，而且易產(chǎn)生垢下腐蝕，導(dǎo)致管束內(nèi)漏，嚴(yán)重影響裝置的長(zhǎng)周期安全運(yùn)行[1-6]。中國(guó)石油蘭州石化公司煉油廠(簡(jiǎn)稱蘭州石化煉油廠)柴油加氫裝置使用的高壓熱交換器在設(shè)計(jì)時(shí)便將銨鹽析出堵塞換熱管和銨鹽沉積腐蝕換熱管的可能性納入考慮，采取了選用相應(yīng)的耐腐蝕材料、設(shè)定管程
石油化工設(shè)備 2019年1期2019-01-30
- 高壓反應(yīng)水冷凝器有限元應(yīng)力分析
，殼程的冷卻水與管程的氧化氮?dú)獠粩噙M(jìn)行熱量交換，以保證高溫氧化氮?dú)饨档偷揭?guī)定溫度?？梢园凑誈B/T150-2011《壓力容器》及GB/T151-2014《熱交換器》進(jìn)行此高壓反應(yīng)水冷凝器主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，管板、管箱部分筒體、殼程部分筒體及換熱管組成的局部結(jié)構(gòu)處的工況較為復(fù)雜，故采用較為常用的大型有限元計(jì)算軟件ANSYS對(duì)此高壓反應(yīng)水冷凝器的管板及換熱管部位處的應(yīng)力水平進(jìn)行有限元仿真計(jì)算，應(yīng)力評(píng)定方法參照J(rèn)B4732-1995《鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》，其
山東化工 2018年24期2019-01-17
- 換熱器管程流動(dòng)誘發(fā)的管路橫向振動(dòng)特性計(jì)算*
由管子內(nèi)部流場(chǎng)（管程流場(chǎng)）誘發(fā)的振動(dòng)兩種形式。迄今為止，學(xué)術(shù)界對(duì)殼程流場(chǎng)導(dǎo)致的流致振動(dòng)進(jìn)行了大量研究，成果較為豐富并已進(jìn)入工程實(shí)用[2-4]，設(shè)計(jì)人員有較大的把握避免換熱管的激振。對(duì)于管程流場(chǎng)引起的內(nèi)流激振問題，學(xué)術(shù)界雖已取得了一些成果，但它們大多針對(duì)輸油管線、供水管等大型充液管道，面向壓縮機(jī)換熱器的細(xì)長(zhǎng)、柔性管的研究為數(shù)很少。在理論方面，知名學(xué)者Paidoussis及其合作者對(duì)充液管道的流致振動(dòng)研究做出了奠基性貢獻(xiàn)[5]，通過對(duì)管道結(jié)構(gòu)及流動(dòng)的動(dòng)力學(xué)建模
風(fēng)機(jī)技術(shù) 2018年6期2019-01-03
- 加氫裝置高壓熱交換器和高壓空冷器銨鹽結(jié)晶原因分析及改進(jìn)
15-E-203管程結(jié)垢較為嚴(yán)重，此前已發(fā)現(xiàn)運(yùn)行中系統(tǒng)壓降上升明顯。用內(nèi)窺鏡檢查，發(fā)現(xiàn)23根換熱管產(chǎn)生疑似裂紋。未發(fā)現(xiàn)215-A-201有明顯結(jié)垢，但發(fā)現(xiàn)少量換熱管產(chǎn)生疑似裂紋。對(duì)二者均進(jìn)行堵管處理。2015-11，215-E-202管程出、入口壓差增大。2016-05，215-E-202管程出、入口壓差仍處于繼續(xù)增大狀態(tài)，改質(zhì)柴油含硫量升高。確定此臺(tái)高壓熱交換器內(nèi)漏，對(duì)裝置進(jìn)行降負(fù)荷操作。2016-07停工處理，發(fā)現(xiàn)215-E-202管程出口處的換熱管內(nèi)
石油化工設(shè)備 2018年6期2018-11-26
- S Zorb汽油精制脫硫裝置運(yùn)行常見問題分析及解決方法
程、冷反應(yīng)進(jìn)料走管程的換熱方式。2.2 進(jìn)料換熱器壓差與溫度變化情況2.2.1壓差變化某公司S Zorb裝置自開工以來(lái)?yè)Q熱器管程壓差一直以較為平穩(wěn)的趨勢(shì)緩慢上漲，2016年9月7日上游裝置開始摻煉罐區(qū)儲(chǔ)存汽油，E101管程壓差由之前的55～60 kPa突然升至75 kPa左右，進(jìn)料改變后壓差上漲明顯。切斷罐區(qū)儲(chǔ)存汽油后，管程差壓又變成以平穩(wěn)趨勢(shì)上升，壓差變化趨勢(shì)見圖10所示。圖10 S Zorb裝置E101壓差變化趨勢(shì)圖10中壓差為0時(shí)是公司外電網(wǎng)晃電導(dǎo)致
石油煉制與化工 2018年3期2018-03-13
- 油漿蒸汽發(fā)生器管束失效分析與對(duì)策
MPa的蒸汽對(duì)管程進(jìn)行試壓查漏，發(fā)現(xiàn)管程泄漏，隨即進(jìn)行抽芯更換。對(duì)抽出的管束檢查，發(fā)現(xiàn)蒸發(fā)器殼程無(wú)鹽水側(cè)的管束外表面結(jié)有土黃色垢層(見圖1)。蒸發(fā)器管程油漿側(cè)的管板處也存在結(jié)垢，并有堵塞，尤其是第1管程更為嚴(yán)重，部分換熱管接近堵死(見圖2)。對(duì)管束進(jìn)行清洗后進(jìn)行水壓試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)為小浮頭端第1管程從下往上第1排，從左至右第2根換熱管產(chǎn)生泄漏，正對(duì)蒸發(fā)器第1降液管入口位置(降液管共有3支，該降液管是距離管程高溫油漿進(jìn)口最近的1支)。將泄漏的換熱管抽出檢查，發(fā)現(xiàn)
石油化工腐蝕與防護(hù) 2017年3期2017-07-18
- 壓力載荷作用對(duì)預(yù)應(yīng)力換熱器應(yīng)力特性的影響
操作工況下，討論管程壓力載荷、殼程壓力載荷對(duì)管板應(yīng)力的影響，并依據(jù)大量的模擬仿真數(shù)據(jù)總結(jié)得到壓力載荷對(duì)管板的應(yīng)力變化規(guī)律。對(duì)比美國(guó)ASME規(guī)范Ⅷ-2中的管板應(yīng)力計(jì)算公式發(fā)現(xiàn)，壓力載荷對(duì)管板應(yīng)力的影響結(jié)果與管板應(yīng)力計(jì)算公式中壓力載荷的影響一致。固定管板式換熱器；壓力載荷；預(yù)應(yīng)力固定管板式換熱器在正常操作工況下，管板是最容易產(chǎn)生結(jié)構(gòu)破壞的部件。為了有效改善換熱器工作狀態(tài)時(shí)的應(yīng)力分布情況，文獻(xiàn)[［1］提出一種新型管殼式換熱器的專利制造技術(shù)，通過施加反向預(yù)變形的方
當(dāng)代化工 2016年3期2016-12-20
- 加氫裝置繞管式換熱器銨鹽結(jié)晶分析及對(duì)策
分析，得出換熱器管程出口溫度過低是引起氯化銨鹽結(jié)晶的根本原因。通過提高混合原料溫度，降低混合原料進(jìn)換熱器流量，優(yōu)化注水方案，增上超聲波在線除垢、阻垢設(shè)施等措施，換熱器管程出口溫度由190 ℃提高至230 ℃，該溫度高于氯化銨鹽結(jié)晶溫度，徹底解決了繞管式換熱器氯化銨鹽結(jié)晶問題，為裝置安、穩(wěn)、長(zhǎng)運(yùn)行奠定了基礎(chǔ)。加氫裝置 繞管換熱器 注水 混合原料溫度某廠柴油加氫裝置繞管式換熱器自開工運(yùn)行一段時(shí)間后，管程壓力降逐步上升,換熱器換熱效率下降明顯，給裝置運(yùn)行帶來(lái)一系
石油化工腐蝕與防護(hù) 2016年4期2016-12-14
- 甲醇合成換熱器結(jié)構(gòu)優(yōu)化
），換熱管較長(zhǎng)，管程和殼程膨脹較大，存在泄漏現(xiàn)象，不能較好滿足生產(chǎn)需要。表1 甲醇合成換熱器主要參數(shù)2 原換熱器設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)甲醇合成換熱器原設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)（見圖1），采用浮頭式換熱器結(jié)構(gòu)，換熱器管板一端固定，另一端可以滑動(dòng)，其滑動(dòng)管板與管程出口管箱采用焊接連接，管程出口管箱和管程出口段連接段采用填料函結(jié)構(gòu)（見圖2），在起初運(yùn)行工況中，可有效解決殼程與管程熱膨脹問題，隨著使用壓力、溫度和介質(zhì)的變化，換熱器使用效果一般。填料函密封結(jié)構(gòu)存在著殼程介質(zhì)向管程泄漏的現(xiàn)象，造成
化工設(shè)計(jì)通訊 2016年5期2016-09-03
- 壓力載荷作用對(duì)預(yù)應(yīng)力換熱器應(yīng)力特性的影響
操作工況下，討論管程壓力載荷、殼程壓力載荷對(duì)管板應(yīng)力的影響，并依據(jù)大量的模擬仿真數(shù)據(jù)總結(jié)得到壓力載荷對(duì)管板的應(yīng)力變化規(guī)律。對(duì)比美國(guó)ASME規(guī)范Ⅷ-2中的管板應(yīng)力計(jì)算公式發(fā)現(xiàn)，壓力載荷對(duì)管板應(yīng)力的影響結(jié)果與管板應(yīng)力計(jì)算公式中壓力載荷的影響一致。關(guān) 鍵 詞：固定管板式換熱器；壓力載荷；預(yù)應(yīng)力中圖分類號(hào)：TQ 052 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼： A 文章編號(hào)： 1671-0460（2016）03-0595-04Abstract： The finite element simu
當(dāng)代化工 2016年3期2016-07-10
- 多管程布置微通道分液冷凝器的熱力性能
510006）多管程布置微通道分液冷凝器的熱力性能鐘天明陳穎鄭文賢樂文璞羅向龍楊慶成 （廣東工業(yè)大學(xué)材料與能源學(xué)院廣州510006）分液式微通道冷凝器（LSMC）是一種新型的微通道平行流冷凝器。本文通過理論計(jì)算并實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了不同管程布置方案LSMC的管內(nèi)換熱系數(shù)和壓力降，并采用懲罰因子（PF）對(duì)其綜合性能進(jìn)行評(píng)價(jià)。結(jié)果表明：管程數(shù)（NP）和每管程換熱管數(shù)（TNPP）對(duì)平行流冷凝器的熱力性能都有明顯影響。在完全分液效果下，優(yōu)化的4、5管程LSMC的換熱系數(shù)分別
制冷學(xué)報(bào) 2015年5期2015-09-01
- 棱角度超標(biāo)換熱器的有限元應(yīng)力分析
程0.6MPa，管程0.4MPa；設(shè)計(jì)溫度：殼程150℃，管程150℃；工作壓力：殼程0.5MPa，管程0.23MPa；工作溫度： 殼程30℃（進(jìn)口）/36℃（出口），管程43.47℃（進(jìn)口）/40℃（出口）；材料：殼程#SA516Gr.70，管程C4；介質(zhì)：殼程#循環(huán)水，管程PHOSGENE（光氣）。1 監(jiān)督檢驗(yàn)情況對(duì)換熱器安全性能進(jìn)行監(jiān)督檢驗(yàn)的過程中發(fā)現(xiàn)筒體縱焊縫有棱角度超標(biāo)現(xiàn)象，其縱焊縫最大棱角度為6.0mm[1]，超過相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的≤3.0mm，棱
安全 2015年5期2015-08-02
- 浮頭換熱器管板熱應(yīng)力分析
在操作工況下受到管程壓力、殼程壓力和溫度場(chǎng)的共同作用，學(xué)者們從應(yīng)力腐蝕和疲勞、管板溫差、管束振動(dòng)等不同的角度分析了管板開裂的原因［1－9］，但目前仍未得出工程界一致認(rèn)可的結(jié)論。不過既然是開裂，應(yīng)力(尤其是拉應(yīng)力)肯定是驅(qū)動(dòng)力之一［10］，然而管板設(shè)計(jì)時(shí)已考慮了壓力載荷引起的應(yīng)力，似乎已有強(qiáng)度保證;另一方面，對(duì)于浮頭式換熱器，由于浮頭端管板與殼體不相連，一般浮頭換熱器管板設(shè)計(jì)不考慮溫差應(yīng)力作用，但是，浮頭換熱器管板兩側(cè)分別接觸冷熱介質(zhì)，而且對(duì)于多管程，即使同
壓力容器 2015年6期2015-05-14
- 利用管程概念求解哲學(xué)家進(jìn)餐問題
預(yù)防死鎖的發(fā)生。管程是一種高級(jí)的同步構(gòu)造，利用Java 高級(jí)別并發(fā)對(duì)象可以實(shí)現(xiàn)管程概念。通過管程可以方便地實(shí)現(xiàn)這種死鎖預(yù)防策略。1 哲學(xué)家進(jìn)餐問題5 位哲學(xué)家圍坐在一張圓桌旁邊，圓桌中央放置一碗米飯，每?jī)扇酥g放置一支筷子。每位哲學(xué)家思考、饑餓，然后吃飯。為了吃飯，他必須拿起與他相鄰的左、右兩支筷子。他不能從別的哲學(xué)家手里搶奪筷子。吃完飯后，他會(huì)放下筷子，并又開始思考。如果對(duì)每個(gè)哲學(xué)家的吃飯過程不加限制，很快就進(jìn)入這樣一個(gè)狀態(tài)，每人搶得一支筷子，結(jié)果誰(shuí)也吃
長(zhǎng)春大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年12期2015-03-25
- 換熱器內(nèi)彈性管束流體組合誘導(dǎo)振動(dòng)響應(yīng)的數(shù)值分析
束換熱器通過殼、管程兩場(chǎng)流體的組合誘導(dǎo)引起內(nèi)部彈性管束的振動(dòng),從而實(shí)現(xiàn)強(qiáng)化傳熱[1-5]。然而,這種流體誘導(dǎo)而引起的彈性管束振動(dòng)會(huì)導(dǎo)致內(nèi)部管束的疲勞破壞,影響換熱器的使用壽命。彈性管束換熱器的設(shè)計(jì)應(yīng)遵循這樣一條主線:在滿足強(qiáng)化傳熱的參數(shù)范圍內(nèi),對(duì)流體誘導(dǎo)彈性管束的振動(dòng)進(jìn)行合理誘發(fā)和適當(dāng)控制,同時(shí)兼顧管束的疲勞壽命,確保在強(qiáng)化傳熱的同時(shí)不發(fā)生疲勞破壞。因此,對(duì)實(shí)際運(yùn)行條件下管束振動(dòng)的合理誘發(fā)成為彈性管束換熱器設(shè)計(jì)的關(guān)鍵[6]。由于管束結(jié)構(gòu)、殼程管程流場(chǎng)和換熱
西安交通大學(xué)學(xué)報(bào) 2015年9期2015-03-07
- 加氫精制高壓換熱器管箱隔板脫落原因及分析
低分油進(jìn)行換熱。管程介質(zhì)流向?yàn)樯线M(jìn)下出，入口設(shè)計(jì)溫度為285℃，出口設(shè)計(jì)溫度為220℃。為防止高溫H2S腐蝕，管箱主體選用15CrMoR材質(zhì);管箱表面選用雙層奧氏體不銹鋼堆焊結(jié)構(gòu);表層選用了具有良好性能的抗H2S和連多硫酸腐蝕的347型不銹鋼;過渡層為韌性較好的309L型不銹鋼。該換熱器于2002年4月投用一直使用至2013年7月，歷經(jīng)4次裝置停工檢修，因其運(yùn)行工況良好，從未進(jìn)行過拆檢。表1 E102參數(shù)Table1 E102 parameters2 故障
石油化工腐蝕與防護(hù) 2014年3期2014-10-25
- 固定管板式換熱器水壓試驗(yàn)壓力值的選取
的原則，分別計(jì)算管程和殼程的試驗(yàn)壓力，然后對(duì)結(jié)果加以分析選取[1]。計(jì)算后，可能出現(xiàn)下列4種情況。1.1管程和殼程均是正壓，且殼程試驗(yàn)壓力大于管程試驗(yàn)壓力當(dāng)固定管板式換熱器的管程和殼程均是正壓，且殼程試驗(yàn)壓力大于管程試驗(yàn)壓力時(shí)，可以按單腔壓力容器水壓試驗(yàn)的壓力選擇原則，分別確定各腔的試驗(yàn)壓力，即：式中Ps——?dú)こ淘囼?yàn)壓力；ps——?dú)こ淘O(shè)計(jì)壓力；Pt——管程試驗(yàn)壓力；pt——管程設(shè)計(jì)壓力；[σ]s——?dú)こ淘牧显谠囼?yàn)溫度下的許用應(yīng)力；[σ]t——管程元件材
化工機(jī)械 2014年4期2014-05-29
- 汽油加氫裝置換熱器泄漏和防腐措施
E304/A，B管程部分，所以對(duì)殼程介質(zhì)的影響不予考慮。E304/A，B管程的介質(zhì)為反應(yīng)產(chǎn)物，主要成分為精制汽油，導(dǎo)致發(fā)生腐蝕介質(zhì)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為:硫化物5 060 mg/g、氨氮 2 250 mg/g、氯離子 20 mg/g、硫酸根50.6 mg/g、亞鐵離子0.507 mg/g。pH值為5～7。管程設(shè)備的材質(zhì)為:基層15CrMo、堆焊層3 mm的0Cr23Ni23+3 mm的0Cr18Ni11Nb、管程內(nèi)件和Ω密封環(huán)0Cr18Ni10Ti，與介質(zhì)所接觸
石油化工腐蝕與防護(hù) 2014年2期2014-05-05
- 催化裝置蒸汽發(fā)生器管束泄漏與修復(fù)
管束只有入口第一管程處管板與換熱管角焊縫根部、管板管橋處存在大量裂紋，有的已延伸至管板內(nèi)部及換熱管上，且裂紋方向不一入口其它管程及換熱器出口側(cè)均無(wú)裂紋及其它缺陷。三、初步分析產(chǎn)生泄露的原因此換熱投入使用時(shí)間較短即發(fā)生了泄露，因此對(duì)產(chǎn)生泄露的原因進(jìn)行了初步分析，從換熱器在廠制造及設(shè)備現(xiàn)場(chǎng)使用兩方面進(jìn)行了分析。初步認(rèn)為是由于設(shè)備在制造過程中，換熱管與管板焊縫存在一定的焊接殘余應(yīng)力，該設(shè)備在使用過程中，換熱管板入口第一管程在高溫條件、硫腐蝕等環(huán)境下發(fā)生開裂，裂紋
化工管理 2014年14期2014-02-26
- 低溫多效海水淡化蒸發(fā)器的管道分程與傳熱模擬分析
中的蒸發(fā)結(jié)構(gòu)有單管程、雙管程和三管程等多種形式.為詳細(xì)了解管程對(duì)換熱面積的影響，本文結(jié)合某LT-MED-TVC海水淡化工廠蒸發(fā)器的雙管程結(jié)構(gòu)和運(yùn)行參數(shù)，將其中單效蒸發(fā)器中換熱管通過簡(jiǎn)單分隔，劃分為單管程、雙管程或三管程3種形式.采用ASPENPLUS7.0化工模擬系統(tǒng)和HTRI5.0換熱模擬軟件對(duì)以上設(shè)計(jì)方案進(jìn)行模擬計(jì)算和分析，評(píng)價(jià)了相同蒸發(fā)量情況下，單效蒸發(fā)器的管程劃分對(duì)換熱面積的影響.本文還計(jì)算和分析蒸發(fā)器的傳熱阻力及其分布，為進(jìn)一步提高蒸發(fā)器傳熱效率
河北工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào) 2013年5期2013-10-13
- 為RTX51Tiny項(xiàng)目添加管程模塊※
保護(hù)的管理工具；管程是具有同等表達(dá)能力的另一種高級(jí)同步管理工具。信號(hào)量實(shí)現(xiàn)兩種管理機(jī)制：互斥和同步，兩者完全由程序員負(fù)責(zé)。管程相應(yīng)實(shí)現(xiàn)兩種管理機(jī)制：互斥鎖和條件變量。理論上編譯器負(fù)責(zé)互斥自動(dòng)加鎖部分，條件變量部分仍需程序員負(fù)責(zé)，這使程序員出錯(cuò)幾率減少一半。管程機(jī)制的目標(biāo)是為了更易于編寫正確的程序，管程相對(duì)信號(hào)量更易于檢錯(cuò)和控制。信號(hào)量設(shè)計(jì)方法見參考文獻(xiàn)[1]。信號(hào)量的優(yōu)點(diǎn)是通用性，可以做成庫(kù)函數(shù)，一次設(shè)計(jì)，長(zhǎng)久應(yīng)用。而管程，理論上是編譯器依賴，與條件變量一
單片機(jī)與嵌入式系統(tǒng)應(yīng)用 2013年11期2013-09-21
- 管殼式換熱器管板分程隔板槽面積的計(jì)算與探討
一個(gè)因素。對(duì)于多管程或多殼程的換熱器，隔板槽面積也是管板布管區(qū)面積的一部分。因此，隔板槽面積的計(jì)入與否及其計(jì)算的是否正確對(duì)管板的計(jì)算厚度是有一定影響的，尤其是對(duì)直徑較小，管程或殼程數(shù)又較多的管板影響更為明顯。為此，筆者根據(jù)自己的工作經(jīng)驗(yàn)，對(duì)管板分程隔板槽面積的計(jì)算總結(jié)了一些計(jì)算公式，并探討了其對(duì)管板厚度的影響，供設(shè)計(jì)人員參考。1 隔板槽面積的定義GB151所列入的管板公式實(shí)際上是把管板簡(jiǎn)化為承受均布載荷、放置在彈性基礎(chǔ)上且受管孔均勻削弱，同時(shí)又受換熱管加強(qiáng)
純堿工業(yè) 2013年4期2013-09-15
- 雙管板換熱器管板厚度計(jì)算
器一般應(yīng)用于嚴(yán)禁管程和殼程介質(zhì)發(fā)生混合的情況；也可用于管程和殼程壓力差較大的情況?！半p管板”是指在換熱管端部有一塊管板，稱為外管板，也就是管程管板并兼做法蘭與換熱管及管箱法蘭相連接；在距換熱管端部較近的位置再設(shè)一塊管板，稱為內(nèi)管板，即殼程管板，與換熱管及殼程相連接。管、殼程每側(cè)布置二塊管板，不僅起到兩道防線作用，而且能通過設(shè)置在二塊管板間隔離腔上的管口及時(shí)查處內(nèi)側(cè)管板的泄漏問題。在雙管板換熱器中管板是一個(gè)核心部分，在整個(gè)設(shè)計(jì)和制造過程中管板的設(shè)計(jì)尤為重要，
化工管理 2013年8期2013-02-18
- 雙管板換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
廣泛應(yīng)用于換熱器管程和殼程介質(zhì)嚴(yán)禁混合的場(chǎng)合。雙管板換熱器的管板有普通型雙管板和整塊式雙管板兩種型式。整塊式管板加工難度大、成本高，而且在防止管殼程介質(zhì)串流方面也不如普通型雙管板，所以在實(shí)際應(yīng)用中普通型雙管板較為普遍。隨著新型化工產(chǎn)品的研究開發(fā)，雙管板換熱器的用量逐年增加。由于雙管板換熱器的特殊結(jié)構(gòu)要求，其在設(shè)計(jì)和制造過程中各細(xì)節(jié)必須充分考慮，這樣產(chǎn)品質(zhì)量才能保證?，F(xiàn)以某公司多晶硅項(xiàng)目上的一臺(tái)固定雙管板式換熱器為例，對(duì)雙管板換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算進(jìn)行闡
化工裝備技術(shù) 2012年6期2012-12-13
- 變換汽提塔內(nèi)件腐蝕原因分析
115／75℃（管程）設(shè)計(jì)溫度 120℃（殼程），150℃（管程）操作壓力 0.5／0.48MPa（殼程），0.15／0.24（管程）設(shè)計(jì)壓力 0.6MPa（殼程），0.6MPa（管程）設(shè)備材質(zhì) 殼程00Cr19Ni10，管程00Cr19Ni10設(shè)備保溫厚度 δ＝80mm利用停車機(jī)會(huì)，我們對(duì)變換汽提塔進(jìn)行全面檢查，發(fā)現(xiàn)在使用不到1a的時(shí)間里，T2003上部有6層塔盤（共計(jì)有104個(gè)泡罩）腐蝕較為嚴(yán)重，且上部的塔盤比下部的腐蝕嚴(yán)重，剩余14層塔盤完好無(wú)損；塔
化工設(shè)計(jì)通訊 2012年5期2012-04-11
- 高壓換熱器內(nèi)腐蝕原因的判別與預(yù)防
表明，腐蝕集中在管程出口處以及靠近管板部分的換熱管，腐蝕產(chǎn)物中存在大量氯化銨鹽結(jié)晶，腐蝕發(fā)生的原因?yàn)槁入x子腐蝕和NH4Cl鹽垢下腐蝕。實(shí)踐表明在管殼程溫度相對(duì)較低工況時(shí)，將注水由空冷前改為換熱器管程入口前，并適當(dāng)提高注水量和循環(huán)氫流量可以有效消除管程內(nèi)的氯化銨鹽，防止管束堵塞，在正常生產(chǎn)中嚴(yán)格控制管程出口溫度不低于135℃，可以防止液態(tài)水的生成，消除氯化銨鹽溶解帶來(lái)的對(duì)奧氏體不銹鋼敏感的氯離子腐蝕、銨鹽垢下腐蝕和電化學(xué)腐蝕。腐蝕 高壓加氫 高壓換熱器 NH
石油化工腐蝕與防護(hù) 2012年2期2012-01-05
- 水平管降膜蒸發(fā)器殼程流場(chǎng)和溫度場(chǎng)數(shù)值研究
，其中管束分2個(gè)管程布置，1管程布置在下部，2管程在上部。換熱過程分為管內(nèi)蒸汽冷凝和管外海水蒸發(fā)2部分：一方面，加熱蒸汽首先進(jìn)入1管程并大部分冷凝，剩余蒸汽經(jīng)管箱折返后進(jìn)入2管程直至完全冷凝；另一方面，海水通過噴頭分布到管束上，自上而下降膜流動(dòng)并逐漸吸收熱量，由過冷變?yōu)轱柡蜖顟B(tài)后開始蒸發(fā)。產(chǎn)生的二次蒸汽由管束周邊逸出，然后穿過絲網(wǎng)除沫器；在去除蒸汽中夾帶的海水液滴后，進(jìn)入殼體兩側(cè)的蒸汽通道，并沿管束軸向流出。分管程布管在熱力學(xué)上是合理的，可以減小冷熱流體傳
- 多管程管殼式換熱器隔板槽面積計(jì)算
044500)多管程管殼式換熱器隔板槽面積計(jì)算丁滿福(山西豐喜化工設(shè)備有限公司,山西 永濟(jì) 044500)針對(duì)換熱器設(shè)計(jì)中轉(zhuǎn)角正三角形排列及轉(zhuǎn)角正方形排列的多管程管殼式換熱器管板的隔板槽面積難以精確計(jì)算的問題,給出了一種隔板槽面積的計(jì)算方法。該方法可以方便地獲得多管程管殼式換熱器管板的隔板槽面積,從而提高了管板厚度計(jì)算的精確性。多管程管殼式換熱器;隔板槽;面積計(jì)算引言石油化工及化肥工業(yè)中,換熱器作為流程中的重要設(shè)備,得到了十分廣泛的應(yīng)用。多管程管殼式換熱器
山西化工 2010年6期2010-09-12
- 計(jì)算機(jī)操作系統(tǒng)哲學(xué)家進(jìn)餐問題的教學(xué)探討
利用信號(hào)量機(jī)制、管程機(jī)制等思想對(duì)哲學(xué)家進(jìn)餐問題進(jìn)行研究,提出了解決思路,并在教學(xué)實(shí)驗(yàn)過程中進(jìn)行了驗(yàn)證。希望與其他相關(guān)領(lǐng)域的學(xué)習(xí)者共享,方便“操作系統(tǒng)”的教學(xué)、學(xué)習(xí)和應(yīng)用。關(guān)鍵詞:進(jìn)程同步;哲學(xué)家進(jìn)餐問題;信號(hào)量;死鎖;管程中圖分類號(hào):G642 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:B1引言由荷蘭學(xué)者Dijkstra提出的哲學(xué)家進(jìn)餐問題(The Dinning Philosophers Problem)是經(jīng)典的同步問題之一。哲學(xué)家進(jìn)餐問題是一大類并發(fā)控制
計(jì)算機(jī)教育 2009年14期2009-08-28