螺旋加勁大徑厚比方鋼管混凝土疊合柱偏心受壓非線性行為研究

摘 要：大徑厚比鋼管混凝土構(gòu)件局部屈曲問(wèn)題較為突出，在螺旋加勁肋新型約束形式基礎(chǔ)上，提出了螺旋加勁方鋼管混凝土疊合柱。通過(guò)偏心受壓試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，螺旋肋可對(duì)大徑厚比方鋼管形成較好的約束，局部屈曲顯著減小，構(gòu)件承載力與變形能力得到有效提高?；谠囼?yàn)結(jié)果，采用ABAQUS有限元軟件對(duì)該新型組合構(gòu)件進(jìn)行了參數(shù)分析，研究了鋼管厚度、螺旋肋寬厚比、鋼筋直徑及偏心率的影響規(guī)律。結(jié)果表明：偏心率增大，試件承載力降低，延性增加；減小鋼管寬厚比和增加鋼筋直徑，承載力和延性均有明顯提升；螺旋肋寬厚比對(duì)試件承載力影響不大。基于數(shù)值分析結(jié)果，給出了設(shè)計(jì)建議；并對(duì)該疊合柱偏心受壓承載力計(jì)算方法進(jìn)行了研究，提出了考慮螺旋肋影響的實(shí)用計(jì)算公式。

關(guān)鍵詞：鋼管混凝土；螺旋加勁肋；偏心受壓；數(shù)值模擬；計(jì)算方法

中圖分類號(hào)：TU398.9" 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1000-4939（2025）01-0194-12

Study on the nonlinear behavior of spiral stiffener large

diameter-thickness ratio square steel tube concrete composite

column under eccentric compression

WANG Zhenshan1，KANG Shukuan1，ZONG Mengyuan1，LI Zhe1，WEI Jun2，LU Junlong1

（1.School of Civil Engineering and Architecture，Xi’an University of Technology，710048 Xi’an，China；2.School of Civil Engineering，Suzhou University of Science and Technology，215000 Suzhou，China）

Abstract：The local buckling problem of large-diameter-thickness ratio steel tube concrete members is more prominent.This paper proposes a new restraint form of spiral stiffeners.Through the eccentric compression study of the spirally stiffened concrete-filled square steel tube composite column，it is found that the spiral rib can form a better constraint on the square steel tube with large-diameter-thickness ratio，the local buckling is significantly reduced，and the bearing capacity and deformation capacity of the member are effectively improved.Based on the test results，this paper uses ABAQUS finite element software to analyze the parameters of the new composite component，and study the influence of steel pipe，spiral rib width to thickness ratio，steel bar diameter and eccentricity..The results show that with the increase of eccentricity，the bearing capacity of the specimen decreases and the ductility increases.Reducing the width-thickness ratio of steel pipe and increasing the diameter of vertical steel bar can obviously improve the bearing capacity and ductility.The width-thickness ratio of stiffeners has little effect on the bearing capacity of specimens.According to the results of parameter analysis，the design suggestions are given.the calculation method of the eccentric compression bearing capacity of the composite column is studied，and a practical calculation formula considering the influence of the spiral rib is proposed.

Key words：concrete-filled steel tube；spiral stiffener；eccentric compression；numerical simulation；calculation method

鋼管混凝土憑借其承載力高、變形能力好、施工方便等優(yōu)勢(shì)，在工程領(lǐng)域應(yīng)用越發(fā)廣泛。普通鋼管混凝土由于管壁較厚，經(jīng)濟(jì)效益等降低；大徑厚比鋼管混凝土可有效減少鋼材用量，降低鋼管成型難度，較適合豎向荷載要求不高的中層以下建筑。然而，薄壁鋼管混凝土易發(fā)生局部屈曲問(wèn)題，核心混凝土失去鋼管約束后，構(gòu)件整體變形能力嚴(yán)重退化。因此，國(guó)內(nèi)外眾多學(xué)者提出了帶約束的鋼管混凝土組合構(gòu)件，并開(kāi)展了相關(guān)研究。

薄壁方鋼管混凝土常見(jiàn)約束形式有：設(shè)置加勁肋、角部隅撐及對(duì)穿拉桿等措施［1］。

HAMIDIAN等［2］對(duì)3根普通鋼管混凝土柱和12根不同鋼筋間距的螺旋鋼筋鋼管混凝土柱進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，螺旋鋼筋能提高構(gòu)件的抗屈曲性能，且間距越小抗屈曲性能越好。JONES等［3］研究了設(shè)置內(nèi)環(huán)板的鋼管混凝土柱彎曲和剪切性能，發(fā)現(xiàn)設(shè)置內(nèi)環(huán)板使鋼管混凝土的強(qiáng)度有所提高，尤其對(duì)抗剪強(qiáng)度作用較為明顯。YANG等［4］對(duì)設(shè)置對(duì)拉片及角部隅撐的鋼管混凝土柱進(jìn)行了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，角部隅撐及對(duì)拉片能夠推遲鋼管局部屈曲，提高構(gòu)件延性，其中角部隅撐效果較好。朱長(zhǎng)安等［5］分析了不同構(gòu)造措施對(duì)大徑厚比方鋼管混凝土柱抗屈曲性能影響情況。許成祥等［6］分析了鋼筋加勁肋薄壁方鋼管混凝土構(gòu)件受力性能，研究表明，設(shè)鋼筋加勁肋能夠推遲鋼管局部屈曲，增加試件承載力。黃宏等［7］進(jìn)行了14個(gè)帶肋方鋼管混凝土短柱受力性能試驗(yàn)研究，并通過(guò)數(shù)值模擬的方法，分析了加勁肋高厚比和寬厚比的影響規(guī)律。龔永智等［8］對(duì)配置圓環(huán)箍筋及螺旋箍筋的方鋼管約束混凝土短柱受壓性能進(jìn)行研究，并討論了不同約束形式的影響情況。陳志華等［9］對(duì)內(nèi)置螺旋箍筋加勁方鋼管混凝土柱的力學(xué)性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究，結(jié)果表明，螺旋箍筋可有效提高鋼管混凝土的承載力，且箍筋間距越小承載力提高越明顯。孫焱焱等［10］對(duì)普通和單、雙肋方鋼管混凝土短柱進(jìn)行了試驗(yàn)研究，研究表明，加勁肋的設(shè)置可推遲管壁屈曲，改善試件延性。目前，針對(duì)普通鋼管及帶加勁肋大徑厚比鋼管混凝土的受壓性能研究相對(duì)較多。薄壁鋼管混凝土構(gòu)件延性相對(duì)較差，設(shè)置加勁肋后，局部屈曲得到改善，承載力與變形能力提高。

工程中的加勁形式以直肋為主，其局部約束作用較強(qiáng)，但對(duì)于構(gòu)件整體約束效果并不理想；同時(shí)，直肋對(duì)構(gòu)件的橫向約束作用不大。本研究結(jié)合螺旋箍筋與加勁肋兩者的特點(diǎn)，提出了“螺旋加勁肋”約束形式，加勁肋沿鋼管螺旋分布，形成一種空間約束，除了提高鋼管局部抗屈曲能力外；還可對(duì)構(gòu)件整體與鋼管橫向變形進(jìn)行有效約束，以此提升構(gòu)件受力性能。在螺旋加勁肋的基礎(chǔ)上，還提出了螺旋加勁方鋼管混凝土疊合柱，該新型組合構(gòu)件既可發(fā)揮鋼管混凝土的受力優(yōu)勢(shì)，又可利用外部混凝土對(duì)核心鋼管進(jìn)行保護(hù)，以達(dá)到提高抗火及耐腐蝕能力的目的。本研究在偏壓試驗(yàn)基礎(chǔ)上，利用有限元軟件進(jìn)行參數(shù)分析，研究了偏心率、鋼管寬厚比、螺旋肋寬厚比等對(duì)構(gòu)件受力性能的影響規(guī)律，并提出了該疊合柱偏心受壓承載力實(shí)用計(jì)算方法。研究結(jié)果可為該新型組合構(gòu)件的工程應(yīng)用提供技術(shù)支持。

1 偏壓試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)介紹

本研究針對(duì)普通大徑厚比方鋼管混凝土柱（Z1）與螺旋肋大徑厚比方鋼管混凝土柱（Z2）進(jìn)行偏壓試驗(yàn)，混凝土強(qiáng)度、鋼材材料性能分別如表1、表2所示。

其中：fcu，k為混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;fck為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值;fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值;Ec為混凝土彈性模量;fy為鋼材屈服強(qiáng)度;fu為鋼材抗拉強(qiáng)度。試件高寬比為2.94，鋼管寬厚比取220，具體參數(shù)如表3所示。

鋼管與加勁肋采用Q235B鋼，螺旋肋數(shù)量為4個(gè)，螺距為1000mm，鋼筋為Φ14HRB400，混凝土選用C30自密實(shí)混凝土。2試件的上下兩端焊有剛性端板，為340mm×340mm方形鋼板，厚度為20mm；試件具體形式如圖1所示。

試驗(yàn)荷載偏心率為0.4，加載裝置如圖2所示。采用分級(jí)加載，初始階段采用荷載控制

（50kN/min），當(dāng)試件屈服后采用位移控制（0.1mm/min），當(dāng)荷載降到極限荷載的85%后，試驗(yàn)結(jié)束。試驗(yàn)情況如圖3所示。

1.2 試驗(yàn)過(guò)程

試件Z1加載初期外觀未見(jiàn)明顯變化，直至荷載達(dá)到850kN時(shí)，試件受壓面距柱頂200mm處出現(xiàn)局部屈曲（圖4a）；荷載繼續(xù)增加，受壓面中部及2個(gè)側(cè)面受壓一側(cè)出現(xiàn)鼓曲現(xiàn)象，荷載增加到1240kN時(shí)，荷載增長(zhǎng)速度減緩，持續(xù)加載，中部和下部處相繼產(chǎn)生屈曲（圖4b）。

試件加載至1775kN時(shí)，試件到達(dá)極限承載力，原有的局部屈曲更加明顯；在達(dá)到最大荷載后，承載力開(kāi)始降低，至1600kN時(shí)，構(gòu)件側(cè)面受壓一側(cè)出現(xiàn)了數(shù)道波形鼓曲（圖4c）；繼續(xù)加載，試件屈曲更為嚴(yán)重，當(dāng)荷載下降至85%，Z1試驗(yàn)結(jié)束。

試件Z2加載初期無(wú)明顯試驗(yàn)現(xiàn)象，加載至970kN時(shí)，試件的受壓面上部開(kāi)始出現(xiàn)豎向微裂縫，同時(shí)兩側(cè)面的受壓面產(chǎn)生微裂縫；加載至1200kN時(shí)，受壓面及側(cè)面裂縫向下發(fā)展（圖5a）；繼續(xù)加載，裂縫持續(xù)發(fā)展，試件的受壓區(qū)上部、下部均有新裂縫產(chǎn)生（圖5b）；持續(xù)加載至1790kN時(shí)，受拉面上部有橫向裂縫產(chǎn)生；同時(shí)，受壓區(qū)混凝土出現(xiàn)起皮現(xiàn)象，并伴有輕微脫落。達(dá)到極限承載力后，受拉區(qū)上部裂縫向兩側(cè)延伸，同時(shí)試件中部產(chǎn)生新的橫向裂縫；繼續(xù)加載，受壓區(qū)混凝土破壞加重，混凝土大面積脫落（圖5c）；荷載下降至85%后，試驗(yàn)結(jié)束。剝離混凝土，鋼管的破壞情況如圖5（d）所示，與普通鋼管混凝土相比，該核心鋼管發(fā)生輕微屈曲，位置處于受壓區(qū)，螺旋加勁肋之間。

1.3 試驗(yàn)結(jié)果

試件的荷載-位移曲線如圖6所示，初始階段基本呈線性變化；試件在達(dá)到極限承載力后開(kāi)始下降段，試件Z1下降較為平緩。試件Z2基本呈兩階段變化，下降初始，速度較快，由于外部混凝土未受到有效約束，剛度與強(qiáng)度退化較快；當(dāng)外部混凝土逐漸退出工作，內(nèi)部螺旋肋構(gòu)件開(kāi)始發(fā)揮作用，曲線下降變緩。試件Z1和Z2截面尺寸相同，試件Z2的極限承載力達(dá)到了2090kN，與Z1的極限承載力1775kN相比，承載力提高了17.9%?？傮w來(lái)看，Z1試件為普通鋼管混凝土，鋼管可對(duì)全截面混凝土進(jìn)行有效約束，Z2為鋼管-混凝土疊合柱，外部混凝土占比58%，由于外部混凝土缺少有效約束，一旦開(kāi)裂，強(qiáng)度與剛度將快速退化，這也是Z2試件破壞階段呈兩階段變化的原因。從變形規(guī)律上看，雖然試件Z2下降初始速度較快，一旦核心螺旋肋構(gòu)件作為受力主體后，構(gòu)件變形能力顯著增強(qiáng)；這在一定程度上，反映出螺旋加勁肋的約束作用。

試件的荷載-撓度曲線如圖7所示。隨著荷載增大，跨中撓度增加，當(dāng)達(dá)到極限荷載之后，曲線開(kāi)始下降，試件Z2降速相對(duì)平緩。荷載-位移特征值如表4所示，兩試件承載力裕度基本一致，變形能力相當(dāng)，安全儲(chǔ)備Z2略好。

2 有限元模擬

2.1 有限元模型的建立

在試驗(yàn)研究的基礎(chǔ)上，利用有限元軟件ABAQUS進(jìn)行數(shù)值模擬分析，研究不同設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)構(gòu)件偏壓非線性行為影響規(guī)律。

鋼材的本構(gòu)關(guān)系采用二次塑流模型，鋼材的彈性模量和泊松比分別取2.06×105MPa和0.3?；炷敛捎盟苄該p傷模型模擬，并考慮鋼管的套箍約束效應(yīng)，核心混凝土采用增強(qiáng)單軸受壓應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系模型［11］，彈性模量：Ec=4730fc，泊松比取0.2。方鋼管和螺旋肋選用四節(jié)點(diǎn)減縮積分格式的殼單元（S4R），在厚度上選用9個(gè)積分點(diǎn)的Simpson模型。加載端板和混凝土則選用8節(jié)點(diǎn)減縮積分格式的三維實(shí)體單元C3D8R。鋼管和混凝土的界面關(guān)系定義為面-面接觸，將混凝土表面定義為主面，鋼管表面定義為從面，切線方向二者間的界面摩擦系數(shù)取0.3。在法線方向采用硬接觸。螺旋肋和鋼管間采用綁定約束模擬焊接，混凝土和加載端板界面關(guān)系定義為面-面接觸，螺旋肋嵌入外包混凝土中，鋼管和加載端板則使用殼體與實(shí)體間的耦合約束。有限元模型的荷載、位移和邊界條件與試驗(yàn)試件保持一致，有限元模型網(wǎng)格劃分如圖8所示。

2.2 有限元模型驗(yàn)證性分析

圖9為有限元計(jì)算與試驗(yàn)的荷載-位移曲線對(duì)比。

可以看出，試驗(yàn)曲線與計(jì)算曲線規(guī)律吻合較好，數(shù)值模型曲線上升段斜率略大，主要是因?yàn)槲纯紤]試驗(yàn)材料缺陷，以及鋼管與混凝土黏結(jié)滑移的影響。與試驗(yàn)相比，數(shù)值計(jì)算承載力值提高了8.5%，誤差在允許范圍內(nèi)。試驗(yàn)與數(shù)值模型破壞情況如圖10所示，受壓區(qū)外包混凝土發(fā)生破壞，核心鋼管應(yīng)力達(dá)到屈服，與試驗(yàn)破壞現(xiàn)象吻合度較高，該模型可較好反映疊合柱偏心受壓非線性行為。

3 參數(shù)分析

3.1 參數(shù)設(shè)定

對(duì)疊合柱偏壓性能進(jìn)行參數(shù)分析，主要包括：偏心率、鋼管寬厚比、螺旋肋寬厚比及鋼筋，其余設(shè)計(jì)參數(shù)與試驗(yàn)試件一致，具體參數(shù)如表5所示。

3.2 計(jì)算結(jié)果

3.2.1 偏心率

從不同偏心率下的鋼管混凝土柱應(yīng)力云圖（圖11）可以發(fā)現(xiàn)，試件變形基本一致，受壓區(qū)鋼管屈服，試件受壓面螺旋肋應(yīng)力隨偏心率增加而增大，偏心率越大，螺旋肋對(duì)鋼管的約束作用越強(qiáng)。

同時(shí)，隨著荷載偏心率的增大，試件截面中和軸向受壓區(qū)移動(dòng)，受壓區(qū)高度有所降低，試件受拉面鋼管和鋼筋受到的拉力增大，相應(yīng)混凝土受到的拉力也變大。圖12為不同偏心率荷載-位移曲線。

隨著荷載偏心率增大，試件的承載力都有所降低，偏心率由0.30增加到0.35和0.40時(shí)，試件承載力分別降低了6.6%和 12.5%，偏心率越大構(gòu)件承載力下降越快，但變形能力略有增加。

3.2.2 鋼管寬厚比

圖13為不同鋼管寬厚比試件的應(yīng)力云圖。隨著鋼管厚度增加，鋼管受拉區(qū)應(yīng)力值增大，核心混凝土應(yīng)力也同時(shí)增加，增大方鋼管厚度，使得鋼管套箍強(qiáng)化效果增強(qiáng)，從而提高了混凝土抗壓強(qiáng)度及變形能力。

同時(shí)，隨著鋼管厚度增加，試件截面中和軸不斷向受拉區(qū)移動(dòng)，增加到2.0mm時(shí)，試件幾乎全截面受壓，受力更加合理。

圖14為不同鋼管寬厚比下試件的荷載-曲線。隨著鋼管寬厚比減小，承載力提高，變形能力也有一定改善。

與1mm厚試件相比，1.5mm厚試件承載力提高了11.6%，變形能力提高了3.0%，2mm厚試件承載力提高了27.1%，變形能力提高了6.9%。

3.2.3 螺旋肋寬厚比

圖15為不同螺旋肋寬厚比下試件的應(yīng)力云圖。隨著螺旋肋厚度增加，受壓面螺旋肋屈曲面積有所減小，但鋼管最大應(yīng)力值幾乎相同，各試件受壓區(qū)混凝土最大應(yīng)力值也非常接近，試件受壓區(qū)高度也無(wú)明顯變化。圖16為不同螺旋肋寬厚比下試件的

荷載-曲線。荷載位移曲線上升段基本重合，螺旋肋寬厚比越小，曲線下降越緩。螺旋肋厚度增加對(duì)提高試件承載力作用不明顯，螺旋肋主要是對(duì)鋼管橫向變形進(jìn)行約束，并延緩鋼管局部屈曲。

3.2.4 鋼筋直徑

圖17為不同鋼筋直徑下試件應(yīng)力云圖。隨著豎向鋼筋直徑增加，螺旋肋屈服區(qū)域不斷擴(kuò)大，螺旋肋對(duì)方鋼管的約束作用增強(qiáng)，試件核心混凝土受壓區(qū)應(yīng)力增大。鋼筋直徑越大，方鋼管對(duì)核心混凝土產(chǎn)生的約束作用越強(qiáng)。圖18為不同鋼筋直徑下試件的

荷載-位移曲線。鋼筋直徑增大，承載力和變形能力都有所改善。與鋼筋直徑為12mm的試件相比，鋼筋直徑14mm的試件承載力提高了4.2%，變形能力提高了1.3%；鋼筋直徑16mm的試件承載力提高了7.0%，變形能力提高了3.5%。

3.3 性能參數(shù)對(duì)比

表6為不同參數(shù)構(gòu)件荷載-位移特征值。圖19為各試件屈服荷載、峰值荷載和性能隨參數(shù)變化對(duì)比情況。總體來(lái)看，構(gòu)件承載力主要與荷載偏心率、鋼管寬厚比（鋼管厚度）和鋼筋直徑有關(guān)，螺旋肋寬厚比對(duì)承載力影響較小。隨著鋼管寬厚比減?。ㄤ摴芎穸仍黾樱奢d提高較快；試件整體性能受螺旋肋寬厚比影響較小，但降低鋼管寬厚比、增大鋼筋直徑可以顯著提高試件變形能力。

4 承載力計(jì)算

根據(jù)螺旋肋薄壁鋼管混凝土疊合柱數(shù)值分析結(jié)果，對(duì)其進(jìn)行承載力計(jì)算。經(jīng)過(guò)分析，假定試件承載力由外包混凝土、螺旋肋鋼管、豎向鋼筋、核心混凝土4部分構(gòu)成，采用疊加理論進(jìn)行疊合柱承載力計(jì)算，即

式中：As1為鋼筋截面積；fy1為鋼筋屈服強(qiáng)度； Ac1為外包混凝土截面積；fc1為外包混凝土軸心抗壓強(qiáng)度；As2為鋼管截面積；fy2為鋼管屈服強(qiáng)度； fc2為核心混凝土軸心抗壓強(qiáng)度；Ac2為核心混凝土面積。

為了考慮螺旋肋對(duì)鋼管橫向變形的影響，本研究采用材料強(qiáng)度增大系數(shù)α，來(lái)反映螺旋肋鋼管約束對(duì)核心材料抗壓強(qiáng)度的影響。由于外部混凝土未受到任何約束，在核心鋼管橫向變形影響下，強(qiáng)度發(fā)生降低，根據(jù)試驗(yàn)情況，取外包混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)為0.75。根據(jù)有限元分析得到的各試件偏壓承載力，考慮偏心率折減系數(shù)，利用蔡紹懷等［12］經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)偏壓承載力進(jìn)行修正，得到疊合柱軸壓承載力。

式中：φe為偏心率折減系數(shù)；e0/rc為荷載偏心率；Ne為偏壓承載力。

將軸壓承載力代入式（1），即可得到α值。套箍系數(shù)反映出組成鋼管混凝土截面的鋼材對(duì)核心混凝土的約束效應(yīng)，考慮螺旋肋對(duì)鋼管的約束作用，得到螺旋肋鋼管套箍系數(shù)ξ，即

式中：δ為螺旋肋約束鋼管增強(qiáng)系數(shù)；b/t為螺旋肋的寬厚比；L/D為螺旋肋螺距；n為螺旋肋數(shù)量。分別計(jì)算各個(gè)試件的α值與ξ值，通過(guò)擬合得出ξ與α的關(guān)系，即

利用上述公式，對(duì)該疊合柱偏心受壓承載力進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果見(jiàn)表7所示，承載力計(jì)算值與模擬值之比基本在5%以內(nèi)，計(jì)算精度較好。

5 結(jié) 論

通過(guò)螺旋加勁大徑厚比方鋼管混凝土疊合柱偏心受壓非線性行為研究，主要結(jié)論如下。

1）普通鋼管混凝土柱破壞模式為鋼管外鼓屈曲；螺旋加勁鋼管混凝土疊合柱破壞模式為外包受壓區(qū)混凝土開(kāi)裂、剝離，受拉區(qū)混凝土橫向開(kāi)裂，鋼管沿螺旋肋之間發(fā)生輕微局部屈曲。

2）該新型疊合柱達(dá)到極限承載力后，性能退化呈2階段變化，外包混凝土退出工作前，退化速度較快；隨后，螺旋肋逐漸發(fā)揮作用，性能退化變緩。

3）螺旋加勁試件與普通鋼管混凝土相比剛度更大，承載力提高了17.8%，變形能力基本相當(dāng)。

4）有限元參數(shù)分析表明，隨著偏心率增大，承載力隨之降低，延性有所提高；鋼管厚度增加，不僅增加了鋼管自身強(qiáng)度，還可提高鋼管套箍效應(yīng)，提升構(gòu)件承載力和延性；鋼筋直徑增加，試件承載力和延性提高；螺旋肋寬厚比對(duì)承載力影響不大，其主要作用為約束鋼管整體與橫向變形，延緩局部屈曲。

5）根據(jù)試驗(yàn)及數(shù)值分析結(jié)果，提出了螺旋加勁鋼管混凝土疊合柱承載力實(shí)用計(jì)算方法，并給出設(shè)計(jì)建議，鋼管寬厚比為100～120，螺旋肋寬厚比宜取值10，鋼筋直徑為16～18mm。

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（編輯 張璐）