火山石與偏高嶺土對(duì)UHPC立方體抗壓性能影響

易 富, 馬 澤 宇, 楊 紀(jì), 殷 雨 時(shí)

( 1.遼寧工程技術(shù)大學(xué) 建筑與交通學(xué)院, 遼寧 阜新 123000;2.遼寧工程技術(shù)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 遼寧 阜新 123000;3.同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院, 上海 200092 )

0 引 言

超高性能混凝土(ultra-high performance concrete,UHPC)具有強(qiáng)度高、耐磨性好、抗爆能力強(qiáng)和耐久性優(yōu)良等特性[1-2],自問(wèn)世以來(lái)一直為國(guó)內(nèi)外土木工程界所矚目．UHPC在實(shí)現(xiàn)超高性能的同時(shí),其生產(chǎn)成本過(guò)高的現(xiàn)實(shí)不容忽視[3],此外,過(guò)低的水膠比和較大的自收縮量,導(dǎo)致其在早期澆筑過(guò)程中極易發(fā)生收縮開裂[4],影響工程整體質(zhì)量．

高造價(jià)與高收縮量嚴(yán)重制約了UHPC在大體積混凝土工程中的推廣與應(yīng)用[5-6]．Aictin[7]指出UHPC超低水膠比使混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)更緊密,尤其是粗骨料與基體的界面黏結(jié)能力大大高于普通混凝土,這一結(jié)論為在UHPC中添加粗骨料提供了理論依據(jù)．因此,學(xué)者們提出在不顯著降低UHPC力學(xué)性能的前提下,通過(guò)在UHPC中添加天然粗骨料取代部分活性粉末從而形成含粗骨料的UHPC(coarse aggregate UHPC,CA-UHPC)以實(shí)現(xiàn)UHPC產(chǎn)品成本控制[8]．史占崇等[8-9]研究發(fā)現(xiàn)CA-UHPC的抗壓強(qiáng)度與無(wú)粗骨料的UHPC相差不大(0.4%～4.5%);黃維蓉等[10]研究發(fā)現(xiàn)當(dāng)粗骨料摻量為400 kg/m3時(shí),CA-UHPC立方體抗壓強(qiáng)度相比無(wú)粗骨料的UHPC增加7.63%;沈楚琦等[11-12]研究發(fā)現(xiàn)CA-UHPC抗壓強(qiáng)度隨骨膠比增大呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢(shì);楊娟等[13]發(fā)現(xiàn)廢舊輪胎中附著橡膠顆粒的鋼纖維可以使UHPC抗壓強(qiáng)度提升4.3%,而附著橡膠顆粒的再生鋼纖維使UHPC抗壓強(qiáng)度略微下降,降低幅度為3.91%;同時(shí),通過(guò)在水泥基材料中摻入偏高嶺土(metakaolin,MK)可致密水泥基材料結(jié)構(gòu),抑制混凝土水化過(guò)程中早期收縮開裂．研究表明MK比表面積參數(shù)對(duì)其活性影響明顯[14],通過(guò)MK的填充效應(yīng)和活性反應(yīng)可以有效提高混凝土早期力學(xué)性能[15],改善水泥的孔隙結(jié)構(gòu),改進(jìn)其自收縮的問(wèn)題,同時(shí)使鋼纖維充分發(fā)揮其增強(qiáng)增韌效果[16]．UHPC基體內(nèi)的凝膠體化學(xué)結(jié)合水隨MK摻量的增加而增多,而Ca(OH)2數(shù)量則不斷減少[17]．當(dāng)用MK替代10%～15%的水泥基時(shí),UHPC的抗壓性能可以達(dá)到最佳水平[15,18]．

綜上可見,MK對(duì)水泥基材料性能影響研究集中在非高強(qiáng)混凝土材料上,對(duì)于UHPC力學(xué)性能影響的研究十分有限,更少見到對(duì)CA-UHPC力學(xué)性能影響的相關(guān)研究工作;另外,UHPC中普遍以玄武巖碎石作為粗骨料,很少見到其他粗骨料替代品,相關(guān)研究?jī)?nèi)容局限性十分明顯．考慮到火山石作為一種高性價(jià)比的天然骨料,其具有孔多、強(qiáng)度高、無(wú)污染、無(wú)放射性、耐腐蝕和成本低廉等優(yōu)點(diǎn),本文以不顯著犧牲UHPC抗壓強(qiáng)度,同時(shí)降低UHPC工程造價(jià)為出發(fā)點(diǎn),以抑制UHPC早期水化大自收縮量為研究目的,設(shè)置火山石作為UHPC新型粗骨料為研究?jī)?nèi)容,同時(shí)在體系中復(fù)合摻入MK,通過(guò)設(shè)置火山石粒徑和MK摻量2個(gè)參數(shù)(這里MK摻量定義為MK質(zhì)量占膠凝材料總質(zhì)量百分比),探究其對(duì)UHPC立方體抗壓性能的影響規(guī)律,同時(shí)采用SEM、XRD和TG微觀分析方法,揭示材料微觀形貌變化、物相組成、物質(zhì)組成以及礦物成分的結(jié)晶度對(duì)UHPC抗壓強(qiáng)度影響機(jī)理,以期對(duì)添加MK的CA-UHPC大體積混凝土工程的推廣與應(yīng)用提供理論依據(jù)．

1 立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 試驗(yàn)原材料

如圖1所示,采用遼寧大鷹水泥制造有限公司生產(chǎn)的強(qiáng)度等級(jí)為P·O42.5的普通硅酸鹽水泥、靈壽縣運(yùn)達(dá)礦產(chǎn)品有限公司生產(chǎn)的平均粒徑為2.5 μm的硅灰、內(nèi)蒙古包鋼和發(fā)稀土有限公司生產(chǎn)的平均粒徑為3.75 μm且小于2 μm的顆粒占85.04%的MK、遼寧省某尾礦庫(kù)的粒徑為0.075～2.36 mm的河砂、靈壽縣偉峰礦產(chǎn)品有限公司生產(chǎn)的粒徑為9.5～31.5 mm的火山石(經(jīng)測(cè)試壓碎值為24.36%)、滕州思達(dá)施密絲金屬制品有限公司生產(chǎn)的鋼纖維(80%端勾型和20%直絲型,長(zhǎng)度為13 mm,長(zhǎng)徑比為65,抗拉強(qiáng)度為2 850 MPa),減水劑采用偉合科技外加劑廠生產(chǎn)的聚羥酸高效減水劑母液(減水率40%)．水泥和MK的化學(xué)組成見表1．

(a) 水泥 (b) 硅灰 (c) MK (d) 鋼纖維 (e) 火山石 (f) 河砂 (g) 減水劑

表1 水泥和MK的化學(xué)組成

1.2 配合比設(shè)計(jì)

試驗(yàn)設(shè)計(jì)的因素水平表見表2,以MK摻量及火山石粒徑作為A、B兩個(gè)變量因素,A因素取4個(gè)水平因子,B因素取3個(gè)水平因子．

表2 因素水平表

同時(shí),設(shè)計(jì)了未添加粗骨料的UHPC、添加MK的UHPC(MK-UHPC)和CA-UHPC配合比;另外,試驗(yàn)中設(shè)置粒徑(9.5～16.0 mm)不變火山石為粗骨料,分析MK摻量(1%、2%、3%、4%)對(duì)CA-UHPC抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律,詳見表3．

1.3 試件設(shè)計(jì)制作

本文以8個(gè)試件為1組,共計(jì)96塊立方體抗壓標(biāo)準(zhǔn)試件來(lái)開展試驗(yàn)研究．按照配合比將MK與水混合并攪拌均勻制成MK漿液,將火山石浸泡在MK漿液中12 h后取出,然后將稱量好的水泥、硅灰、河砂、火山石、鋼纖維、減水劑和MK漿液依次倒入水泥漿液潤(rùn)濕過(guò)的攪拌機(jī)中．每倒入1種材料攪拌30 s至均勻,待所有原材料加入后再次攪拌2～3 min,然后迅速澆筑至150 mm×150 mm×150 mm的試模中,澆筑時(shí)將試模緊緊附著在振動(dòng)臺(tái)上,邊澆筑邊振動(dòng),同時(shí)用抹刀沿試模內(nèi)壁插搗,排出氣泡以保證試件的致密性,并使?jié){體高出試?？?觀察到不再有氣泡振出時(shí)即停止,防止過(guò)振影響漿體內(nèi)鋼纖維的分布．澆筑好的試件在(20±1)℃的一般濕度環(huán)境中靜置48 h之后脫模,脫模后的試件放入溫度為(20±1)℃、濕度大于95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)至3 d、7 d、14 d和28 d,測(cè)試相應(yīng)齡期下立方體抗壓強(qiáng)度,同時(shí)開展相應(yīng)齡期下的SEM、XRD、TG微觀測(cè)試．

表3 UHPC配合比

1.4 微觀測(cè)試方法

利用日本島津掃描電子顯微鏡SS-550對(duì)處理好的樣本進(jìn)行掃描,得到SEM圖像;為考察各組試件的物相組成及礦物成分的結(jié)晶度,利用日本Rigaku的SmartLab SE儀器對(duì)樣本進(jìn)行XRD掃描,并采用JADE9.0軟件進(jìn)行分析;為明確試件的物質(zhì)組成及進(jìn)行定量分析,利用德國(guó)耐馳同步熱分析儀STA-449C對(duì)樣本進(jìn)行熱重處理,得到樣本的TG及DTG數(shù)據(jù)．

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 試件破壞形態(tài)

所有試件均在yE-200A 2 000 kN液壓式壓力試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,采用位移控制,加載速率為0.02 mm/s．由于同一類UHPC試件抗壓強(qiáng)度破壞形貌幾近相同,試驗(yàn)中分別取不同類型UHPC某一試件(U、G4、H3、G4H)為代表,觀察其破壞形態(tài),反映該類型UHPC立方體試件破壞形貌,具體描述見表4．

表4 不同試件28 d齡期破壞形態(tài)

2.2 試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比分析

(1)MK摻量對(duì)UHPC抗壓強(qiáng)度影響

為了分析MK摻量對(duì)UHPC抗壓強(qiáng)度影響規(guī)律,開展了不同齡期下抗壓強(qiáng)度測(cè)試．試驗(yàn)中發(fā)現(xiàn),立方體抗壓強(qiáng)度在7 d齡期內(nèi)增長(zhǎng)較快,而后期增長(zhǎng)速度逐漸減緩,如圖2所示．值得說(shuō)明的是,未摻入MK的UHPC立方體抗壓強(qiáng)度后期基本趨于穩(wěn)定,14～28 d內(nèi)抗壓強(qiáng)度增幅為11.1%,而添加MK的UHPC后期的立方體抗壓強(qiáng)度仍持續(xù)增大,最高增幅達(dá)71.3%．

圖2 UHPC立方體抗壓強(qiáng)度變化規(guī)律

3 d齡期時(shí),試件的立方體抗壓強(qiáng)度依次為G4>G2>G3>U>G1;7 d齡期時(shí),G4的立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率明顯低于其他組,其立方體抗壓強(qiáng)度跌至最低,出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因主要是由于其水灰比極低,自由水相對(duì)較少,水泥、硅灰同時(shí)與自由水發(fā)生水化反應(yīng)時(shí),高比表面積的MK活性更大,需要較多自由水發(fā)生水化反應(yīng),從而影響其強(qiáng)度發(fā)展;14 d齡期時(shí),U的立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率明顯高于其他組,其立方體抗壓強(qiáng)度達(dá)到最高,證實(shí)此齡期U中的自由水更多,水泥水化速度最快,立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率最高;28 d齡期時(shí),G4的立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率明顯高于其他組,立方體抗壓強(qiáng)度最高,達(dá)到136.8 MPa,U的立方體抗壓強(qiáng)度為123.1 MPa,G4的立方體抗壓強(qiáng)度相較于U提升了11.1%,試件的立方體抗壓強(qiáng)度依次為G4>G3>U>G2>G1,表明當(dāng)MK摻量在4%范圍內(nèi)時(shí),28 d齡期的UHPC立方體抗壓強(qiáng)度隨MK摻量的增加而增大．

另外,從圖2可以發(fā)現(xiàn),G4的立方體抗壓強(qiáng)度曲線近乎呈一條直線,相較其他試件3 d和28 d的立方體抗壓強(qiáng)度最高,且所有添加MK的UHPC前期的立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率均低于未添加MK的UHPC,后期的立方體抗壓強(qiáng)度增長(zhǎng)速率均高于未添加MK的UHPC．這是由于MK在堿性環(huán)境中會(huì)發(fā)生水化反應(yīng),未發(fā)生反應(yīng)的MK顆粒也會(huì)吸收一部分自由水,造成水化前期水泥水化相對(duì)較慢,而水化后期這部分MK會(huì)逐漸發(fā)生活性反應(yīng)．

(2)火山石粒徑對(duì)UHPC抗壓強(qiáng)度影響

如圖3(a)所示,在28 d時(shí),試件的立方體抗壓強(qiáng)度依次為H3>H2>H1,表明當(dāng)火山石粒徑在9.5～31.5 mm時(shí),CA-UHPC的立方體抗壓強(qiáng)度隨著火山石粒徑的增大而增大．這是由于大粒徑的火山石骨料形成了較大的UHPC網(wǎng)狀基體,使其整體強(qiáng)度更高．同時(shí)需要關(guān)注的是,相比于路用玄武巖碎石,火山石具有較高的壓碎值,經(jīng)試驗(yàn)測(cè)試其高達(dá)24.36%,雖基于火山石的CA-UHPC抗壓強(qiáng)度低于無(wú)粗骨料的UHPC,但由于火山石價(jià)格十分低廉,其CA-UHPC的抗壓強(qiáng)度仍屬于高性能混凝土界限范疇,從降低大體積混凝土建筑材料成本角度出發(fā),在建筑領(lǐng)域仍具有較高的使用價(jià)值．

(a) H1、H2和H3試件

(b) H1、G1H、G2H、G3H和G4H試件

(3)MK摻量對(duì)CA-UHPC抗壓強(qiáng)度影響

如圖3(b)所示,在28 d時(shí),相比其他摻量,4% MK摻量的UHPC(G4H)的抗壓強(qiáng)度最高,達(dá)到84.8 MPa,H1的立方體抗壓強(qiáng)度為63.1 MPa,G4H的立方體抗壓強(qiáng)度相較于H1的提升了34.4%,與添加MK的UHPC的試驗(yàn)結(jié)果一致,說(shuō)明當(dāng)MK摻量小于等于4%時(shí),CA-UHPC的立方體抗壓強(qiáng)度隨MK摻量增加而增大．

不同摻量的MK-CA-UHPC應(yīng)力曲線呈相似性:加載前期均存在一段應(yīng)力松弛段．出現(xiàn)應(yīng)力松弛段的原因是與壓力機(jī)上壓板接觸的混凝土表層內(nèi)偶有凸起的火山石骨料,這部分火山石骨料與壓力試驗(yàn)機(jī)間形成了不平整的表面接觸點(diǎn),這部分火山石骨料的接觸點(diǎn)破碎后壓力機(jī)才與試件整體接觸面慢慢接觸,造成壓力時(shí)程相對(duì)較長(zhǎng),曲線因此產(chǎn)生了松弛段．

3 微觀分析

3.1 鎖嵌效應(yīng)結(jié)構(gòu)SEM圖像

從圖4可以觀察到火山石和UHPC基體的界面過(guò)渡區(qū)較為密實(shí),火山石表面與UHPC基體結(jié)合較好．從圖5可以清楚觀察到火山石的孔洞基本被砂漿覆蓋,觀察不到明顯的孔洞,說(shuō)明火山石孔洞較好地與砂漿形成了機(jī)械咬合鎖嵌效應(yīng),這種效應(yīng)可有效增強(qiáng)火山石-UHPC基體界面抗剪性能．

圖4 火山石和UHPC基體界面

圖5 火山石和砂漿之間的機(jī)械咬合

另外,由于火山石為多孔結(jié)構(gòu),其孔結(jié)構(gòu)界面過(guò)渡區(qū)為CA-UHPC抗壓過(guò)程中最不利界面,這是導(dǎo)致CA-UHPC抗壓強(qiáng)度損失較多的主要原因之一．

3.2 XRD對(duì)比分析

圖6為添加MK的UHPC和CA-UHPC試樣組的XRD圖譜．由圖6(a)～(d)可知,不同齡期下,各試樣的C-S-H和AFt衍射峰值順序與抗壓強(qiáng)度基本保持一致．由于C-S-H和AFt的衍射峰值表征了其結(jié)晶度,說(shuō)明在28 d齡期時(shí),添加MK的UHPC在4%的摻量時(shí)C-S-H的結(jié)晶度更高,晶面的生長(zhǎng)更有序,高摻量的MK促進(jìn)了C-S-H的結(jié)晶,可為材料提供更高的強(qiáng)度．以上分析結(jié)果驗(yàn)證了上文立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)變化規(guī)律．

由圖6(e)可知,在28 d時(shí),G4H試樣的C-S-H衍射峰值明顯高于其他摻量的,說(shuō)明添加MK的CA-UHPC在4%的摻量時(shí)C-S-H的結(jié)晶度更高,這與圖6(d)的規(guī)律一致,同樣驗(yàn)證了之前立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)的結(jié)果．

(a) 3 d齡期的MK-UHPC試樣

(b) 7 d齡期的MK-UHPC試樣

(c) 14 d齡期的MK-UHPC試樣

(d) 28 d齡期的MK-UHPC試樣

(e) 28 d齡期的MK-CA-UHPC試樣

3.3 TG/DTG對(duì)比分析

圖7、圖8分別為添加MK的UHPC和CA-UHPC試樣組的TG及DTG曲線．可以觀察到,添加MK的UHPC和CA-UHPC試樣組均在50～150 ℃以及550～700 ℃發(fā)生了比較明顯的熱分解反應(yīng)．其中50～150 ℃的失重加速是由于C-S-H(CaO·2SiO2·3H2O)以及AFt(3CaO·Al2O3·3CaSiO4·32H2O)中的結(jié)合水蒸發(fā)流失所致,550～700 ℃的失重加速是由于一些結(jié)晶較差的CaCO3隨著溫度升高分解產(chǎn)生CO2所致．

對(duì)比圖7(a)～(d)與(e)可以發(fā)現(xiàn),相對(duì)于28 d齡期的其他試樣組,MK-CA-UHPC試樣組的CaCO3的失重曲線明顯后移了50 ℃,表征CaCO3的分解溫度后移了50 ℃,結(jié)晶度越高,晶體的物理化學(xué)性質(zhì)越穩(wěn)定,分解溫度也越高,表明MK-CA-UHPC試樣中CaCO3的結(jié)晶度更高,晶體更加穩(wěn)定．MK-CA-UHPC試樣對(duì)比其他試樣的區(qū)別在于添加了火山石粗骨料,因此可以得出結(jié)論:火山石粗骨料的添加使得CaCO3的結(jié)晶度更高,晶體更加穩(wěn)定;從圖7(e)可看到,G4H在600～700 ℃的失重明顯大于其他試件,說(shuō)明G4H中存在較多的CaCO3,高摻量MK有助于生成更多的CaCO3,可為材料提供更高的強(qiáng)度,上文立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果也驗(yàn)證了高摻量的MK對(duì)于CA-UHPC的強(qiáng)度提升最為顯著．

(a) 3 d齡期的MK-UHPC試樣

(b) 7 d齡期的MK-UHPC試樣

(c) 14 d齡期的MK-UHPC試樣

(d) 28 d齡期的MK-UHPC試樣

(e) 28 d齡期的MK-CA-UHPC試樣

對(duì)圖7(d)進(jìn)行定量分析,AFt的分解溫度為70 ℃,70～150 ℃失去的質(zhì)量基本為C-S-H與AFt中結(jié)合水的質(zhì)量,G1與G4失去質(zhì)量的比例分別為2.97%和3.71%,得到28 d齡期時(shí)G4內(nèi)C-S-H和AFt的質(zhì)量比G1內(nèi)的提高了24.82%,而G4的立方體抗壓強(qiáng)度約為G1的1.22倍,二者基本相等,熱重分析結(jié)論進(jìn)一步驗(yàn)證了上文立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果．

由圖8可知,添加MK的UHPC和CA-UHPC試樣組均在50～150 ℃及600～700 ℃存在一個(gè)比較明顯的下凹段,這與圖7保持了一致,且在430 ℃附近存在一個(gè)較小的下凹段．430 ℃附近的下凹段是由于Ca(OH)2隨溫度升高轉(zhuǎn)變?yōu)镃aO和自由水,自由水隨著高溫蒸發(fā)流失所致,且隨著MK摻量的增加,Ca(OH)2的失重峰越來(lái)越小,這主要是由于MK與Ca(OH)2發(fā)生火山灰反應(yīng)降低了UHPC中Ca(OH)2的含量．

由圖8(a)～(d)可以發(fā)現(xiàn),3 d和28 d齡期時(shí),50～150 ℃的下凹段均是G4為最低點(diǎn),說(shuō)明對(duì)應(yīng)齡期下G4試件中的C-S-H及AFt的含量較高;從圖8(e)可以發(fā)現(xiàn),相對(duì)于28 d齡期的其他試樣,MK-CA-UHPC試樣的CaCO3失重峰顯著變高,失重峰的面積表征了CaCO3的丟失量,說(shuō)明了MK-CA-UHPC試樣中CaCO3的生成量更多．MK-CA-UHPC試樣對(duì)比其他試樣的區(qū)別在于添加了火山石粗骨料,因此是火山石粗骨料使得CaCO3的生成量更多．高含量的C-S-H、AFt和CaCO3有助于提升G4和G4H試件抗壓強(qiáng)度,上文立方體抗壓試驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了這一結(jié)論．

(c) 14 d齡期的MK-UHPC試樣

(e) 28 d齡期的MK-CA-UHPC試樣

4 結(jié) 論

(1)當(dāng)MK摻量小于等于4%時(shí),UHPC和CA-UHPC的立方體抗壓強(qiáng)度隨著MK摻量增加而增大;4% MK摻量的UHPC和CA-UHPC在28 d齡期時(shí)的立方體抗壓強(qiáng)度分別達(dá)到了136.8 MPa和84.8 MPa,相較于未添加MK的UHPC和CA-UHPC的立方體抗壓強(qiáng)度分別提升了11.1%和34.4%;火山石粒徑為19.0～31.5 mm對(duì)應(yīng)的CA-UHPC的立方體抗壓強(qiáng)度最高;相比于其他MK摻量的UHPC,4% MK摻量的UHPC的早期立方體抗壓強(qiáng)度發(fā)展較慢,后期發(fā)展較快．

(2)火山石孔洞與砂漿形成了機(jī)械鎖嵌效應(yīng)結(jié)構(gòu),這種結(jié)構(gòu)可以有效改善CA-UHPC的界面抗剪性能．同時(shí)火山石孔洞的填充界面是導(dǎo)致CA-UHPC抗壓強(qiáng)度損失較多的主要原因之一,二者綜合作用表現(xiàn)為后者占主導(dǎo)．

(3)添加MK的UHPC和CA-UHPC均在4%摻量時(shí)C-S-H的結(jié)晶度更高．4%摻量的MK促進(jìn)了C-S-H的結(jié)晶,可以為UHPC提供更高的強(qiáng)度．CaCO3質(zhì)量丟失速率和分解溫度的提高,說(shuō)明火山石粗骨料摻入不僅使CaCO3的生成量增加,也使CaCO3晶體更加穩(wěn)定,高摻量的MK和火山石共同作用會(huì)促進(jìn)CaCO3的結(jié)晶．

(4)當(dāng)MK摻量小于等于4%時(shí),CaCO3、C-S-H及AFt的含量隨著MK摻量的增加而提高．28 d齡期時(shí),4% MK摻量相較于1% MK摻量將C-S-H與AFt的質(zhì)量提高了24.82%,高含量的C-S-H、AFt及CaCO3使得G4H試件的立方體抗壓強(qiáng)度較高．