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    煤直接液化殘?jiān)蛷U食用油復(fù)合改性瀝青及混合料性能研究

    2023-01-09 06:58:30陳建友
    公路交通科技 2022年11期
    關(guān)鍵詞:針入度穩(wěn)定度當(dāng)量

    陳建友

    (青海省交通檢測(cè)有限公司,青海 西寧 810003)

    0 引言

    煤直接液化殘?jiān)?direct coal liquefaction residue,DCLR)和廢食用油(waste cooking oil,WCO)已經(jīng)成為我國(guó)工業(yè)和食品業(yè)主要廢棄物之一。DCLR是煤炭提純過(guò)程中產(chǎn)生的副產(chǎn)品,其成分與道路石油瀝青相似[1]。WCO是高溫反復(fù)使用后形成的廢棄油脂,WCO主要成分為輕質(zhì)油分和芳香烴,這些也是石油瀝青主要成分之一[2]。因此,將DCLR和WCO摻入瀝青中用于修建瀝青路面是利用這兩種廢棄物的有效方法之一。據(jù)交通運(yùn)輸部統(tǒng)計(jì),我國(guó)每年約消耗石油瀝青2 200~2 400萬(wàn)噸[3],如果實(shí)現(xiàn)DCLR和WCO雙重改性瀝青并用于鋪筑路面工程,每年可消耗大量的DCLR和WCO。

    Yang等研究表明DCLR可替代特立尼達(dá)湖瀝青作為改性劑[1],將DCLR摻入基質(zhì)瀝青后,瀝青的分子結(jié)構(gòu)、組分等并沒(méi)有發(fā)生變化[4],并且相容性很好[5],但是當(dāng)DCLR摻量超過(guò)一定含量時(shí),瀝青與DCLR的相容性以及性能指標(biāo)都急劇下降[5]。劉雨晴等研究表明,WCO摻量宜不大于12%,過(guò)量的WCO會(huì)降低瀝青與集料之間的黏附性,降低瀝青混合料的水穩(wěn)定性能,且對(duì)低溫性能也不利[2]。武昊發(fā)現(xiàn)隨著DCLR摻量提高,DCLR與瀝青的相容性降低,當(dāng)使用70#瀝青時(shí),DCLR摻量宜低于8%[5]。DCLR可提升瀝青及瀝青混合料的高溫性能,但對(duì)低溫性能有所損害[6-9],DCLR可提高瀝青的黏聚力、改善瀝青與集料的黏附性[9],提升瀝青混合料的水穩(wěn)定性能[10]。對(duì)DCLR改性瀝青研究難點(diǎn)主要在于如何消除其對(duì)低溫抗裂性能的損害,添加增容劑復(fù)合改性是目前主要的研究方向,如采用硅烷偶聯(lián)劑、苯甲醛、二甲苯、環(huán)氧大豆油等[11-12],可有效提高DCLR改性瀝青的低溫延性。

    WCO的主要成分是輕質(zhì)油分和芳香烴,目前國(guó)內(nèi)外道路工程行業(yè)主要用WCO作為再生劑使用。Dugan等[13]研究表明,廢植物油作為再生劑可顯著降低老化瀝青的黏度、低溫等級(jí)溫度以及抗疲勞開(kāi)裂能力。Devulapalli等[14]研究發(fā)現(xiàn)添加6%的WCO可顯著提高40%RAP再生瀝青混合料的凍融劈裂比。WCO4組分試驗(yàn)結(jié)果表明,WCO主要組分為飽和分、芳香分和膠質(zhì),可以增加老化瀝青中的輕質(zhì)油分含量,降低瀝青質(zhì)含量,使膠體結(jié)構(gòu)趨向溶膠型,同時(shí)也可以改善再生瀝青混合料的低溫性能、水穩(wěn)定性能及疲勞性能[2]。曾飛等[15]采用WCO直接改性瀝青,發(fā)現(xiàn)WCO可顯著改善瀝青的低溫性能,但是對(duì)高溫性能不利。為克服添加WCO高溫性能不足的特點(diǎn),通常選擇復(fù)合改性的方法提升高溫性能,如添加橡膠粉、SBS聚合物等[16-17]。

    對(duì)比DCLR和WCO改性瀝青后的性能變化可以發(fā)現(xiàn),兩者改性瀝青性能優(yōu)缺點(diǎn)正好互補(bǔ)。DCLR中主要含有瀝青質(zhì),瀝青混合料的高溫性能得到改善,低溫性能變差,而WCO主要含有油分和芳香分,改善瀝青混合料的低溫性能。因此,如果將DCLR和WCO對(duì)瀝青復(fù)合改性,既可以彌補(bǔ)單一改性瀝青性能的缺陷,還可以增加廢棄物的使用量。何亮證明環(huán)氧大豆油可以提高DCLR改性瀝青的低溫性能[11],證實(shí)DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青具有可行性。基于此,本研究對(duì)DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青性能進(jìn)行探索,首先對(duì)DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的溫度敏感性、高低溫性能和流變性能進(jìn)行測(cè)試分析,其次對(duì)DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青混合料的路用性能進(jìn)行驗(yàn)證,為后續(xù)DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的進(jìn)一步研究作參考。

    1 驗(yàn)原材料與方法

    1.1 試驗(yàn)原材料

    1.1.1 基質(zhì)瀝青

    基質(zhì)瀝青采用SK70#基質(zhì)瀝青,根據(jù)《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTG E20—2011)測(cè)出其主要技術(shù)指標(biāo),如表1所示。

    表1 基質(zhì)瀝青基本性能指標(biāo)Tab.1 Basic performance indicators of asphalt

    1.1.2 DCLR

    DCLR來(lái)源于某能源股份有限公司,其基本性質(zhì)如表2所示。

    表2 DCLR基本性質(zhì)Tab.2 Basic properties of DCLR

    1.1.3 WCO

    WCO來(lái)源于某油條店多次煎炸后的大豆油,其基本性質(zhì)見(jiàn)表3。

    表3 WCO基本性質(zhì)Tab.3 Basic properties of WCO

    1.1.4 集料

    粗細(xì)集料均為石灰?guī)r,集料根據(jù)粒徑分為0~3,3~5,5~10 mm和10~15 mm這4擋。以2.36 mm為粗細(xì)集料的分界線,粗集料的技術(shù)指標(biāo)如表4所示,細(xì)集料和礦粉的技術(shù)指標(biāo)如表5所示。

    表4 粗集料的技術(shù)指標(biāo)Tab.4 Technical indicators of coarse aggregate

    表5 細(xì)集料的技術(shù)指標(biāo)Tab.5 Technical indicators of fine aggregate

    1.2 改性瀝青制備工藝

    參考已有的研究結(jié)果,本研究選取摻量5% DCLR和5% WCO改性瀝青,以及5% DCLR+5% WCO復(fù)合改性瀝青,以此探討改性后瀝青與瀝青混合料的性能。研究表明,如果將DCLR直接加入基質(zhì)瀝青中,有少量DCLR沉淀在底部,而首先將DCLR加熱到熔融狀態(tài),再改性瀝青,可明顯提高改性瀝青質(zhì)量穩(wěn)定性[6]。因此,本研究制備改性瀝青時(shí),首先將DCLR加熱至熔融狀態(tài),再倒入基質(zhì)瀝青中高速剪切。DCLR改性瀝青的制備過(guò)程如圖1(a)所示。WCO改性瀝青的制備過(guò)程如圖1(b)所示。DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的制備過(guò)程如圖1(c)所示。

    圖1 改性瀝青制備工藝Fig.1 Preparation technology of modified asphalt

    1.3 試驗(yàn)設(shè)計(jì)與方法

    1.3.1 瀝青膠結(jié)料性能試驗(yàn)

    對(duì)基質(zhì)瀝青、DCLR改性瀝青、WCO改性瀝青和5%DCLR/5%WCO復(fù)合改性瀝青的溫度敏感性、高溫性能、低溫性能以及流變性能進(jìn)行測(cè)試。測(cè)試方法包括:(1)針入度試驗(yàn):分別測(cè)試15 ℃,25 ℃和30 ℃瀝青試樣的針入度,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTGE20—2011),以針入度指數(shù)PI評(píng)價(jià)瀝青的溫度敏感性,以當(dāng)量軟化點(diǎn)T800評(píng)價(jià)瀝青的高溫性能,以當(dāng)量脆點(diǎn)T1.2評(píng)價(jià)瀝青的低溫性能,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTGE20—2011)。(2)軟化點(diǎn)試驗(yàn):測(cè)試初始溫度為5 ℃,水溫上升速度為5 ℃/min,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTGE20—2011),以軟化點(diǎn)評(píng)價(jià)瀝青的熱穩(wěn)定性能。(3)延度試驗(yàn):試驗(yàn)溫度為10 ℃,拉伸速度為5 cm/min,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTGE20—2011),以延度評(píng)價(jià)瀝青的延展性能。(4)動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn):當(dāng)試驗(yàn)溫度為52,58,64,70 ℃時(shí),試驗(yàn)方法參照規(guī)范(AASHTO T 315—2020)[18],以復(fù)數(shù)剪切模量G*、相位角δ和抗車(chē)轍因子G*/sinδ評(píng)價(jià)瀝青的高溫流變性能。當(dāng)試驗(yàn)溫度為19,22,25,28,31 ℃時(shí),試驗(yàn)方法參照規(guī)范(AASHTO T 315—2020)[18],以疲勞因子G*·sinδ評(píng)價(jià)瀝青的中溫流變性能。(5)彎曲梁流變?cè)囼?yàn):試驗(yàn)溫度為-6,-12和-18 ℃,試驗(yàn)方法參照規(guī)范(AASHTO T313—2005)[19],以勁度模量S和蠕變速率m評(píng)價(jià)瀝青的低溫流變性能。

    1.3.2 瀝青混合料性能試驗(yàn)

    以AC-13級(jí)配中值為設(shè)計(jì)級(jí)配,如圖2所示。分別以4種瀝青制作瀝青混合料,測(cè)試其路用性能。試驗(yàn)前,先以馬歇爾設(shè)計(jì)法獲得基質(zhì)瀝青混合料、DCLR改性瀝青混合料、WCO改性瀝青混合料和5%DCLR/5%WCO復(fù)合改性瀝青混合料的OAC1分別為4.83%,5.48%,4.55%和5.02%,OAC2分別為5.12%,5.14%,4.97%和5.27%,確定的最佳油石比分別為5.0%,5.3%,4.8%和5.1%,然后對(duì)4種瀝青混合料的路用性能進(jìn)行測(cè)試。由于制作混合料時(shí),集料加熱溫度較高,WCO的輕質(zhì)組分容易揮發(fā),降低了復(fù)合改性瀝青中WCO的摻量,同時(shí)為驗(yàn)證WCO摻量是否超過(guò)峰值反而降低瀝青混合料的水穩(wěn)定性能,因而增加5%DCLR+7%WCO復(fù)合改性和5%DCLR+9%WCO復(fù)合改性瀝青混合料性能的測(cè)試。為書(shū)寫(xiě)方便,3種復(fù)合改性瀝青混合料分別以5D+5W,5D+7W,5D+9W表示,其中數(shù)字表示摻量的百分比,字母D表示DCLR,字母W表示W(wǎng)CO。5D+7W和5D+9W復(fù)合改性瀝青混合料的油石比與5D+5W復(fù)合改性瀝青混合料相同。

    圖2 瀝青混合料的設(shè)計(jì)級(jí)配Fig.2 Design gradation of asphalt mixture

    路用性能試驗(yàn)方法包括:(1)高溫穩(wěn)定性:以車(chē)轍試驗(yàn)作為瀝青混合料高溫穩(wěn)定性的試驗(yàn)方法,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTG E20—2011),以動(dòng)穩(wěn)定度作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。(2)低溫抗裂性能:以低溫小梁彎曲試驗(yàn)作為瀝青混合料低溫抗裂性能的試驗(yàn)方法,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTG E20—2011),以破壞應(yīng)變作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。(3)水穩(wěn)定性能:以浸水馬歇爾試驗(yàn)和凍融劈裂試驗(yàn)作為瀝青混合料水穩(wěn)定性的試驗(yàn)方法,測(cè)試方法參照規(guī)范(JTG E20—2011),分別以馬歇爾殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。

    2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

    2.1 瀝青膠結(jié)料性能試驗(yàn)結(jié)果

    2.1.1 常規(guī)性能指標(biāo)

    經(jīng)過(guò)DCLR,WCO和DCLR/WCO復(fù)合改性后的瀝青的針入度、延度和軟化點(diǎn)如表5所示。從表5可以看出,加入DCLR后,瀝青的針入度和延度分別降低了21.4%和72.9%,軟化點(diǎn)升高了11.9%,說(shuō)明添加DLCR后瀝青的標(biāo)號(hào)降低;加入WCO后,瀝青的針入度和延度分別增大了38.9%和35.7%,軟化點(diǎn)降低了14.9%,說(shuō)明添加WCO后瀝青的標(biāo)號(hào)提升,這與曾飛等[15]試驗(yàn)結(jié)果類(lèi)似。對(duì)比DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青和DCLR改性瀝青可以發(fā)現(xiàn),針入度和延度分別增加了43.0%和18.4%,軟化點(diǎn)降低了14.8%;對(duì)比DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青和WCO改性瀝青可以發(fā)現(xiàn),針入度和延度分別減少了19.1%和43.2%,軟化點(diǎn)增加了12.1%,由此證實(shí)了DCLR和WCO具有調(diào)和作用,并且摻量5%的DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青接近于70#瀝青的指標(biāo)要求。

    圖3 瀝青的性能指標(biāo)Fig.3 Performance indicators of asphalt

    2.1.2 感溫性能

    以針入度指數(shù)PI評(píng)價(jià)瀝青的溫度敏感性,針入度指數(shù)PI越大,瀝青的溫度敏感性越小。經(jīng)過(guò)DCLR,WCO和DCLR/WCO復(fù)合改性后的瀝青的針入度指數(shù)PI如圖4所示。從圖4可以看出,添加WCO后,瀝青的針入度指數(shù)與基質(zhì)瀝青相比有所降低,說(shuō)明WCO增大了瀝青的感溫性能,其原因是WCO中的油分較多,降低了瀝青的分子量,分子量小的物質(zhì)活化能更低,更容易受溫度的影響。添加DCLR之后,瀝青的針入度指數(shù)相比基質(zhì)瀝青增大,說(shuō)明DCLR降低了瀝青的感溫性能,其原因可能是DCLR中的瀝青質(zhì)增加了瀝青的分子量,分子量大的物質(zhì)活化能更大,降低了其受溫度的影響。添加DCLR/WCO復(fù)合改性后,瀝青的針入度指數(shù)介于DCLR和WCO改性瀝青之間,比基質(zhì)瀝青稍高,說(shuō)明兩種改性劑可以相互調(diào)和配制感溫性能與基質(zhì)瀝青相當(dāng)?shù)臑r青。從圖4還可以看出,DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青針入度指數(shù)在-2~2范圍內(nèi),屬于溶凝膠型結(jié)構(gòu),可以作為道路瀝青使用[20],說(shuō)明將DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青用于鋪筑瀝青路面是可行的。

    圖4 瀝青的針入度指數(shù)Fig.4 Penetration index of asphalt

    2.1.3 高溫性能

    采用當(dāng)量軟化點(diǎn)T800評(píng)價(jià)瀝青的高溫性能,4種瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)如圖5所示。曾夢(mèng)瀾等[21]研究表明,當(dāng)量軟化點(diǎn)與PG高溫等級(jí)有很好的相關(guān)性,當(dāng)量軟化點(diǎn)越高,其高溫性能越好。從圖5可以看出,添加WCO后,瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)降低了約7.8%,高溫性能降低,其原因是WCO油中的輕質(zhì)組分含量較高,充當(dāng)了瀝青膠體之間的潤(rùn)滑劑,降低了瀝青的黏聚力,因而高溫性能下降。當(dāng)添加DCLR后,瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)增大了約6.4%,高溫性能提高,其原因是添加DCLR后瀝青向凝膠結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)化,瀝青膠體之間的潤(rùn)滑作用減弱,黏聚力增大,因而高溫性能提升。當(dāng)DCLR/WCO復(fù)合改性后,瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)與基質(zhì)瀝青相當(dāng),說(shuō)明其高溫性能與70#瀝青相當(dāng)。

    圖5 瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)Fig.5 Equivalent softening point of asphalt

    沈金安[22]根據(jù)地區(qū)氣候特點(diǎn)提出了瀝青最低當(dāng)量軟化點(diǎn)要求,對(duì)照DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的當(dāng)量軟化點(diǎn)可以發(fā)現(xiàn),雖然當(dāng)量軟化點(diǎn)相比DCLR改性瀝青有所降低,但5%摻量的DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青高溫性能依然滿足夏炎熱地區(qū)的使用要求。

    2.1.4 低溫性能

    采用當(dāng)量脆點(diǎn)評(píng)價(jià)瀝青的低溫抗裂性能,4種瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)如圖6所示。曾夢(mèng)瀾等[21]研究表明,當(dāng)量脆點(diǎn)與PG低溫等級(jí)相關(guān)性很好,當(dāng)量脆點(diǎn)越低,其低溫等級(jí)越低,抗裂性能越好。從圖6可以看出,添加WCO后,其當(dāng)量脆點(diǎn)降低了約7.7%,低溫性能變好,原因是WCO中的飽和分和芳香分含量較高[2],增加了瀝青膠團(tuán)之間的潤(rùn)滑作用,低溫抗裂性能提升。當(dāng)添加DCLR后,瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)增大了約9.6%,低溫性能降低,其原因是添加DCLR后瀝青向凝膠結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)化,瀝青變脆,低溫性能下降。當(dāng)DCLR/WCO復(fù)合改性后,瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)與基質(zhì)瀝青相當(dāng),說(shuō)明DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的低溫性能與基質(zhì)瀝青相當(dāng)。

    圖6 瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)Fig.6 Equivalent brittle point of asphalt

    沈金安[22]根據(jù)地區(qū)氣候特點(diǎn)提出瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)要求,對(duì)照DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的當(dāng)量脆點(diǎn)可以發(fā)現(xiàn),雖然當(dāng)量脆點(diǎn)相比WCO改性瀝青有所提高,但5%摻量的DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青低溫性能依然可以滿足冬寒區(qū)的使用要求。

    2.1.5 流變性能

    (1)高溫流變性能

    4種瀝青的高溫復(fù)數(shù)模量和相位角如圖7所示。從圖7可以看出,4種瀝青的復(fù)數(shù)模量均隨溫度升高而降低,相位角均隨溫度升高而下降。添加WCO后,瀝青的復(fù)數(shù)模量降低,相位角增大,說(shuō)明增加WCO使得瀝青流動(dòng)性增強(qiáng),黏性成分增多。添加DCLR后,瀝青的復(fù)數(shù)模量增大,相位角降低,說(shuō)明添加DCLR使得瀝青的流動(dòng)性降低,彈性成分增加。添加DCLR/WCO復(fù)合改性后,復(fù)數(shù)模量比基質(zhì)瀝青稍高,相位角比基質(zhì)瀝青稍小。

    圖7 瀝青的高溫復(fù)數(shù)模量和相位角Fig.7 High temperature complex modulus and phase angle of asphalt

    采用抗車(chē)轍因子G*/sinδ評(píng)價(jià)瀝青的高溫抗變形能力,車(chē)轍因子越大,瀝青高溫抗變形能力越強(qiáng)[18],4種瀝青的車(chē)轍因子如圖8所示。從圖8可以發(fā)現(xiàn),添加WCO后,瀝青的抗車(chē)轍因子降低,說(shuō)明其高溫抗變形能力降低,而添加DCLR后,瀝青的抗車(chē)轍因子提高,說(shuō)明其高溫抗變形能力增強(qiáng),這些試驗(yàn)結(jié)果與當(dāng)量軟化點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果類(lèi)似。當(dāng)添加DCLR/WCO復(fù)合改性后,其抗車(chē)轍因子介于DCLR改性瀝青與WCO改性瀝青之間,且比基質(zhì)瀝青稍高,說(shuō)明其抗變形能力比基質(zhì)瀝青稍好。

    圖8 瀝青的抗車(chē)轍因子Fig.8 Anti-rutting factor of asphalt

    (2)中溫流變性能

    以疲勞因子G*·sinδ評(píng)價(jià)瀝青的中溫流變性能,疲勞因子越小,說(shuō)明瀝青在中溫變形耗散能量越多,產(chǎn)生越多微裂紋,其抗疲勞性能越差。4種瀝青的疲勞因子如圖9所示。從圖9可以看出,添加WCO后,其疲勞因子較基質(zhì)瀝青變小,說(shuō)明瀝青的抗疲勞性能變好,原因是一方面WCO中的輕質(zhì)組分更多,降低了瀝青的復(fù)數(shù)模量;另一方面輕質(zhì)組分增加了瀝青了黏性成分,耗散能量的能力更強(qiáng)。添加DCLR后,其抗疲勞因子較基質(zhì)瀝青增大,其抗疲勞性能降低,原因是DCLR中含有更多的瀝青質(zhì),增加了瀝青的模量,同時(shí)芳香分等輕質(zhì)組分也少,瀝青的黏性成分降低,所以耗散能量的能力降低;添加DCLR/WCO復(fù)合改性后,其疲勞因子介于DCLR改性瀝青與WCO改性瀝青之間,比基質(zhì)瀝青稍高,說(shuō)明其抗疲勞性能比基質(zhì)瀝青稍差,雖然如此,但是在整個(gè)測(cè)試溫度范圍內(nèi)(除19 ℃),都滿足規(guī)范(AASHTO T 315—2020)對(duì)疲勞因子不超過(guò)5 000 kPa的要求[18]。

    圖9 瀝青的疲勞因子Fig.9 Fatigue factor of asphalt

    (3)低溫流變性能

    采用彎曲勁度模量S和蠕變速率m評(píng)價(jià)瀝青的低溫流變性能,低溫勁度模量越小,蠕變速率越大,其低溫性能越好[19]。4種瀝青的彎曲勁度模量S和蠕變速率m如圖10所示。從圖10可以看出,添加WCO后,瀝青的勁度模量變小,蠕變速率增大,說(shuō)明其低溫流變變好,有利于低溫抗裂性能,其原因同樣與WCO含有更多的飽和分和芳香分有關(guān)。添加DCLR后,瀝青的勁度模量增大,蠕變速率變小,說(shuō)明其低溫抗裂性能變差,其原因也與DCLR中含有更多的瀝青質(zhì)有關(guān)。添加DCLR/WCO復(fù)合改性后,瀝青的勁度模量比DCLR改性瀝青更低,蠕變速率更大,說(shuō)明其低溫抗裂性能得到改善。參照規(guī)范(AASHTO M 320—2010)確定DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青和基質(zhì)瀝青的臨界溫度[23],可以得到DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的臨界溫度為-13.8 ℃,基質(zhì)瀝青的臨界溫度為-15.3 ℃,雖然復(fù)合改性后臨界溫度增高,但兩者低溫等級(jí)相同都是-22 ℃。

    圖10 瀝青的勁度模量和蠕變速率Fig.10 Stiffness modulus and creep rate of asphalt

    2.2 瀝青混合料性能試驗(yàn)結(jié)果

    2.2.1 高溫性能

    采用動(dòng)穩(wěn)定度評(píng)價(jià)6種瀝青混合料的高溫抗車(chē)轍性能,試驗(yàn)結(jié)果如圖11所示。從圖11可以看出,與基質(zhì)瀝青混合料相比,添加WCO后,瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度約下降了27.6%,說(shuō)明高溫性能下降,其原因是WCO中的輕質(zhì)組分過(guò)多,降低了瀝青在高溫時(shí)的黏聚力,致使WCO改性后高溫抗車(chē)轍能力不足;當(dāng)添加DCLR之后,瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度提高了47%,說(shuō)明其高溫性能提升,其原因是DCLR中的瀝青質(zhì)含量較多,高溫時(shí)瀝青的黏聚力較大,高溫的抗車(chē)轍能力提高。當(dāng)DCLR/WCO復(fù)合改性后,瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度介于WCO和DCLR改性瀝青混合料之間,說(shuō)明復(fù)合改性后可以調(diào)和兩種廢棄物對(duì)瀝青混合料高溫性能的影響,并且其動(dòng)穩(wěn)定度相比于基質(zhì)瀝青混合料均得到提高。對(duì)比3種DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度可以發(fā)現(xiàn),隨著WCO含量的增加,動(dòng)穩(wěn)定度逐漸降低,5D+7W的動(dòng)穩(wěn)定度比5D+5W下降了5.1%,下降幅度較小,原因是因?yàn)榛旌狭习韬瓦^(guò)程中集料加熱溫度較高,WCO中有較多的輕質(zhì)組分揮發(fā),所以動(dòng)穩(wěn)定度下降幅度較小;而5D+9W的動(dòng)穩(wěn)定度比5D+5W下降了28%,降低幅度較大,也就是說(shuō)雖然揮發(fā)的輕質(zhì)組分較多,但是過(guò)量的WCO會(huì)造成高溫性能的大幅下降,也說(shuō)明了復(fù)合改性時(shí)5%DCLR摻量下的WCO摻量不宜過(guò)大,否則WCO對(duì)高溫性能的削弱作用會(huì)超過(guò)DCLR對(duì)高溫性能的提升作用,造成瀝青混合料高溫性能可能不足的問(wèn)題。

    圖11 瀝青混合料高溫性能Fig.11 High temperature properties of asphalt mixtures

    2.2.2 低溫抗裂性能

    采用低溫小梁的破壞應(yīng)變?cè)u(píng)價(jià)6種瀝青混合料的低溫抗裂性能,試驗(yàn)結(jié)果如圖12所示。從圖12可以看出,添加WCO后,瀝青混合料的破壞應(yīng)變比基質(zhì)瀝青混合料提升了約23.6%,說(shuō)明其低溫抗裂性能提高,原因是WCO降低了瀝青混合料的模量,提高了瀝青混合料的應(yīng)力松弛性能,因此瀝青混合料量的柔韌變形能力更好。添加DCLR后,瀝青混合料的破壞應(yīng)變只有約1 600 με,比基質(zhì)瀝青混合料的破壞應(yīng)變小,已經(jīng)不能滿足《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D50—2017)對(duì)瀝青混合料破壞應(yīng)變的要求,原因是DCLR在瀝青中不完全相容,微觀層面上DCLR改性瀝青存在一些聚集的DCLR小顆粒[12],這些DCLR小顆粒容易產(chǎn)生應(yīng)力集中,造成破壞應(yīng)變下降。當(dāng)WCO和DCLR復(fù)合改性后,瀝青混合料的低溫破壞應(yīng)變比DCLR改性瀝青混合料分別提高了11%,19%和28%,其原因是WCO中的芳烴油,可以促進(jìn)DCLR顆粒與基質(zhì)瀝青的相容性,減少了DCLR顆粒的聚集,讓DCLR細(xì)化且分散更加均勻[12],應(yīng)力集中現(xiàn)象減弱。對(duì)比3種DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青混合料的試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),破壞應(yīng)變隨著WCO摻量增加而增大,分別增大了6.9%和15.2%,都滿足《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D50—2017)對(duì)冬冷區(qū)瀝青混合料破壞應(yīng)變不低于2 000 με的要求,說(shuō)明就低溫性能而言,有進(jìn)一步增加DCLR含量以達(dá)到消耗更多廢棄物的潛力。

    圖12 瀝青混合料的低溫性能Fig.12 Low temperature properties of asphalt mixtures

    2.2.3 水穩(wěn)定性能

    采用馬歇爾殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比作為6種瀝青混合料水穩(wěn)定性的評(píng)價(jià)指標(biāo),試驗(yàn)結(jié)果如圖13所示。從圖13可以看出,當(dāng)以馬歇爾殘留穩(wěn)定度為水穩(wěn)定性評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),摻加WCO后,其殘留穩(wěn)定度相比于基質(zhì)瀝青混合料提升了約7.8%,說(shuō)明其抗水損害的能力提升,同時(shí)也說(shuō)明選取5%的WCO摻量合理,因?yàn)楫?dāng)WCO摻量超過(guò)某一含量后會(huì)降低瀝青與集料的黏附性[2];當(dāng)摻加DCLR改性后,其殘留穩(wěn)定度相比于基質(zhì)瀝青混合料增大了約8.3%,抗水損害能力提高,其原因是DCLR可提高瀝青與集料之間的黏附性,同時(shí)也可提高瀝青之間的黏聚力[9-10],因此瀝青混合料的水穩(wěn)定性能提高;當(dāng)WCO/DCLR復(fù)合改性后,5D+5W的殘留穩(wěn)定度比基質(zhì)瀝青混合料提高約10.7%。但是隨著復(fù)合改性瀝青中WCO含量的提高,5D+7W的殘留穩(wěn)定度與5D+5W相當(dāng),5D+9W相比5D+5W下降了約3.3%。也就是說(shuō),隨著WCO含量的提高,復(fù)合改性瀝青混合料的殘留穩(wěn)定度有下降的趨勢(shì),由此說(shuō)明復(fù)合改性后WCO的摻量不宜高于7%,否則對(duì)抗水損害性能不利。

    圖13 瀝青混合料的水穩(wěn)定性能Fig.13 Water stability of asphalt mixture

    當(dāng)以凍融劈裂強(qiáng)度比為評(píng)價(jià)指標(biāo)時(shí),與基質(zhì)瀝青混合料相比,添加WCO后,瀝青混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比提升了約1.5%,說(shuō)明其抗水損害的能力提升,此結(jié)果與殘留穩(wěn)定度評(píng)價(jià)結(jié)果類(lèi)似;當(dāng)添加DCLR之后,瀝青混合料的凍融劈裂比同樣增大了4.3%,說(shuō)明其抗水損害能力同樣提高;當(dāng)WCO和DCLR復(fù)合改性后,5D+5W,5D+7W,5D+9W相比于基質(zhì)瀝青混合料的凍融劈裂強(qiáng)度比分別提高了5.8%,4.6%和1.8%,且都滿足《公路瀝青路面設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG D50—2017)對(duì)瀝青混合料凍融劈裂強(qiáng)度比不低于75%的要求。對(duì)比3種復(fù)合改性混合料的試驗(yàn)結(jié)果可以發(fā)現(xiàn),凍融劈裂強(qiáng)度比隨著WCO的提高同樣有下降的趨勢(shì),說(shuō)明過(guò)多的WCO對(duì)復(fù)合改性后瀝青混合料的水穩(wěn)定性能不利,這是因?yàn)閃CO中過(guò)多的油分會(huì)降低瀝青與集料之間的黏附性的緣故。

    3 結(jié)論

    本研究以DCLR和WCO復(fù)合改性瀝青作為研究對(duì)象,對(duì)比了WCO,DCLR和DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青的性能以及混合料路用性能,并與基質(zhì)瀝青進(jìn)行了對(duì)比。得到以下結(jié)論:

    (1)當(dāng)以5%摻量的DLCR改性瀝青后,其針入度和延度約下降了21.4%和72.9%,軟化點(diǎn)升高了11.9%,瀝青標(biāo)號(hào)降低;當(dāng)以5%摻量的WCO改性瀝青后,針入度和延度分別增大了38.9%和35.7%,軟化點(diǎn)降低了14.9%,瀝青標(biāo)號(hào)提高;當(dāng)以5%DCLR和5%WCO復(fù)合改性瀝青后,其針入度、軟化點(diǎn)和延度與70#基質(zhì)瀝青相當(dāng)。

    (2)與基質(zhì)瀝青相比,當(dāng)DLCR改性后,針入度指數(shù)降低,當(dāng)量軟化點(diǎn)增大了約6.4%,當(dāng)量脆點(diǎn)增大了約9.6%,復(fù)數(shù)模量增大,相位角減小,抗車(chē)轍因子增大,疲勞因子降低,低溫勁度模量和蠕變速率降低;當(dāng)WCO改性后,針入度指數(shù)增加,當(dāng)量軟化點(diǎn)降低了約7.8%,當(dāng)量脆點(diǎn)降低了約7.7%,復(fù)數(shù)模量降低,相位角增大,抗車(chē)轍因子減小,疲勞因子增大,低溫勁度模量和蠕變速率增大;當(dāng)DCLR/WCO復(fù)合改性后,中溫抗疲勞性能稍差,其高溫性能滿足夏炎熱地區(qū)的使用要求、低溫性能滿足冬寒區(qū)的使用要求。

    (3)與基質(zhì)瀝青混合料相比,DLCR改性瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度提高了47.1%,破壞應(yīng)變降低了18.6%,殘留穩(wěn)定度提升了8.3%,凍融劈裂比提升了4.3%;WCO改性瀝青混合料的動(dòng)穩(wěn)定度約下降了27.6%,破壞應(yīng)變提升了23.6%,殘留穩(wěn)定度提升了7.8%,凍融劈裂比提升了1.5%;5D+5W復(fù)合改性瀝青的高溫穩(wěn)定性、低溫抗裂性能和水穩(wěn)定性能均能滿足設(shè)計(jì)規(guī)范要求。

    (4)隨著DCLR/WCO復(fù)合改性瀝青混合料中WCO的提高,動(dòng)穩(wěn)定度分別下降了5.1%和28.2%,高溫性能下降,說(shuō)明在5%DCLR摻量下WCO摻量不宜過(guò)高;低溫破壞應(yīng)變分別增大了6.9%和15.2%,低溫抗裂性能提升;馬歇爾殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比均有下降趨勢(shì),5D+9W的殘留穩(wěn)定度和凍融劈裂強(qiáng)度比與5D+5W相比分別下降了約3.3%和3.7%,說(shuō)明在5%DCLR摻量下WCO摻量不宜超過(guò)7%,否則對(duì)水穩(wěn)定性不利。

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