夾點(diǎn)分析優(yōu)化后的油田聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)特征與節(jié)能潛力

徐濤，許飛，劉偉

(中石化勝利油田分公司，山東 東營(yíng) 257000)

目前國(guó)內(nèi)外部分油田進(jìn)入特高含水期，經(jīng)調(diào)研發(fā)現(xiàn)普遍存在的問(wèn)題有兩個(gè)方面：一方面，天然氣加熱爐效率普遍偏低，采出污水不能很好的利用；另一方面，供熱和供電獨(dú)立供給，熱能、電能綜合利用效率偏低，熱能直接利用過(guò)程產(chǎn)生的能量不可逆損失大。國(guó)內(nèi)外對(duì)于部分油田采出污水的處理，或排入地面儲(chǔ)水系統(tǒng)，或通過(guò)注水井回注到地下[1-2]。Sladovsky等[3]將美國(guó)蒙大拿州油田的采出污水用于農(nóng)業(yè)灌溉，結(jié)果表明相對(duì)于采出污水回注更加節(jié)能。Sahana等[4]針對(duì)污水余熱無(wú)合理利用的情況，提出了一種聯(lián)合冷卻-脫鹽裝置來(lái)回收油田高含水階段的余熱，從而減少了化石燃料的使用和相應(yīng)的溫室氣體排放。Gu等[5]使用熱泵回收采出污水余熱，并取得了很好的節(jié)能效果。但對(duì)于將燃?xì)廨啓C(jī)或燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)發(fā)電、煙氣驅(qū)動(dòng)熱泵回收污水余熱和加熱原油等工藝相結(jié)合的處理方法研究較少，該方法對(duì)油田聯(lián)合站目前普遍存在的問(wèn)題進(jìn)行了統(tǒng)一處理，有較好的應(yīng)用效果。石油作為我國(guó)重要的能源消費(fèi)類(lèi)型，油田開(kāi)采難度加大，采油成本上升[6]，其節(jié)能降耗對(duì)推進(jìn)行業(yè)的綠色轉(zhuǎn)型具有重要意義，能夠?yàn)閷?shí)現(xiàn)更綠色的“雙碳”可持續(xù)發(fā)展目標(biāo)作出貢獻(xiàn)[7]。

聯(lián)合站傳統(tǒng)用能系統(tǒng)的能流分析方法主要是基于熱力學(xué)第一定律的系統(tǒng)效率分析法[8-10]、基于熱力學(xué)第二定律的或熵分析法[11-12]及同時(shí)基于熱力學(xué)第一、二定律的熱經(jīng)濟(jì)分析法[13-14]。夾點(diǎn)分析方法已經(jīng)用于聯(lián)合站內(nèi)的能流分析[13-14]，但是尚未見(jiàn)到夾點(diǎn)分析方法用于聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)能流一體化優(yōu)化研究[15]。夾點(diǎn)技術(shù)是一種過(guò)程系統(tǒng)集成技術(shù)，以熱力學(xué)為基礎(chǔ)，能夠從宏觀的角度分析過(guò)程系統(tǒng)中能流沿溫度的分布，進(jìn)而發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)用能的“瓶頸”，通過(guò)這種方法能夠去除“瓶頸”[16-24]。

本文通過(guò)對(duì)傳統(tǒng)聯(lián)合站以及聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)進(jìn)行夾點(diǎn)分析，從而實(shí)現(xiàn)能流分析優(yōu)化。首先，基于燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)變工況能流模型，通過(guò)熱力模擬進(jìn)行燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)的燃燒計(jì)算，進(jìn)而對(duì)基于水套加熱爐加熱原油的聯(lián)合站進(jìn)行夾點(diǎn)分析，然后對(duì)基于煙氣余熱驅(qū)動(dòng)的溴化鋰吸收式熱泵能流模型，進(jìn)行熱泵的變工況熱力模擬，得到熱泵性能指數(shù)和天然氣發(fā)電過(guò)程的耦合能流關(guān)系，之后，通過(guò)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)的夾點(diǎn)分析得到夾點(diǎn)溫差的合理范圍以及優(yōu)化后的節(jié)能潛力，最后，對(duì)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)與傳統(tǒng)聯(lián)合站進(jìn)行了對(duì)比分析，從理論上驗(yàn)證了采用夾點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行能流分析優(yōu)化的合理性。

1 埕東聯(lián)合站夾點(diǎn)分析

1.1 油氣處理工藝流程與換熱網(wǎng)絡(luò)物流分析

圖1所示為埕東聯(lián)合站工藝流程和運(yùn)行數(shù)據(jù)。8股來(lái)液分別進(jìn)入8個(gè)三相分離器，分離出來(lái)的原油進(jìn)入加熱爐，污水送往污水站，被加熱爐加熱后的原油依次進(jìn)入一次沉降罐、二次沉降罐進(jìn)一步脫水，脫完水后的原油再次進(jìn)入加熱爐加熱，加熱后的原油依次進(jìn)入三次沉降罐和凈化油罐繼續(xù)脫水，最終脫水完成的原油經(jīng)外輸泵加壓外輸。

圖1 埕東聯(lián)合站工藝流程Fig.1 Process flow of Chengdong joint station

1.2 物流參數(shù)確定

夾點(diǎn)分析通常采用溫焓圖法和問(wèn)題表格法兩種方法。聯(lián)合站內(nèi)能流關(guān)系較復(fù)雜，溫升幅度小，溫焓圖法不準(zhǔn)確且很繁瑣，故采用問(wèn)題表格法確定夾點(diǎn)。在進(jìn)行夾點(diǎn)分析時(shí)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際運(yùn)行參數(shù)，得出如表1所示的聯(lián)合站物流數(shù)據(jù)。

表1 埕東聯(lián)合站物流參數(shù)

1.3 溫區(qū)劃分

在對(duì)冷熱物流進(jìn)行溫區(qū)劃分時(shí)，首先要根據(jù)冷熱物流參數(shù)的初始溫度和目標(biāo)溫度，按照升序排列；再選擇水套加熱爐的夾點(diǎn)溫差ΔT，按照熱物流溫度下降ΔT/2，冷物流溫度上升ΔT/2，將冷熱物流的溫度按升序排列；最后將聯(lián)合站內(nèi)中所有物流按其初始溫度和終了溫度的溫度高低，由高到低在坐標(biāo)軸豎直方向標(biāo)出，并畫(huà)成帶箭頭的垂直線(xiàn)，熱物流為下箭頭、冷物流為上箭頭，從而得到聯(lián)合站的溫區(qū)劃分圖。

(1)將冷熱物流的初始和目標(biāo)溫度按升序排列。

熱物流：20、55、60、70、73、79 ℃；

冷物流：53、67、73、79 ℃。

(2)選定聯(lián)合站的夾點(diǎn)溫差為(ΔTmin)10 ℃時(shí)，熱物流溫度下降5 ℃；冷物流溫度上升5 ℃。

熱物流：15、50、55、65、68、74 ℃；

冷物流：58、72、78、84 ℃。

(3)將冷熱物流的溫度按升序排列。

冷熱物流：15、50、55、58、65、68、72、74、78、84 ℃。

(4)將整個(gè)系統(tǒng)劃分為9個(gè)溫區(qū)。

將所有物流按其初始溫度和終了溫度的溫度高低，由高到低在坐標(biāo)軸豎直方向標(biāo)出，并畫(huà)成帶箭頭的垂直線(xiàn)，熱物流為下箭頭、冷物流為上箭頭，如圖2所示。

圖2 溫區(qū)劃分Fig.2 Temperature-zone division

1.4 熱量衡算及熱級(jí)聯(lián)計(jì)算

第一步：根據(jù)溫區(qū)劃分圖，結(jié)合冷熱物流的參數(shù)值，計(jì)算聯(lián)合站系統(tǒng)中各網(wǎng)格內(nèi)的赤字量、網(wǎng)格的輸入熱量、輸出熱量。其中：

ΔHk=(∑CPcold-∑CPhot)(Tk-Tk+1)，

(1)

其中，ΔHk為第k個(gè)溫區(qū)所需外加熱量，kW；∑CPcold為溫區(qū)k中所有冷物流的熱容流率之和，kW/℃；∑CPhot為溫區(qū)k中所有熱物流的熱容流率之和，kW/℃；Tk和Tk+1分別為該溫區(qū)的進(jìn)、出口溫度，℃；k為溫區(qū)數(shù)。

第二步，熱級(jí)聯(lián)計(jì)算，計(jì)算外界無(wú)熱量輸入時(shí)各溫區(qū)之間的熱通量。

第三步，確定最小加熱公用工程量。

第四步，溫區(qū)之間熱通量為零處，即為夾點(diǎn)。

表2所示為聯(lián)合站夾點(diǎn)分析的問(wèn)題表格。

表2 埕東聯(lián)合站夾點(diǎn)分析的問(wèn)題表格

1.5 總復(fù)合曲線(xiàn)

根據(jù)表2中數(shù)據(jù)，在T-H圖上作出熱泵系統(tǒng)的總復(fù)合曲線(xiàn)，如圖3所示，縱坐標(biāo)為問(wèn)題表中各溫區(qū)冷熱流體的平均溫度，橫坐標(biāo)為對(duì)應(yīng)輸入的熱量。

圖3中H=0處對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)位置即為夾點(diǎn)位置，可以得出，聯(lián)合站油氣處理工藝流程夾點(diǎn)位置處的平均溫度為68 ℃，夾點(diǎn)之上表示需要的外界加熱量與平均溫度的關(guān)系；夾點(diǎn)之下表示需要的外界冷卻量與平均溫度的關(guān)系。最小公用加熱工程量為2 070.03 kW，最小公用冷卻工程量為20 866.91 kW。

圖3 總復(fù)合曲線(xiàn)Fig.3 Total compound curve

1.6 換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化調(diào)整及節(jié)能潛力

為保證系統(tǒng)具有最大的能量回收潛力，應(yīng)遵循三條基本原則：在夾點(diǎn)處不能有熱流量穿過(guò)、夾點(diǎn)的上方不能加入冷卻公用工程、夾點(diǎn)的下方不能加入加熱公用工程[21-23]。如圖4所示，原換熱網(wǎng)絡(luò)存在不合理之處，物流C1、C2、C3、H11均違背了夾點(diǎn)基本原則，這樣會(huì)導(dǎo)致公用工程增加，不利于節(jié)能。因此，應(yīng)進(jìn)一步結(jié)合夾點(diǎn)技術(shù)優(yōu)化處理，挖掘聯(lián)合站的節(jié)能潛力。

圖4 夾點(diǎn)下的換熱網(wǎng)絡(luò)Fig.4 Heat-exchange network under the pinch point

圖5為改造后的換熱網(wǎng)絡(luò)圖，在夾點(diǎn)之下，H1～H11需進(jìn)行冷卻,夾點(diǎn)之上，C1～C3均需要831 kW的熱量，C4需要957 kW的熱量。將熱物流H9、H10、H11與冷物流進(jìn)行換熱，將H11這股熱物流溫度降至夾點(diǎn)溫度，且要求夾點(diǎn)匹配中熱物流的熱容流率不大于冷物流的熱容流率，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)規(guī)則應(yīng)盡量選擇熱容流率相近的冷熱物流進(jìn)行匹配換熱，所以將熱物流H11進(jìn)行分流，使其中一部分熱量為237 kW，并與冷物流C4匹配，另一部分熱量為416 kW，并與冷物流C3匹配，增設(shè)的換熱器熱負(fù)荷1 680 kW。冷物流C1～C4剩余的熱負(fù)荷均由加熱公用工程來(lái)實(shí)現(xiàn)。

圖5 改造后的換熱網(wǎng)絡(luò)Fig.5 Heat-exchange network after the transformation

從改造后的換熱網(wǎng)絡(luò)可以看出，從3次沉降罐出來(lái)的污水進(jìn)入換熱器E3、E4加熱加熱爐3和加熱爐4之前的原油，節(jié)省了加熱爐3和加熱爐4一部分的熱負(fù)荷，從一次沉降罐以及二次沉降罐以及出來(lái)的污水進(jìn)入換熱器E1、E2加熱加熱爐1和加熱爐2之前的原油，節(jié)省了加熱爐1和加熱爐2一部分的熱負(fù)荷。優(yōu)化改造之前，聯(lián)合站需熱負(fù)荷為25 801 kW，采用夾點(diǎn)分析優(yōu)化改造之后，聯(lián)合站需熱負(fù)荷為24 441 kW，故節(jié)能潛力為(25 801-24 441)/25 801=5%。

2 聯(lián)合站分布式用能模式

目前，油田集輸領(lǐng)域聯(lián)合站的煙氣余熱和污水余熱回收利用技術(shù)主要包括熱能直接利用、分布式能源利用、余熱制熱制冷等方式?；谝陨戏绞?，提出“吸收式熱泵利用余熱”余熱利用模式、“基于天然氣的聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)”用能模式，天然氣發(fā)電技術(shù)和煙氣、污水余熱利用技術(shù)相結(jié)合，能夠?qū)崿F(xiàn)天然氣能源的梯級(jí)利用和煙氣、污水余熱的綜合利用。

2.1 吸收式熱泵利用余熱模式

發(fā)電做功后的中溫氣體進(jìn)入吸收式熱泵，通過(guò)熱泵回收煙氣、污水余熱，加熱原油，燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)產(chǎn)生的缸套水余熱也用于加熱一部分油田來(lái)油，發(fā)電機(jī)組熱水和油田含水原油進(jìn)行換熱的換熱器采用螺旋板式換熱器。天然氣的能量通過(guò)機(jī)組發(fā)電、熱泵利用煙氣余熱、缸套水加熱原油等方式實(shí)現(xiàn)了天然氣的梯次利用，提高了系統(tǒng)的能源利用率。

2.2 基于天然氣的聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)用能模式

圖6為基于天然氣的聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)工藝流程圖，脫硫處理的天然氣和空氣混合后進(jìn)入燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)，在氣缸內(nèi)燃燒產(chǎn)生高溫氣體，進(jìn)而通過(guò)發(fā)電設(shè)備發(fā)電。發(fā)電做功后的中溫氣體(煙氣)進(jìn)入煙氣補(bǔ)燃式第一類(lèi)溴化鋰吸收式熱泵，燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)排煙和燃油共同驅(qū)動(dòng)熱泵回收部分污水余熱，發(fā)電機(jī)組的高溫冷卻水加熱部分油田來(lái)油，剩余部分油田來(lái)油和高頻聚結(jié)裝置出口含水原油通過(guò)螺旋板式換熱器與煙氣型吸收式熱泵制備的高溫?zé)崴畵Q熱，煙氣不足部分采用燃油補(bǔ)充。燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)的使用，減少了能源消耗和碳排放，實(shí)現(xiàn)了清潔能源的高效利用。

圖6 聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)工藝流程圖Fig.6 Process flow chart of the distributed energy system of the joint station

3 聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)夾點(diǎn)分析

3.1 物流參數(shù)確定

在夾點(diǎn)分析中，第一步要選取冷、熱物流，根據(jù)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)實(shí)際工藝流程及能量轉(zhuǎn)換情況可知，熱物流有6股，冷物流有6股；根據(jù)各個(gè)設(shè)備的運(yùn)行工況可知冷、熱物流的初始溫度與終了溫度，然后由各個(gè)設(shè)備中流經(jīng)介質(zhì)的比熱與質(zhì)量流量可求得對(duì)應(yīng)的熱容流率，最終由冷、熱物流各自對(duì)應(yīng)初始溫度與終了溫度的溫差與各自熱容流率作積可得相對(duì)應(yīng)的焓差，此即夾點(diǎn)分析的第一步。相應(yīng)的物流參數(shù)如表3所示。

表3 聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)物流參數(shù)

3.2 溫區(qū)劃分

在此以?shī)A點(diǎn)溫差ΔT=14 ℃為例，對(duì)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)的冷熱物流進(jìn)行劃分。

(1)將冷熱物流的初始和目標(biāo)溫度按升序排列。

熱物流：41.00、68.71、73.78、77.00、88.70、91.00、91.50、91.51、128.53、131.84 ℃；

冷物流：41.00、41.01、52.00、53.00、67.00、68.00、68.71、73.00、80.00、100.20 ℃。

(2)選定聯(lián)合站的夾點(diǎn)溫差為(ΔTmin)14 ℃時(shí)，熱物流溫度下降7 ℃；冷物流溫度上升7 ℃。則冷熱物流溫度分別為：

熱物流：34.00、61.71、66.78、70.00、81.70、84.00、84.50、84.51、121.53、124.84 ℃；

冷物流：48.00、48.01、59.00、60.00、74.00、75.00、75.71、80.00、87.00、107.20 ℃。

(3)將冷熱物流的溫度按升序排列。

冷熱物流：34.00、48.00、48.01、59.00、60.00、61.71、66.78、70.00、74.00、75.00、75.71、80.00、81.70、84.00、84.50、84.51、87.00、107.20、121.53、124.84 ℃。

(4)將整個(gè)系統(tǒng)劃分為19個(gè)溫區(qū)。

將所有物流按其初始溫度和終了溫度的溫度高低，由高到低在坐標(biāo)軸豎直方向標(biāo)出，并畫(huà)成帶箭頭的垂直線(xiàn)，熱物流為下箭頭、冷物流為上箭頭。進(jìn)而得到系統(tǒng)的溫區(qū)劃分圖，如圖7所示。

圖7 溫區(qū)劃分圖Fig.7 Temperature-zone division map

3.3 夾點(diǎn)位置的確定

通過(guò)對(duì)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)進(jìn)行熱量衡算以及熱級(jí)聯(lián)計(jì)算，繪制總復(fù)合曲線(xiàn)圖，從而確定系統(tǒng)夾點(diǎn)位置，其具體步驟如下所示：

第一步：根據(jù)溫區(qū)劃分圖，結(jié)合冷熱物流的參數(shù)值，計(jì)算聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)中各網(wǎng)格內(nèi)的赤字量、網(wǎng)格的輸入熱量、輸出熱量。其中：

ΔHk=(∑CPcold-∑CPhot)(Tk-Tk+1)，

(2)

其中，ΔHk為第k個(gè)溫區(qū)所需外加熱量，kW；∑CPcold為溫區(qū)k中所有冷物流的熱容流率之和，kW/℃；∑CPhot為溫區(qū)k中所有熱物流的熱容流率之和，kW/℃；Tk和Tk+1分別為該溫區(qū)的進(jìn)、出口溫度，℃；k為溫區(qū)數(shù)。

第二步，熱級(jí)聯(lián)計(jì)算，計(jì)算外界無(wú)熱量輸入時(shí)各溫區(qū)之間的熱通量。

第三步，確定最小加熱公用工程量。

第四步，溫區(qū)之間熱通量為零處，即為夾點(diǎn)。

根據(jù)熱量衡算以及熱級(jí)聯(lián)計(jì)算結(jié)果，在T-H圖上作出聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)的冷熱物流總復(fù)合曲線(xiàn)如圖8所示，縱坐標(biāo)為問(wèn)題表中各溫區(qū)冷熱流體的平均溫度，橫坐標(biāo)為對(duì)應(yīng)輸入的熱量，H=0處對(duì)應(yīng)的橫坐標(biāo)位置即為夾點(diǎn)位置，可以得到夾點(diǎn)平均溫度為59 ℃，最小公用加熱工程量為812.65 kW, 最小公用冷卻工程量為1 781.14 kW。根據(jù)物流數(shù)據(jù)可計(jì)算得到夾點(diǎn)溫差與公用工程量的關(guān)系，如圖9所示，公用工程量隨夾點(diǎn)溫差的減小而減小，屬于夾點(diǎn)問(wèn)題，并且根據(jù)圖8所示的總復(fù)合曲線(xiàn)，臨近90 ℃的溫度區(qū)間存在局部熱源，所涵蓋的換熱器具有節(jié)能潛力，所以可以按夾點(diǎn)技術(shù)進(jìn)行優(yōu)化。

圖8 總復(fù)合曲線(xiàn)Fig.8 Total compound curve

圖9 夾點(diǎn)溫差與公用工程量的關(guān)系Fig.9 Relationship between the temperature difference of the pinch points and the amount of public works

3.4 換熱網(wǎng)絡(luò)優(yōu)化調(diào)整

為保證系統(tǒng)具有最大的能量回收潛力，應(yīng)遵循夾點(diǎn)分析三條基本原則。如圖10所示，原換熱網(wǎng)絡(luò)存在以下不合理之處：來(lái)自冷凝器的熱物流H5(蒸發(fā)器入口冷劑水)在原油換熱器內(nèi)存在跨越夾點(diǎn)傳熱，導(dǎo)致?lián)Q熱溫差大，違背了換熱網(wǎng)絡(luò)不能存在跨越夾點(diǎn)的傳熱這一基本原則，否則將會(huì)導(dǎo)致公用工程增加。因此，應(yīng)進(jìn)一步結(jié)合夾點(diǎn)技術(shù)優(yōu)化處理，挖掘聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)的節(jié)能潛力。圖11為改造后的系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)圖，在夾點(diǎn)之下，熱物流H5需進(jìn)行冷卻。夾點(diǎn)之上，冷物流C2到C6需要加熱，所需熱量較大，可以通過(guò)熱泵發(fā)生器排煙與采出水進(jìn)行混合換熱，進(jìn)一步回收煙氣余熱；同時(shí)將熱流H5和冷流C4進(jìn)行換熱，將熱流H5溫度分階段先降低至夾點(diǎn)溫度。

圖10 夾點(diǎn)下的換熱網(wǎng)絡(luò)Fig.10 Heat-exchange network under the pinch point

圖11 改造后的換熱網(wǎng)絡(luò)Fig.11 Heat-exchange network after the transformation

3.5 夾點(diǎn)溫差的合理范圍及節(jié)能潛力

通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)評(píng)價(jià)可以確定聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)的最優(yōu)夾點(diǎn)溫差。計(jì)算得到夾點(diǎn)溫差與總費(fèi)用的關(guān)系，如圖12所示。由圖12可以得出，較優(yōu)的夾點(diǎn)溫差范圍為12～14 ℃，依據(jù)實(shí)際情況，換熱網(wǎng)絡(luò)選取的夾點(diǎn)溫差14 ℃，符合要求。系統(tǒng)夾點(diǎn)溫差為14 ℃時(shí)，夾點(diǎn)平均溫度為59 ℃，即夾點(diǎn)處冷熱流體的溫度分別為52 ℃和66 ℃。

圖12 夾點(diǎn)溫差與費(fèi)用的關(guān)系Fig.12 Relationship between the temperature difference between the pinch point and the cost

采用夾點(diǎn)分析之前，僅僅采用分布式能源系統(tǒng)用能模式，聯(lián)合站所需熱負(fù)荷為23 046 kW。較改進(jìn)前傳統(tǒng)的聯(lián)合站用能模式，節(jié)省熱負(fù)荷2 755 kW，節(jié)能潛力為：(25 801-23 046)/25 801=11%。采用分布式能源系統(tǒng)用能模式并采用夾點(diǎn)分析，聯(lián)合站加熱需求為19 608 kW，較采用夾點(diǎn)分析優(yōu)化前節(jié)省熱負(fù)荷3 438，節(jié)能潛力為(23 046-19 608)/ 23 046=15%，總節(jié)能潛力為(25 801-19 608)/25 801=24%。

分布式能源系統(tǒng)聯(lián)合站具體的節(jié)能措施為：對(duì)于含水原油和油田來(lái)油可以通過(guò)熱泵發(fā)生器排煙與采出水進(jìn)行混合換熱，進(jìn)一步回收煙氣余熱，另外，可將蒸發(fā)器入口飽和水加熱含水原油，將高溫水在冷凝器和吸收器串聯(lián)吸熱，一段放熱過(guò)程改為高溫水吸收器和冷凝器串聯(lián)吸熱，兩段放熱模式進(jìn)一步降低了原油換熱器傳熱溫差，降低原油加熱過(guò)程的不可逆損失。

4 結(jié)論

本文通過(guò)對(duì)傳統(tǒng)聯(lián)合站以及分布式能源系統(tǒng)聯(lián)合站進(jìn)行夾點(diǎn)分析，根據(jù)夾點(diǎn)分析準(zhǔn)則對(duì)換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行改造，并對(duì)其進(jìn)行節(jié)能潛力分析。結(jié)論如下：

(1)夾點(diǎn)分析優(yōu)化后的傳統(tǒng)聯(lián)合站相對(duì)于傳統(tǒng)聯(lián)合站節(jié)能效率達(dá)5%；

(2)聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)相對(duì)于夾點(diǎn)分析優(yōu)化后的傳統(tǒng)聯(lián)合站節(jié)能效率達(dá)5.7%

(3)夾點(diǎn)分析優(yōu)化后的聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)相對(duì)于聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)節(jié)能效率達(dá)15%；

(4)夾點(diǎn)分析優(yōu)化后的聯(lián)合站分布式能源系統(tǒng)較傳統(tǒng)聯(lián)合站節(jié)能效率達(dá)24%。