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    CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道離縫注漿修復(fù)材料的研制

    2022-11-18 11:44:14
    關(guān)鍵詞:離縫稀釋劑環(huán)氧樹(shù)脂

    李 明

    (中鐵十八局集團(tuán)第五工程有限公司,天津 300451)

    CRTSⅢ型無(wú)砟軌道是我國(guó)自主研發(fā)的新型軌道系統(tǒng),并在成灌鐵路中首先投入使用,該類(lèi)型軌道系統(tǒng)具有施工速度快、維修方便、結(jié)構(gòu)受力明確等諸多優(yōu)點(diǎn),在國(guó)內(nèi)外均取得了良好的應(yīng)用效果[1-2]。

    自密實(shí)混凝土作為CRTSⅢ型無(wú)砟軌道的板間填充層,具有承載和傳遞荷載的作用,其性能關(guān)系著CRTSⅢ型無(wú)砟軌道的使用壽命[3]。然而,在自密實(shí)混凝土灌注施工過(guò)程中,受施工、材料、環(huán)境等因素的影響,容易導(dǎo)致混凝土與底板等結(jié)構(gòu)產(chǎn)生離縫現(xiàn)象,在高溫日曬或者雨水侵蝕之后,很容易發(fā)展成滲漿、位移變形等病害,嚴(yán)重降低系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的承載力,影響行車(chē)安全,因此必須對(duì)CRTSⅢ型無(wú)砟軌道的離縫采取修復(fù)措施[4-5]。

    1 工程概況

    新建北京至天津?yàn)I海新區(qū)鐵路寶坻至濱海新區(qū)段JBSG-2標(biāo)段線(xiàn)路全長(zhǎng)25.16 km(DK116+93.73-DK141+251),全部采用CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道,鋪軌長(zhǎng)度50.315 km,結(jié)構(gòu)高度為738 mm,底座寬度2 900 mm,直線(xiàn)板厚度200 mm,自密實(shí)混凝土等級(jí)C40。受材料、施工和外部環(huán)境的影響,部分軌道板出現(xiàn)層間離縫現(xiàn)象,脫空長(zhǎng)度50~1 500 mm,脫空深度50~400 mm,離縫寬度2~5 mm,見(jiàn)圖1。

    2 離縫分類(lèi)及原因

    根據(jù)離縫的寬度、深度、長(zhǎng)度以及面積比等參數(shù),將CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道離縫參考《高速鐵路無(wú)砟道床傷損修補(bǔ)》(Q/CR 802-2020)劃分為三個(gè)等級(jí)(見(jiàn)表1),根據(jù)無(wú)砟軌道傷損評(píng)定,本標(biāo)段無(wú)砟軌道離縫為Ⅲ級(jí)傷損。造成CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道出現(xiàn)離縫的原因主要有:①施工過(guò)程中自密實(shí)混凝土灌漿不飽滿(mǎn)或者養(yǎng)護(hù)不恰當(dāng),造成水分流失過(guò)快導(dǎo)致開(kāi)裂現(xiàn)象。②京津地區(qū)夏季溫度較高,且晝夜溫差較大,且澆筑硬化過(guò)程產(chǎn)生大量的水化熱,自密實(shí)混凝土的膨脹和收縮不均,在溫度應(yīng)力作用下,極易造成板端翹曲或下凹。③自密實(shí)混凝土在拌合過(guò)程中沒(méi)有控制好材料間的配合比,導(dǎo)致層間性能差異較大,故而導(dǎo)致離縫現(xiàn)象。

    表1 離縫傷損等級(jí)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)

    3 離縫修補(bǔ)材料配制

    離縫采用注漿方式進(jìn)行修補(bǔ),要求注漿材料在北方低溫環(huán)境下具備粘度低、強(qiáng)度高、斷裂伸長(zhǎng)率大、可灌性好等特點(diǎn),同時(shí)兼顧環(huán)境友好型等要求,而傳統(tǒng)注漿材料的粘度一般在3 000~15 000 MPa·s,可灌性較差,因此在離縫修補(bǔ)過(guò)程中,采用雙酚F 型環(huán)氧樹(shù)脂、柔性固化劑、活性稀釋劑、消泡劑、固化促進(jìn)劑等配制環(huán)保型低粘度灌漿材料。

    雙酚F 型環(huán)氧樹(shù)脂由昆山南亞樹(shù)脂廠(chǎng)生產(chǎn),環(huán)氧值平均指標(biāo)為100 g/當(dāng)量;柔性固化劑由河南省天擇實(shí)業(yè)有限責(zé)任公司生產(chǎn),25 ℃密度為1.02~1.06 g/cm3,25 ℃粘度2 000±1 000 cps;活性稀釋劑由深圳大洲化工有限公司生產(chǎn),該公司主要生產(chǎn)烷基縮水甘油醚(Alkyl glycidyl ether,簡(jiǎn)稱(chēng)AGE)、丁基縮水甘油醚(Butyl glycidyl ether,簡(jiǎn)稱(chēng)BGE)、芐基縮水甘油醚(Benzyl glycidyl ether ,俗稱(chēng)692)三類(lèi)稀釋劑;消泡劑等各類(lèi)助劑由上海凱茵化工有限公司生產(chǎn),消泡劑固含量為20%,pH6~8。

    按照《混凝土裂縫用環(huán)氧樹(shù)脂灌漿材料》(JC/T 1041—2007)中的相關(guān)技術(shù)參數(shù)要求,首先在現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)展了三種活性劑對(duì)灌漿材料粘度的影響試驗(yàn)。在試驗(yàn)中,環(huán)氧樹(shù)脂、固化劑、各類(lèi)助劑的摻量為150 g、55 g、4.5 g,且保持不變,改變?nèi)N活性稀釋劑的摻量(占環(huán)氧樹(shù)脂質(zhì)量的百分比)分別為10%、15%、20%和30%,得到漿液的粘度隨活性稀釋劑摻量的變化規(guī)律見(jiàn)圖2。從圖2中可知:隨著活性劑摻量的增加,漿液的粘度逐漸降低,相同摻量下,AGE的粘度>692的粘度>BGE的粘度,這說(shuō)明BGE活性劑對(duì)于環(huán)氧樹(shù)脂灌漿料的稀釋效果最好,這是因?yàn)樵贏(yíng)GE稀釋劑中存在的C12-14鏈,容易導(dǎo)致分子鏈之間發(fā)生纏繞或者交聯(lián)作用從而使粘度增加;692活性劑中含有苯環(huán),這種物質(zhì)會(huì)增大分子之間的運(yùn)動(dòng)阻力,從而使粘度增加;BGE活性劑的分子質(zhì)量較小,分子位阻小且不易發(fā)生分子之間的纏繞,故而稀釋效果最好,因此現(xiàn)場(chǎng)采用BEG活性劑作為灌漿料的稀釋劑。

    圖2 注漿料粘度隨活性劑摻量變化

    雖然活性劑摻量越多,漿液的粘度越小,可灌性也越好,但是大量摻入活性稀釋劑后,固化物的力學(xué)性能也會(huì)隨之降低,因此為了保證漿液的可灌性,同時(shí)降低對(duì)固化物力學(xué)性能的影響,可向漿液中摻入一定量的高揮發(fā)性乙醇(0~30 g),灌漿料配比設(shè)計(jì)見(jiàn)表2,其性能參數(shù)試驗(yàn)結(jié)果如表3所示。從表3中可知:隨著乙醇摻量的增加,灌漿料的表干時(shí)間、斷裂伸長(zhǎng)率逐漸增加,抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度、粘度逐漸減小,均滿(mǎn)足對(duì)應(yīng)的規(guī)范要求,而在干粘和濕粘情況下,其強(qiáng)度也滿(mǎn)足相關(guān)要求,且均為基材破壞,乙醇對(duì)于灌漿料具有明顯的增韌作用,但也會(huì)降低灌漿料的抗拉和抗壓強(qiáng)度,且表干時(shí)間不宜過(guò)長(zhǎng),否則會(huì)影響施工效率。根據(jù)《混凝土裂縫用環(huán)氧樹(shù)脂灌漿材料》(JC/T 1041—2007)相關(guān)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn),僅有配方4和5滿(mǎn)足I 類(lèi)標(biāo)準(zhǔn),而配方4在保證低粘度和足夠斷裂伸長(zhǎng)率情況下,具有更好的固化物力學(xué)性能,故認(rèn)為配方4為最佳的灌漿料配合比。

    表2 灌漿材料配合比設(shè)計(jì) g

    表3 不同配方下灌漿料性能參數(shù)

    4 離縫修補(bǔ)施工

    CRTSⅢ型板式無(wú)砟軌道離縫注漿修復(fù)工藝流程:①對(duì)離縫的長(zhǎng)度、寬度、深度、走向及貫穿等情況進(jìn)行統(tǒng)計(jì)和標(biāo)注,根據(jù)離縫特征確定合理的注漿嘴粘貼位置。②利用鋼絲刷和真空除塵器將離縫中的雜物和積水清理干凈,確保修補(bǔ)砂漿可以與自密實(shí)混凝土粘接牢固。③在標(biāo)記好的位置粘貼注漿嘴,注漿嘴間距為20~30 cm。④采用專(zhuān)用封縫膠涂抹離縫表面進(jìn)行封縫,應(yīng)特別注意涂抹封縫膠時(shí)防止堵塞注漿嘴。⑤從離縫的任意一端,把注漿管連接到注漿嘴上,要保證所有的注漿嘴都處于開(kāi)啟通氣狀態(tài)。⑥將環(huán)氧樹(shù)脂、BEG活性稀釋劑、乙醇以及其他助劑作為A組分,將固化劑作為B組分,將雙組分料筒連接混合管,混合管與注漿管相連后,開(kāi)始離縫注漿,直到離縫另一端的注漿嘴有漿液流出時(shí),結(jié)束灌漿施工。⑦注漿結(jié)束待灌漿料完全固化后,用角磨機(jī)將離縫表面打磨平整。⑧利用配制好的聚合物水泥防水涂料刷涂在灌漿料表面進(jìn)行防水處理。

    5 修補(bǔ)效果評(píng)價(jià)

    5.1 無(wú)損檢測(cè)

    采用NM-4B超聲波檢測(cè)儀對(duì)離縫注漿修復(fù)前后的構(gòu)件進(jìn)行無(wú)損檢測(cè),無(wú)損檢測(cè)采用對(duì)側(cè)法進(jìn)行測(cè)試,試驗(yàn)前在構(gòu)件兩側(cè)平行的測(cè)試面標(biāo)注出測(cè)試點(diǎn),然后調(diào)整儀器參數(shù),最后將一對(duì)涂有黃油的換能器在相互平行對(duì)應(yīng)的兩個(gè)點(diǎn)上進(jìn)行超聲波檢測(cè)[6],記錄構(gòu)件的超聲波速。隨機(jī)選取10個(gè)點(diǎn)進(jìn)行分析,結(jié)果見(jiàn)圖3,超聲波波速越大,表明構(gòu)件密實(shí)度越高,構(gòu)件離縫的寬度越小,注漿填充性越好。從圖3中可知:在灌漿修復(fù)前,構(gòu)件的超聲波速波動(dòng)較大,而經(jīng)過(guò)灌漿修復(fù)之后,超聲波速波動(dòng)較小,其中未修復(fù)前,測(cè)試點(diǎn)1和測(cè)試點(diǎn)8的超聲波速相差不大,表明這兩個(gè)點(diǎn)未出現(xiàn)離縫,而其余點(diǎn)的超聲波速明顯低于修復(fù)后的超聲波速,表明這些點(diǎn)均位于離縫位置。修復(fù)前超聲波速經(jīng)過(guò)混凝土-空氣-混凝土介質(zhì),修復(fù)后經(jīng)過(guò)混凝土-環(huán)氧樹(shù)脂-混凝土介質(zhì),因而修復(fù)后的超聲波速更大,而且修復(fù)過(guò)后的超聲波速波動(dòng)小,說(shuō)明離縫注漿比較均勻,修復(fù)效果較好,混凝土密實(shí)度得到增強(qiáng)。

    圖3 離縫注漿修復(fù)前后無(wú)損檢測(cè)結(jié)果對(duì)比

    5.2 動(dòng)荷載作用下實(shí)時(shí)位移監(jiān)測(cè)

    對(duì)修復(fù)前后無(wú)砟軌道進(jìn)行動(dòng)荷載模擬試驗(yàn),模擬試驗(yàn)在出現(xiàn)離縫的一段構(gòu)件上進(jìn)行,對(duì)該段構(gòu)件施加動(dòng)荷載,單輪動(dòng)荷載:按照25型8節(jié)列車(chē)車(chē)廂重量、120 km/h速度和動(dòng)力沖擊系數(shù)取0.005進(jìn)行換算(動(dòng)荷載= 靜輪載(1+0.005×120)),經(jīng)計(jì)算,最大動(dòng)荷載約為140 kN,機(jī)載頻率約為0.6 s。在試驗(yàn)過(guò)程中采用位移實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)對(duì)軌道板橫向和垂向位移、底座板垂向位移進(jìn)行監(jiān)測(cè),結(jié)果見(jiàn)圖4。在離縫修復(fù)之前,軌道板的最大橫向位移最大可達(dá)0.022 4 mm,灌漿修復(fù)之后,軌道板的最大橫向位移減小到0.007 2 mm,橫向位移降幅達(dá)到67.9%;在修復(fù)之前,軌道板的最大垂向位移為0.009 mm,修復(fù)之后,軌道板的最大垂向位移為0.003 mm,橫道板最大垂向位移降幅為66.7%;修復(fù)之前,底座板的最大垂向位移為0.003 mm,修復(fù)之后,底座板的最大垂向位移為0.002 mm,底座板的最大垂向位移降幅為33.3%。通過(guò)實(shí)時(shí)位移監(jiān)測(cè)結(jié)果可知:通過(guò)低粘度環(huán)氧樹(shù)脂灌漿材料對(duì)離縫進(jìn)行注漿修補(bǔ)可以有效降低無(wú)砟軌道在列車(chē)動(dòng)荷載作用下的位移變形。

    圖4 修復(fù)前后動(dòng)荷載作用下實(shí)時(shí)位移監(jiān)測(cè)結(jié)果對(duì)比

    6 結(jié)論

    (1)注漿材料需要具備粘度低、強(qiáng)度高、斷裂伸長(zhǎng)率大、可灌性好等特點(diǎn),BGE對(duì)注漿料的稀釋效果最好,同時(shí)可摻入一定量的乙醇增強(qiáng)注漿料的韌性,通過(guò)試驗(yàn)確定的注漿料最佳配合比為:環(huán)氧樹(shù)脂∶BGE∶固化劑∶乙醇∶各類(lèi)助劑=150∶45∶66.5∶20∶4.5 g。

    (2)離縫注漿修復(fù)之后的超聲波波速相比修復(fù)前更加均勻,波動(dòng)更小,表明離縫位置處的注漿效果較好。

    (3)在列車(chē)動(dòng)荷載下,注漿修復(fù)之后的軌道板最大橫向位移、軌道板垂向位移以及底座板垂向位移相比修復(fù)前分別降低67.9%、66.7%和33.3%。

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