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    大跨徑預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的施工控制研究

    2022-08-15 07:45:56閆強(qiáng)強(qiáng)
    交通世界 2022年21期
    關(guān)鍵詞:梁段梁橋線形

    閆強(qiáng)強(qiáng)

    (阜陽交通能源投資有限公司,安徽 阜陽 236000)

    0 引言

    隨著我國公路交通事業(yè)的不斷發(fā)展,大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋的重要性愈發(fā)明顯,其跨徑一般在60~150m,在地形、地貌、水文環(huán)境等較為復(fù)雜的區(qū)域得到了大規(guī)模應(yīng)用。該橋梁結(jié)構(gòu)具備變形小、受力性能好、后續(xù)養(yǎng)護(hù)工程量小的優(yōu)點(diǎn),且在外觀上能夠具備較多的設(shè)計(jì)類型。考慮到連續(xù)梁橋多采取懸臂法進(jìn)行施工,施工過程中極容易出現(xiàn)外界環(huán)境影響下的線形變化。施工階段線形控制技術(shù)直接決定了成橋內(nèi)力及撓度是否滿足設(shè)計(jì)要求,為確保大跨度預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋施工結(jié)束后的良好質(zhì)量,需要構(gòu)建實(shí)施有效的施工控制方法,繼而為橋梁發(fā)展提供重要的支撐。

    1 線形控制影響因素

    1.1 結(jié)構(gòu)參數(shù)

    材料彈性模量和強(qiáng)度往往隨著時(shí)間的變化而變化,彈性模量對(duì)橋梁超靜定結(jié)構(gòu)的施工線形控制至關(guān)重要,直接決定了橋梁體系的變形和剛度;混凝土容重一般選取為26kN/m3,但是在施工過程中,混凝土容重往往是動(dòng)態(tài)變化的,混凝土配比及集料、配筋差異都會(huì)造成容重的變化;預(yù)拉應(yīng)力對(duì)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的變形、內(nèi)力控制極其重要,如預(yù)應(yīng)力鋼筋尺寸、張拉設(shè)備、管道摩擦力等因素會(huì)對(duì)預(yù)應(yīng)力造成影響;掛籃荷載在一些大跨徑連續(xù)梁橋中往往達(dá)到了數(shù)百噸,掛籃重量及位置的準(zhǔn)確測(cè)定對(duì)于線形控制十分重要[1]。

    1.2 溫度的變化

    溫度的變化極容易導(dǎo)致主梁施工中產(chǎn)生較大的溫度應(yīng)力,溫度影響主要表現(xiàn)在年溫差、局部溫差兩個(gè)方面,具備較大的不確定性。施工中進(jìn)行溫度控制往往較為困難,監(jiān)控方案設(shè)計(jì)需要對(duì)不同結(jié)構(gòu)的階段性溫度影響進(jìn)行敏感性分析,繼而依據(jù)溫度-變形相關(guān)關(guān)系開展模型修正工作。

    1.3 混凝土收縮徐變

    作為典型的收縮徐變敏感性結(jié)構(gòu),大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的收縮徐變效應(yīng)對(duì)整體結(jié)構(gòu)的撓度變形影響極大,這主要是梁橋不同階段施工中存在混凝土齡期相差較大、加載齡期小的情況,施工階段采取符合實(shí)際的徐變參數(shù)預(yù)測(cè)模型十分必要。

    2 工程概況

    阜陽市某大橋?yàn)槿珙A(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu),跨徑為95m+170m+95m,其中主梁結(jié)構(gòu)采取單箱單室截面形式,箱梁底板寬度為6m,頂板寬度為9m。箱梁邊跨、跨中段現(xiàn)澆梁高度達(dá)到了4.5m,箱梁根部斷面高度為14m;橋梁主墩高度為90m,橋墩主要采取鋼筋混凝土空心墩形式,橋墩基礎(chǔ)由直徑3m 的12 根鉆孔灌注樁形成。該橋梁體采取掛籃懸臂施工,墩身采取滑模施工,高空動(dòng)態(tài)作業(yè),施工階段對(duì)梁體及墩身的精度要求較高。橋梁立面布置示意圖如圖1所示。

    圖1 橋梁布置圖(單位:cm)

    3 施工控制技術(shù)

    常用的施工控制技術(shù)有預(yù)測(cè)控制法、線性回歸分析法、自適應(yīng)性控制法。預(yù)測(cè)控制法需要依據(jù)設(shè)計(jì)相關(guān)指標(biāo)對(duì)施工不同環(huán)節(jié)的結(jié)構(gòu)變形、內(nèi)力進(jìn)行預(yù)測(cè),但是預(yù)測(cè)過程中往往受到較大的外界影響,應(yīng)用于下一階段中存在較大誤差,該方法具備較大局限性;線性回歸分析法則需要對(duì)懸臂長度、懸臂質(zhì)量、懸臂梁撓度等關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)行線性數(shù)學(xué)模型構(gòu)建,具備較大的實(shí)施安全性,但是施工過程較為繁瑣。因此,項(xiàng)目采取自適應(yīng)施工技術(shù)對(duì)該預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁進(jìn)行施工控制。該方法需要在橋梁施工階段對(duì)影響因素進(jìn)行有效識(shí)別,并且應(yīng)用于下一過程的分析中,循環(huán)多次的識(shí)別分析能夠促使實(shí)測(cè)結(jié)果、計(jì)算結(jié)果之間相互吻合,使得橋梁計(jì)算分析模型具備更好的應(yīng)用可靠性,模型的規(guī)律也能夠表現(xiàn)出橋梁實(shí)際結(jié)構(gòu)情況,弱化模型分析計(jì)算時(shí)的偏差,據(jù)此再開展實(shí)際結(jié)構(gòu)的誤差調(diào)整[2]。

    3.1 梁塊施工

    梁橋采取懸臂法施工,施工過程中對(duì)中跨、邊跨(2、3 號(hào)墩)劃分為18 塊梁段,施工至最大懸臂梁段時(shí),需要采取先邊跨后中跨的合龍方式。項(xiàng)目3號(hào)墩的0 號(hào)梁塊施工長度控制在13m;1~4 號(hào)梁塊控制總長度為14m;5~10 號(hào)梁塊總長度控制為24m;11~18 號(hào)梁塊總長度40m。中跨合龍段長度則為2m,邊塊現(xiàn)澆及合龍段長度分別為2m。梁橋懸臂施工中需要控制內(nèi)力及線形狀態(tài),現(xiàn)場采取控制立模標(biāo)高的形式來調(diào)整未施工梁塊殘余誤差,避免誤差過大造成的多個(gè)其余梁段的調(diào)整。

    3.2 立模標(biāo)高確定

    不同梁塊立模標(biāo)高決定了成橋線形是否滿足設(shè)計(jì)要求,立模標(biāo)高需要考慮成橋撓度變形及設(shè)計(jì)標(biāo)高,施工過程中需要進(jìn)行預(yù)拱度設(shè)置來消除撓度變形。梁塊施工標(biāo)高主要和活載、混凝土收縮徐變、掛籃重量、支架自重等因素有關(guān)。梁段的立模標(biāo)高計(jì)算需要包含以下內(nèi)容:梁段設(shè)計(jì)標(biāo)高、梁段自重導(dǎo)致?lián)隙茸兓取⒘憾问┕ひ苿?dòng)荷載及掛籃支架自重導(dǎo)致的撓度變形。

    3.3 施工線形監(jiān)測(cè)方案設(shè)計(jì)

    3.3.1 主梁測(cè)點(diǎn)

    項(xiàng)目主梁測(cè)點(diǎn)布置則主要為2 號(hào)墩0 號(hào)塊的監(jiān)測(cè)點(diǎn)及懸臂梁段監(jiān)測(cè)點(diǎn)。其中測(cè)點(diǎn)布置要求如下:縱橋向梁段截面一般布置4個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),梁段混凝土澆筑前,測(cè)點(diǎn)需要布設(shè)在底部位置,施工完成后則需要提升至頂部位置,測(cè)點(diǎn)提升通過轉(zhuǎn)移鋼筋來實(shí)現(xiàn),測(cè)點(diǎn)布置方案如圖2所示。主梁線形測(cè)點(diǎn)測(cè)試設(shè)備為高精度水準(zhǔn)儀(精度±5mm),現(xiàn)場測(cè)定梁段施工前后的掛籃標(biāo)高、混凝土澆筑前后梁段高程、預(yù)應(yīng)力施加前后梁段標(biāo)高[3]。

    圖2 測(cè)點(diǎn)方案布置示意圖

    3.3.2 箱梁頂面標(biāo)高監(jiān)測(cè)

    對(duì)于箱梁頂面標(biāo)高測(cè)定,其測(cè)點(diǎn)布置示意圖如圖3所示,現(xiàn)場需要在每個(gè)梁段布置4個(gè)測(cè)點(diǎn),設(shè)備為高精度水準(zhǔn)儀(精度±5mm),測(cè)定內(nèi)容為梁段混凝土澆筑之后的箱梁頂面標(biāo)高,數(shù)據(jù)獲取之后還需要構(gòu)建和主梁線形標(biāo)高之間的換算關(guān)系。

    圖3 箱梁頂面標(biāo)高測(cè)點(diǎn)布置示意圖

    3.3.3 墩頂水平位移、垂直度監(jiān)測(cè)

    墩頂水平位移監(jiān)測(cè)需要在墩頂縱向設(shè)置2 個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn),如圖4 所示,測(cè)定儀器為全站儀(精度±5mm),一般在3個(gè)梁段施工之后開展單次測(cè)定;墩頂垂直度測(cè)定則主要在橋墩節(jié)段承臺(tái)四角布置單個(gè)測(cè)點(diǎn),采取高精度水準(zhǔn)儀(精度±5mm),要求對(duì)混凝土澆筑硬化后、節(jié)段模板移動(dòng)后開展墩頂位移測(cè)定。

    圖4 墩頂水平位移測(cè)點(diǎn)布置

    4 有限元分析

    4.1 模型

    項(xiàng)目依據(jù)現(xiàn)場結(jié)構(gòu)及施工進(jìn)度采取Midas Civil 有限元軟件進(jìn)行梁橋模型構(gòu)建,如圖5所示。其中模型包括196 個(gè)單元、225 個(gè)階段,主梁及橋墩主要采取梁單元實(shí)施模擬,邊跨托架采取受壓彈性連接進(jìn)行簡化;模型截面為組合截面類型,支座采取抗扭形式,主梁以下結(jié)構(gòu)則為等截面。模擬過程中不考慮土體承臺(tái)之間的相互作用,只考慮樁土之間的約束,樁基礎(chǔ)邊界采取6個(gè)自由度的固結(jié)處理,以作簡化。

    圖5 橋梁有限元模型

    4.2 參數(shù)

    梁橋單個(gè)懸臂端為一個(gè)箱梁單元,跨徑95m+170m+95m,上部結(jié)構(gòu)總共包括123 個(gè)模擬單元,上部結(jié)構(gòu)的中跨跨中和箱梁根部結(jié)構(gòu)截面以1.5 次的拋物線變化處理;箱梁底板厚度則以1.5 次拋物線變化處理。2、3號(hào)橋墩高度達(dá)到了90m,橋墩高度范圍內(nèi)沿著橫橋向以50:1 的坡比進(jìn)行變化,縱橋向則以80∶1 的坡比進(jìn)行變化;橋墩內(nèi)部設(shè)置了厚度0.5m 的橫隔板,且每個(gè)20m 布置一道,橋墩整體劃分為51 個(gè)單元。主梁及橋墩的材料分別選取為C60、C50 混凝土,橋內(nèi)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)為鋼絞線,其規(guī)格為fpk=1 860MPa,直徑15.24mm。荷載施加模擬如下:施工張拉預(yù)應(yīng)力(1 400MPa)、橋梁自重、懸臂掛籃質(zhì)量1 450kN、滑模質(zhì)量350kN/m,活載設(shè)計(jì)為公路II 級(jí),人群移動(dòng)荷載為2.5kN/m,鋪裝層梁單元模擬荷載為25kN/m的線荷載[4]。

    模擬梁橋施工工序如下:首先開展橋墩施工;其次進(jìn)行主梁段懸臂掛籃施工。橋墩施工后需要構(gòu)建萬能托架,進(jìn)行0號(hào)梁塊的混凝土澆筑,該階段模擬周期為20d,之后進(jìn)行其余梁端的施工,單個(gè)梁段澆筑時(shí)間為6d,掛籃移動(dòng)時(shí)間為2d,混凝土梁橋預(yù)應(yīng)力張拉需要3d,梁段整體施工長達(dá)11d;利用托架對(duì)邊跨現(xiàn)澆段進(jìn)行混凝土澆筑處理,其周期達(dá)到了14d。合龍段的兩塊施工則需要采用水箱壓重處理,邊跨混凝土預(yù)應(yīng)力張拉過程需要在其強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求的85%以上后,且經(jīng)過5d 的養(yǎng)護(hù)才能夠開展;中跨合龍也需要設(shè)置水箱壓重及懸臂端吊裝,混凝土強(qiáng)度養(yǎng)護(hù)至設(shè)計(jì)要求的85%以上時(shí)才能夠進(jìn)行頂板、底板的張拉工作[4]。

    5 主梁線形分析

    5.1 理論分析

    有限元模型施加荷載包括掛籃滑模荷載、梁塊自重。施工人群荷載、預(yù)拉應(yīng)力荷載及橋面鋪裝荷載,對(duì)于橋梁預(yù)拱度的影響較大。梁橋線形控制中需要對(duì)梁塊的立模標(biāo)高進(jìn)行有效控制,以便充分降低施工線形誤差。項(xiàng)目采取2 號(hào)墩開展理論預(yù)拱度的影響分析,如圖6 所示。圖6 為主梁考慮混凝土收縮徐變、活載、考慮掛籃支架的理論預(yù)拱度變化情況,圖6(a)表明,收縮徐變導(dǎo)致主梁具備較大的撓度變形,且邊跨的影響程度要小于中跨;圖6(b)表明活載導(dǎo)致主梁產(chǎn)生向下的撓度變形,邊跨小于中跨,這主要是邊跨跨度相對(duì)于中跨要??;圖6(c)表明,0 號(hào)塊存在明顯的拱度驟變情況,這歸因于橋墩高度偏大,橋墩在混凝土收縮下具備劇烈變形的情況?;诖?,為確保施工線形技術(shù)要求,2 號(hào)墩墩頂位置的施工階段需要合理控制墩頂位移,可以采取事先變形補(bǔ)償措施[5]。

    圖6 不同影響參數(shù)下理論線形變化

    5.2 實(shí)際、理論線形對(duì)比分析

    項(xiàng)目采取2號(hào)墩5號(hào)梁塊進(jìn)行理論、實(shí)際施工的線形變化對(duì)比分析,圖7(a)、(b)為澆筑混凝土后及張拉預(yù)應(yīng)力筋后的理論、實(shí)際施工線形情況。經(jīng)過實(shí)際監(jiān)測(cè)方案數(shù)據(jù)的獲取,相對(duì)于理論線形,5號(hào)塊實(shí)際變形存在差異性,這主要是由于實(shí)際監(jiān)測(cè)存在誤差、鋼筋變形及環(huán)境溫度變化等情況引起的,實(shí)際施工、理論誤差能夠控制在0.1cm以內(nèi),兩者變化趨勢(shì)具備較大程度的一致性[5]。

    圖7 不同情況下的實(shí)際施工、理論模擬線形對(duì)比

    6 結(jié)語

    本文對(duì)阜陽市某三跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋開展施工線形控制,采取自適應(yīng)控制技術(shù),設(shè)計(jì)現(xiàn)場線形監(jiān)測(cè)方案,結(jié)合有限元橋梁施工的模擬,對(duì)懸臂澆筑梁橋的線性變化規(guī)律進(jìn)行了有效分析。研究結(jié)果表明,采取有限元對(duì)該梁橋開展不同階段的施工線形模擬具備較大可行性,且理論預(yù)拱度分析因素較為全面;成橋線形和理論值之間的變化規(guī)律匹配程度較高,兩者之間的最大誤差控制在0.1cm 以內(nèi),整體達(dá)到了設(shè)計(jì)規(guī)范允許要求。連續(xù)梁橋的施工線性控制對(duì)橋梁事業(yè)的發(fā)展具備重要社會(huì)意義,本文相關(guān)研究能夠?yàn)楣饭こ痰陌l(fā)展提供重要參考。

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