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    有限元計算在某型自卸船建造工藝中的應(yīng)用

    2022-05-09 09:28:38
    船舶物資與市場 2022年4期
    關(guān)鍵詞:單點(diǎn)甲板撓度

    胡 晨

    (中船澄西船舶修造有限公司設(shè)計部,江蘇 江陰 214400)

    0 引言

    26000 DWT自卸船貨艙為大開口結(jié)構(gòu),橫向跨度大,間甲板結(jié)構(gòu)相對較弱,單點(diǎn)裝載系統(tǒng)對其形變要求很高,同時還需評估撓度對艙口蓋產(chǎn)生的影響[1]。由于在建造新船型方面的相關(guān)經(jīng)驗又有所欠缺,通過學(xué)習(xí)先進(jìn)技術(shù)策劃研究建造工藝和工法,借助自主計算來評估其強(qiáng)度及剛度情況[2-4]。本文借用MSC.Patran和Nastran軟件對間甲板區(qū)域進(jìn)行有限元計算分析,研究造船工藝工法,提高生產(chǎn)效率,降低生產(chǎn)成本,保證公司船舶的順利建造與交付。

    1 裝載系統(tǒng)建造工藝工法研究

    26000 DWT自卸船主甲板反頂設(shè)置一套單點(diǎn)裝貨系統(tǒng),需要在甲板下構(gòu)建操作平臺反吊在甲板上,共有14個間甲板設(shè)計了管子單元單點(diǎn)運(yùn)輸裝置,因橫向結(jié)構(gòu)相對較弱,甲板板厚較薄,結(jié)合船型特點(diǎn)開展工藝工法研究,確保吊裝強(qiáng)度,減少變形。

    1.1 甲板總段方案研究

    甲板分段反頂設(shè)計了單點(diǎn)運(yùn)輸裝置,對比采用傳統(tǒng)方法船臺、船塢吊裝定位,增加吊裝難度和風(fēng)險、裝配腳手搭設(shè)等工作量,影響合攏周期效率低下。研究采用總段階段安裝單點(diǎn)運(yùn)輸裝置,甲板上安裝橫向艙口圍的建造方式增加強(qiáng)度。

    1.2 甲板總段制作方案策劃

    甲板502~504、506~509、512、514~517、519、520分段與橫向艙口圍總組焊接后正態(tài)安裝單點(diǎn)運(yùn)輸支架。結(jié)合總段鋪墩圖(見圖1)提前放置單點(diǎn)運(yùn)輸支架到指定位置,按照圖紙尺寸要求完成總段胎架,甲板左右兩端向下放5 mm反變形。甲板吊裝拼接后檢查控制甲板的平整度和梁拱,必要時火工調(diào)整甲板變形來確保平整度,甲板與胎架應(yīng)焊接固定,減少變形。

    圖1 總段支撐示意圖

    1.3 艙口圍安裝焊接要求

    甲板拼接焊后吊裝橫向艙口圍,檢查艙口圍面板的平整度腹板垂直度,平整度±3 mm、垂直度±4 mm,精度檢查合格后,艙口圍需加強(qiáng)固定后焊接,按照焊接原則工藝控制焊接順序防止甲板過度變形后影響單點(diǎn)運(yùn)輸支架安裝,焊接順序示意圖如圖2所示。

    圖2 焊接順序示意圖

    1.4 總段方案評估

    甲板總段按以上研究方案實(shí)施后增加了橫向艙口圍和單點(diǎn)支架,艙口圍傳統(tǒng)方式在船臺階段搭載,對比現(xiàn)方案在總段階段安裝艙口圍可增加甲板強(qiáng)度,故需要開展有限元計算等方式進(jìn)行強(qiáng)度和剛度校核,確??偠蔚跹b定位不變形[5-6]。

    2 有限元計算

    26000 DWT自卸船主甲板總段方案策劃需校核強(qiáng)度,減少吊裝變形。針對總段復(fù)雜形狀變形體,需完整獲取在復(fù)雜外力作用下內(nèi)部準(zhǔn)確力學(xué)信息。在準(zhǔn)確進(jìn)行力學(xué)分析的基礎(chǔ)上,設(shè)計師應(yīng)對該總段進(jìn)行強(qiáng)度、剛度等方面評判,以便對不合理的設(shè)計參數(shù)進(jìn)行修改,以得到較優(yōu)化的設(shè)計方案。

    2.1 模型選取與創(chuàng)建

    由于全船間甲板有3種不同規(guī)格的寬度(2450 mm、4890 mm、14650 mm),而2個較寬的間甲板梁下方均有槽型艙壁支撐,因此選寬度為2450 mm的較弱間甲板;與間甲板相連的頂邊艙甲板又有幾種不同規(guī)格的板厚,選最薄的13 mm進(jìn)行建模計算。

    模型縱向范圍從FR236到FR239,即與間甲板對接的兩檔強(qiáng)框架,跨度ΔX=2450 mm;橫向范圍從左舷外板至右舷外板,因為靠近艏部區(qū)域,外板模型涉及曲面,跨度ΔY≈23756 mm;垂向范圍為11305平臺以上的全部結(jié)構(gòu),包括艙口圍結(jié)構(gòu)。由于此次評估主要以形變?yōu)橹?,因此整個模型全部以二維殼單元進(jìn)行模擬。間甲板中間正下方為單點(diǎn)卸貨系統(tǒng),系統(tǒng)軌道架設(shè)于圓管支架之上,圓管支架采用一維梁單元建模并附截面屬性[7-9]。

    此次計算采用網(wǎng)格直接建模方式,整體模型不是相當(dāng)大,因此除特殊位置外,網(wǎng)格大小為上限250 mm,下限150 mm,平均為200 mm×200 mm,即肋距為813.33 mm分四等分;橫向檔距為725 mm分三等分。

    2.2 材料屬性及邊界條件設(shè)置

    本模型共有A級鋼與高強(qiáng)度AH36鋼2種規(guī)格,其楊氏模量均為2.06×105N/mm2,泊松比為0.3,剪切模量為79230 N/mm2,密度為7.85×10-9t/mm2。板厚屬性按照退審圖紙,選取其建造厚度賦予。

    在間甲板大跨度兩端設(shè)置為簡支約束,即左端面11305平臺約束為δx=δy=δz=0,θy=θz=0,右端面11305平臺約束為δx=δz=0,θy=θz=0;在前后剖面的強(qiáng)結(jié)構(gòu)處,僅約束縱向位移,即δx=0。

    2.3 載荷與工況設(shè)定

    單點(diǎn)卸貨系統(tǒng)軌道貫穿于整個貨艙區(qū)域,圓管支架受力載荷取最大情況,為28 t,即4個點(diǎn)位每點(diǎn)7 t集中力;結(jié)構(gòu)自重為重力釋放方式加載;艙口蓋結(jié)構(gòu)重量等效到艙口圍上為單邊3 t均布載荷,見表1。

    表1 載荷分布情況表

    2.4 分析計算結(jié)果

    將設(shè)置好的完整模型提交靜力計算,根據(jù)計算結(jié)果的應(yīng)變云圖顯示,最大船體結(jié)構(gòu)變形為14.4 mm,位于間甲板最中間位置處;最大應(yīng)力64.7 MPa,位于圓管支架與間甲板連接處,如圖3所示。

    圖3 應(yīng)力應(yīng)變云圖

    3 經(jīng)驗計算

    3.1 求解撓曲線方程

    設(shè)定此間甲板滿足“平斷面假定”,即假定梁在彎曲前的橫斷面在彎曲后仍為平面[1]。梁兩端的位移邊界條件設(shè)定為兩端簡支,即兩端點(diǎn)撓度為0,ν0=0,νL=0;且兩端點(diǎn)的彎矩為0,M0=ELν”=0,ML=0。

    將上述左端撓度與彎矩條件代入撓曲線方程:

    再將右端撓度與彎矩條件代入式(1),且對式(1)求二階導(dǎo)可得:

    解此二元一次方程組得:

    將以上解重新代入到撓曲線方程,可得:

    3.2 求解剖面慣性矩

    間甲板梁的剖面由1塊寬度2450 mm,厚度10 mm主甲板、前后各1塊高度1025 mm,厚度11 mm的艙口蓋腹板、腹板頂部各1塊長度400 mm,厚度20 mm的艙口蓋頂板、腹板中部前后各1塊180×8的球扁鋼、以及間甲板下方前后各1塊200×10的球扁鋼組成。由于整體結(jié)構(gòu)呈左右對稱,所以其重心X=0 mm;將每塊板各自的重量重心加權(quán)平均,算得其Y向重心位置為Y=406.91 mm。

    得:Ix≈1.38 × 1010mm4

    3.3 計算最大撓度

    長度L為1.6×104mm,彈性模量E為2.06×105MPa。自身重量約25.6 t,等效為2.56×105N均布載荷設(shè)置;艙口蓋兩邊各3 t,等效為6×104N均布載荷設(shè)置,因此均布載荷q的值為19.75N/L;單點(diǎn)卸貨系統(tǒng)等效為2.8×105N集中載荷設(shè)置,受力在間甲板梁正中部。將上述條件代入式(2)解方程,得:

    得ν≈14.31 mm。

    此結(jié)果與有限元分析計算的應(yīng)變結(jié)果相當(dāng)接近。

    表2 甲板總段定位數(shù)據(jù)表

    序號 分段名 檢查位置1/mm檢查位置3/mm 6 508+7014+7015 4 -5 1 7 509+7016+7017 5 -4 4 8 512+7022+7023 2 -3 3 9 514+7026+7027 4 -4 3 10 515+7028+7029 2 -2 4 11 516+7030+7031 3 -2 4 12 517+7032+7033 2 -3 3 13 519+7036+7037 4 -4 2 14 520+7038+7039 5 -5 4檢查位置2/mm

    4 結(jié)語

    本文采用了2種方法對26000 DWT自卸船間甲板進(jìn)行強(qiáng)度與剛度校核。剛度方面:整個間甲板橫跨梁呈現(xiàn)中間逐漸下沉趨勢,有限元計算應(yīng)變最大結(jié)果為14.4 mm,于間甲板最中間部位;經(jīng)驗公式計算最大撓度為14.31 mm,于間甲板最中間部位。兩者結(jié)果相當(dāng)接近,且結(jié)果滿足建造與驗收需求;強(qiáng)度方面:整個模型最大應(yīng)力為64.7 MPa,于間甲板中部球扁鋼與圓管支架相連位置,此處結(jié)構(gòu)為AH36高強(qiáng)度鋼,屈服強(qiáng)度為355 MPa,接近5.5倍安全系數(shù),因此強(qiáng)度也滿足相關(guān)要求。經(jīng)精度管理現(xiàn)場管控甲板總段定位最大變形約10 mm(艙口蓋未安裝時數(shù)據(jù)),整體數(shù)據(jù)可控,滿足精度要求。

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