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    150kt/a雙加壓法稀硝酸裝置運行總結

    2021-12-23 08:15:14金杰理張亞軍
    中氮肥 2021年5期
    關鍵詞:空壓機分離器硝酸

    金杰理,張亞軍

    [甘肅靖遠煤業(yè)劉化(集團)有限責任公司白銀新天化工分公司,甘肅白銀 730900]

    0 引 言

    現(xiàn)階段,我國稀硝酸生產(chǎn)工藝絕大部分采用雙加壓法,雙加壓法具有技術先進可靠、生產(chǎn)規(guī)模大、消耗低、綜合指標優(yōu)等特點,成為新上稀硝酸裝置的首選工藝。甘肅靖遠煤業(yè)劉化(集團)有限責任公司白銀新天化工分公司(簡稱白銀新天)一期煤化工項目包括150kt/a稀硝酸裝置、150kt/a硝鎂法濃硝酸裝置、250kt/a高塔硝基復合肥裝置,配套50t/h流化床鍋爐2臺、120t/h脫鹽水裝置及循環(huán)水系統(tǒng)。一期煤化工項目分兩步進行,一期一步項目為150kt/a雙加壓法稀硝酸裝置和配套的150kt/a硝鎂法濃硝酸裝置,設計預留1套150kt/a稀硝酸裝置,主要原料液氨由甘肅劉化(集團)有限責任公司(簡稱劉化集團)總部(甘肅永靖)汽車拉運及外購;一期二步項目為20kt/a尿素硝銨溶液裝置和250kt/a高塔硝基復合肥裝置。二期煤化工項目,即靖遠煤電清潔高效氣化氣綜合利用(搬遷改造)項目,擬建在甘肅省白銀市銀東工業(yè)園劉化園區(qū),將以靖遠煤業(yè)集團所產(chǎn)煤炭為原料,計劃采用粉煤加壓氣化等生產(chǎn)工藝,最終形成600kt/a合成氨、700kt/a尿素、100kt/a甲醇、50kt/a液體二氧化碳、60kt/a三聚氰胺、60kt/a尿素硝銨溶液、約2.16×108m3/a外供合成氣(CO+H2)的生產(chǎn)規(guī)模。

    白銀新天一期一步項目于2011年7月28日動工建設,2013年初設備安裝工作結束,2013年6月28日進行化工投料試車,實現(xiàn)氧化爐點火一次成功。一期二步項目于2015年5月28日開工建設,2016年底建成投產(chǎn)。其中,150kt/a稀硝酸裝置由四川金象賽瑞化工股份有限公司提供工藝包,中國成達工程有限公司進行工程設計,采用陜鼓(集團)四合一機組,其他設備全部由國內(nèi)制造,采用四川久源機械制造有限公司(原成都化工壓力容器廠)制作的拉蒙特氧化爐,吸收塔由成都信凱機械設備有限公司制作;設備安裝由中國石化集團第五建設公司和劉化集團負責實施,工藝系統(tǒng)之DCS由和利時公司負責組態(tài)。目前,白銀新天150kt/a稀硝酸裝置各項工藝指標達到設計要求,運行狀況良好。以下對本套稀硝酸裝置的設計特點及運行情況等作一介紹。

    1 稀硝酸裝置工藝流程簡介

    空氣經(jīng)四級過濾器過濾后進入空氣壓縮機壓縮至0.45MPa(A),與氣氨混合后進入氧化爐,在鉑網(wǎng)催化劑的作用下進行反應,氧化壓力0.37MPa,氧化反應生成的高溫NOX氣體先經(jīng)氧化爐廢熱鍋爐回收熱量(副產(chǎn)蒸汽供四合一機組汽輪機做功),接著通過尾氣四次換熱器、水平鍋爐、尾氣三次換熱器換熱(加熱尾氣至360℃),NOX氣體降溫至210℃,然后進入鍋爐給水預熱器、低壓快冷器(A/B)降溫后進入稀酸分離器分離冷凝酸,之后再經(jīng)NOX壓縮機提壓至1.0MPa后,進入尾氣二次換熱器、尾氣一次換熱器中與尾氣進行熱交換,降溫后的NOX氣體再經(jīng)高壓快冷器冷卻后送入吸收塔,在吸收塔內(nèi)NO2與H2O反應生成硝酸;吸收塔尾氣依次經(jīng)過尾氣一次換熱器、尾氣二次換熱器、尾氣三次換熱器、尾氣四次換熱器加熱后進入SCR氮氧化物轉化器,再經(jīng)尾氣透平膨脹機(尾透機)回收能量,最終NOX含量降至200×10-6以下的尾氣經(jīng)排氣筒放空。

    2 設計特點及安裝過程中的優(yōu)化改進

    (1)白銀新天150kt/a稀硝酸裝置選址在海拔1710m的白銀市高新技術產(chǎn)業(yè)園,當?shù)仄骄髿鈮?.082MPa(A),針對高海拔、大氣壓低的高原氣候,陜鼓將四合一機組中的空壓機(AV40-14)進行差異化設計,改型為AV45-15,以滿足軸流壓縮機出口壓力在0.45MPa(A)。

    (2)四合一機組尾透機聯(lián)軸器安裝、檢修時須拆除尾透機大蓋,經(jīng)與陜鼓技術專家反復討論后,對軸流壓縮機轉子進行改造,解決了檢修聯(lián)軸器時需揭開尾透機機殼的問題。

    (3)空氣過濾室采用四級高效過濾器——一級板式空氣過濾器、二級初效空氣過濾器、三級中效空氣過濾器、四級箱式高效空氣過濾器;同時,二級初效空氣過濾器前增設蒸汽加熱器,冬季空氣溫度低時用于提高空氣溫度,以穩(wěn)定氧化爐溫度。

    (4)空壓機出口增設廢熱鍋爐,回收熱量副產(chǎn)0.5MPa低壓蒸汽,降低入氨空混合器前一次空氣溫度至185℃,用副產(chǎn)低壓蒸汽量來調控一次空氣的溫度。

    (5)NOX壓縮機入口前稀酸分離器采用臥式分離器,上部分為分離器,下部分為稀酸槽,中間用管線連接,其占地面積小、氣液分離徹底,可減少NOX壓縮機入口氣帶液。

    (6)氧化爐采用國內(nèi)先進的拉蒙特爐型,熱能回收利用率高,氧化爐廢鍋副產(chǎn)3.82MPa蒸汽除供四合一機組汽輪機做功外,噸酸還可副產(chǎn)外送蒸汽0.3t以上。

    (7)本套稀硝酸裝置設計上最大的技術特點在于氧化爐點火氣氨不放空。開車期間四合一機組汽輪機由外送3.82MPa高壓蒸汽做功啟動,逐步打開空壓機靜葉,空氣量達到氧化爐點火風量3500m3/h,氫氣點燃后對鉑網(wǎng)預熱,持續(xù)燃燒達到氨空混合氣在鉑網(wǎng)處的著火溫度651℃,氣氨直接通入氧化爐,快速提升氨空比至8% ~9%,氨空混合氣在鉑網(wǎng)催化作用下開始正常反應,點火成功。點火過程中氣氨沒有放空量,既可降低生產(chǎn)成本,又不會造成環(huán)境污染。

    3 稀硝酸裝置試運行情況及問題解決

    3.1 稀硝酸裝置試運行情況

    白銀新天稀硝酸裝置試生產(chǎn)期間,氧化爐第一套鉑網(wǎng)設計使用周期(使用壽命)為100d,2013年6月28日系統(tǒng)投料開車以來,受下游濃硝酸裝置產(chǎn)品市場方面的影響,稀硝酸裝置開停車頻繁,至2016年3月15日,期間開停車達到20次,稀硝酸裝置始終沒有進行72h滿負荷運行考核,只是在2013年8月16日停車前進行了加負荷考驗,四合一機組轉速由開車初期的8630r/min提高至9040r/min,稀硝酸裝置負荷由75%加至85%。

    試運行期間,四合一機組主要運行參數(shù)見表1,稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)見表2??梢钥闯觯囘\行期間四合一機組和稀硝酸裝置主要運行參數(shù)均在指標范圍內(nèi),符合設計指標要求。

    表1 試運行期間四合一機組主要運行參數(shù)

    表2 試運行期間稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)

    3.2 試運行期間出現(xiàn)的問題及應對

    (1)2013年6月30日氧化爐點火,稀硝酸裝置開車后,NOX壓縮機入口氣帶液,稀酸槽液位波動大,稀酸泵(汽蝕)不打量,打開去開車酸槽副線排液,開車酸槽黃煙很大,開車過程歷時11h,分析主要原因在于低壓快冷器排冷凝酸去稀酸槽管線為直管。重新配置U形彎管形成液封,阻止NOX竄入稀酸槽,解決了稀酸泵汽蝕問題。

    (2)2013年7月27日氧化爐第三次點火,7月29日07:45外送高壓蒸汽調節(jié)閥誤操作切斷,造成蒸汽系統(tǒng)汽包超壓,操作工沒有及時打開汽包緊急放空閥,汽包超壓造成安全閥啟跳,安全閥后放空管因固定不牢被直接折疊打彎,導致事故停車,停車后對安全閥放空管重新進行了安裝及固定。

    (3)2013年8月7日氧化爐第四次點火,氧化爐通入氫氣進行鉑網(wǎng)升溫,通氨著火溫度達到700℃,鉑網(wǎng)燃燒發(fā)紅瞬間,氫氣點火臂與點火槍由于熱變形碰撞,點火臂停止不動,幸好點火人員及時發(fā)現(xiàn)關閉氫氣閥,避免了氫氣火焰停留在鉑網(wǎng)某個部位而導致鉑網(wǎng)燒穿。2013年8月22日系統(tǒng)停車后打開氧化爐大蓋,對大氫管頂端焊接時突出部分進行了打磨,其后此問題基本上得以解決,但氫氣點火臂與點火槍還是有刮擦現(xiàn)象。目前,氧化爐點火過程中仍有不安全因素,待下次鉑網(wǎng)更換時徹底解決。

    (4)2013年8月27日18:52氧化爐第七次點火,稀硝酸裝置開車正常后,當天18:52至8月28日08:00,由于稀酸槽液位超標,稀酸泵備泵啟動26次,NOX壓縮機出口溫度最高達124℃,本次開車運行中NOX壓縮機入口氣帶液很嚴重,通過減少二次空氣量反復進行摸索,帶液狀況沒有明顯變化;調整稀酸分離器去稀酸槽管線上閥門開度,效果不明顯,于是8月29日停車檢查。2013年8月30日徹底檢查稀酸分離器內(nèi)件,發(fā)現(xiàn)稀酸分離器內(nèi)件焊接質量不好,內(nèi)件焊接部位散列,返回制造廠予以修復;2013年10月21日,修復后的稀酸分離器內(nèi)件重新安裝,系統(tǒng)重啟后再也沒有出現(xiàn)過NOX壓縮機入口氣帶液現(xiàn)象。

    (5)開車以來,氨空比自動控制顯示為10.4%~10.5%,氧化爐溫度約850℃,而化驗室手動分析氨空比為9.4% ~9.5%,兩數(shù)值相差約1%。分析認為,應該是空氣流量波動大,氨空比不穩(wěn)定,DCS顯示的氨空比偏高。因為理論上氨空比每增加1%,氧化爐溫度升高約70℃,而據(jù)氧化爐的溫度,分析認為應該是一次空氣流量計測量值偏低造成了氨空比偏差(偏高),這給生產(chǎn)操作帶來很大的難度。目前此問題還未得到徹底解決。

    (6)2014年4月14日19:18氧化爐點火后,當日20:44時NOX壓縮機出口溫度突然降至88℃,當日21:25時NOX壓縮機出口管線帶液嚴重,氣阻造成空壓機喘振停車。經(jīng)查實,其主要原因為,點火過程中吸收塔液位閥(LV-112)旁路閥打開去漂白塔,操作工沒有及時發(fā)現(xiàn),使漂白塔液位上漲過快,進而造成二次空氣出漂白塔帶液至了NOX壓縮機。

    (7)2014年4月16日16:00,外電網(wǎng)冶金變Ⅰ段系統(tǒng)接地,所屬117線電流升高,導致白銀新天10kVⅡ系統(tǒng)所帶設備(硝酸變電所、公用工程變電所、鍋爐房)過電壓保護器燒毀,造成2#鍋爐及濃硝酸裝置停車;稀硝酸裝置備泵自啟動,避免了更大范圍內(nèi)停車事故的發(fā)生。白銀新天電氣專業(yè)人員對故障柜進行耐壓試驗和元器件更換,并采購安裝避雷器,徹底消除了此類隱患。

    稀硝酸裝置試運行期間出現(xiàn)的問題,有設計、建設方面的缺陷,如裝置供電線路是雙回路但不是雙電源供電,這就給裝置的長周期運行帶來了風險;設備選型、制作、安裝方面也有很多缺陷,如低壓快冷器去稀酸槽管線內(nèi)沒有形成液封、一次空氣流量計測量值不準;此外,稀硝酸工藝對于白銀新天員工而言,屬于新接觸的化工工藝,缺少管理、操作經(jīng)驗,操作過程中也出現(xiàn)過很多失誤,如低壓廢鍋開車前沒有建液位而造成干鍋、手動轉自動操作指標輸入錯誤、氨過熱器操作溫度低造成氣氨帶液、閥門誤操作、氨空比誤操作致停車等諸多問題。上述問題通過試運行階段的技術改造、優(yōu)化操作、加強員工培訓及生產(chǎn)管理等,逐一得到解決。

    4 稀硝酸裝置正常運行情況及出現(xiàn)的問題

    4.1 稀硝酸裝置正常運行情況

    2018年以來,隨著硝酸、硝基復合肥下游市場好轉,白銀新開150kt/a稀硝酸裝置運行時間逐年增加,2018年、2019年、2020年分別運行214d、270d、316d,稀硝酸裝置整體運行比較穩(wěn)定,基本上主要運行參數(shù)均達到設計要求,并實現(xiàn)了滿負荷運行。正常生產(chǎn)中,四合一機組主要運行參數(shù)見表3,稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)見表4。

    表3 正常生產(chǎn)中四合一機組主要運行參數(shù)

    表4 正常生產(chǎn)中稀硝酸裝置主要工藝運行參數(shù)

    4.2 正常運行期間出現(xiàn)的問題及應對

    (1)2017年9月28日,四合一機組汽輪機排汽側軸振值假指示超高(6402Y軸振值超過69.2mm)致稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。停車后拆檢汽輪機,發(fā)現(xiàn)其軸瓦有損傷現(xiàn)象,進行了刮瓦修復,問題得以解決。

    (2)2018年1月8日,因氣溫低,表冷器噴射器系統(tǒng)凍結,真空度下降致稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。停車后對噴射器冷凝液管線、抽氣外排管線增設了伴熱設施,其后表冷器噴射器系統(tǒng)運行恢復正常。

    (3)2019年1月,氨輔助蒸發(fā)器B加熱器管板發(fā)生泄漏,致使循環(huán)水受到污染;2019年3月,利用氧化爐更換鉑網(wǎng)機會對氨輔助蒸發(fā)器B進行了試漏檢修,但當時加熱器管板受損嚴重,問題無法根除,其后使用期間氨輔助蒸發(fā)器B加熱器仍有漏氨現(xiàn)象;2020年11月更換氧化爐鉑網(wǎng)期間,對氨輔助蒸發(fā)器B加熱器管束進行了更換,其漏氨問題得以徹底解決。

    (4)2019年5月20日更換鉑網(wǎng)期間,對尾透機開蓋檢查,發(fā)現(xiàn)尾透機轉子葉輪上有催化劑粉末,經(jīng)天津華景化工新技術開發(fā)有限公司現(xiàn)場評估,為避免緊急停車時SCR氨還原轉化器壓差增大、SCR催化劑粉末進入尾透機而損傷轉子,需在尾透機入口安裝錐形過濾器(目前尚未實施)以攔截過濾催化劑粉末;2020年4月停車時對SCR氨還原轉化器催化劑床層下部篩網(wǎng)塌陷部位進行了修復,在一定程度上緩解了催化劑粉末進入尾透機的問題,但問題沒有得到根本解決,今后擇機處理。

    (5)2019年11月9日,冷凝液泵B故障,備泵切換啟動過程中觸發(fā)冷凝液泵全停聯(lián)鎖,四合一機組跳車,稀硝酸裝置聯(lián)鎖停車。檢查DCS組態(tài),冷凝液泵全停聯(lián)鎖是為了保護四合一機組汽輪機,但在運冷凝液泵出現(xiàn)故障停運時備用泵沒有實現(xiàn)無擾動啟動,致使四合一機組聯(lián)鎖停車。該問題還需對系統(tǒng)聯(lián)鎖設置的合理性,或冷凝液泵是否延時啟動與四合一機組相銜接方面作深入探討。

    總之,稀硝酸裝置長周期運行中,暴露出了設備缺陷、聯(lián)鎖系統(tǒng)邏輯關系不緊密、儀表指示故障、操作工流動大等影響稀硝酸裝置穩(wěn)定運行的問題,如氧化爐經(jīng)過幾年的運行催化劑框扇形板變形致氧化爐同平面溫差變大、氨空比聯(lián)鎖長期不能投自動、氨空比儀表示數(shù)高于實際值、冬季遠傳儀表引壓管凍結而示數(shù)失真、調節(jié)閥卡澀無法操作,以及設備與管線經(jīng)過長周期運行出現(xiàn)多處泄漏、NOX壓縮機軸振值持續(xù)上升、操作人員頻繁變動等。通過近幾年的優(yōu)化改進,系統(tǒng)趨于完善,實現(xiàn)了設備穩(wěn)定運行,生產(chǎn)管理水平上了一個臺階,操作上也積累了更多的經(jīng)驗教訓,利于稀硝酸裝置的安全、穩(wěn)定、長周期運行;部分還未解決的問題,需咨詢業(yè)內(nèi)專家或借助“外腦”,待時機成熟后逐一解決。

    5 優(yōu)化技改措施

    5.1 試運行期間主要優(yōu)化技改措施

    (1)2013年6月30日在10h的試生產(chǎn)期間,氣氨流量調節(jié)閥輸出不作調整,但反饋閥位信號有波動,波動幅度0.2% ~0.4%,氣氨流量瞬間波動值超過1000m3/h;空壓機入口靜葉開度、轉速、防喘閥在不進行調整的情況下,空氣流量瞬時波動值超過1200m3/h;期間為避免因操作不到位氨空比高聯(lián)鎖停車,據(jù)專家的建議,試生產(chǎn)期間將氨空比高聯(lián)鎖值由11.3%提高至11.5%,實際分析值只有10.8%,但2013年7月1日仍因氨空比高聯(lián)鎖停車。分析認為,氨空比自控系統(tǒng)不能滿足實際生產(chǎn)需要,且無法達到氨空比自調的目的,需從技術和硬件兩方面著手予以解決。經(jīng)論證,決定對氣氨流量調節(jié)閥進行更換,原設計為平衡籠式單座調節(jié)閥,通徑100mm,采用西門子智能閥門定位器,技改將其更換為FISHER氣氨流量調節(jié)閥、智能閥門定位器,其通徑變更為150mm,閥門反饋精度達到0.1%。2014年3月利用停車期間,在氣氨過熱器后增設氣氨壓力調節(jié)閥,氨氧化系統(tǒng)運行的安全性得到保障,減輕了操作工的勞動強度。

    (2)2013年8月16日,軸流空壓機入口靜葉開度65°,防喘閥開度5.6%,空壓機排氣壓力0.337MPa,總空氣量約62000m3/h,空壓機運行已接近喘振線。2013年8月22日停車期間,經(jīng)與陜鼓技術人員協(xié)商,由陜鼓技術指導專家對空壓機防喘振線進行了修訂,防喘振裕量值升高,使空壓機喘振點遠離了防喘振線,并對空壓機出口重錘式調節(jié)閥重力錘進行了調整,以減小空壓機出口阻力。

    (3)氣氨分離器原設計高度距離平臺只有500mm,致使蒸發(fā)器A的液氨從底部反竄入氣氨分離器,再進入氣氨過熱器,使氣氨溫度降至80℃以下。2013年9月稀硝酸裝置停車期間,對氣氨分離器進行改造,將氣氨分離器距離平臺高度提高至2300mm,氣氨過熱器引入1條1.55MPa中壓蒸汽管線用于預熱氣氨,由此解決了氣氨帶液、氣氨溫度下降的問題。

    (4)2013年8月27日,稀酸分離器分離效果差,NOX壓縮機入口氣帶液、稀酸泵入口竄氣,致使稀酸不能正常外送。前期開車專家建議對低壓快冷器A出口液相進稀酸槽排酸管線設置U形管,形成液封,并在管線上安裝手閥調節(jié)排量,同時對稀酸分離器沖洗噴頭進行更換,期間二次空氣量由8502m3/h減至6738m3/h,稀酸泵入口竄氣問題得到解決,但NOX壓縮機入口氣帶液問題未從根本上得到解決;后來檢查修復稀酸分離器內(nèi)件后,NOX壓縮機入口氣帶液問題得以徹底解決。

    (5)稀酸泵機封原設計用硝酸回流冷卻,2014年3月29日開車幾個小時后稀酸泵機封燒壞漏酸,后經(jīng)技術評估,將稀酸泵機封更換為無冷卻介質機封,并取消回流酸冷卻系統(tǒng),其后稀酸泵機封運行時間長、無漏點。

    (6)原設計離心式開車酸泵電機功率110 kW,而開車正常后其只需將5m3/h酸性水打入吸收塔,開車酸泵電機功率太大,存在嚴重的“大馬拉小車”問題。2014年9月白銀新天自主設計安裝了1臺流量5m3/h、電機功率4kW 的多級離心泵在開車正常后將酸性水送入吸收塔,開車酸泵用電量大幅下降。

    5.2 正常運行期間主要優(yōu)化技改措施

    (1)開車初期氧化爐平面溫差10℃,近幾年運行中氧化爐平面溫差有增大趨勢。2018年9月、2019年3月稀硝酸裝置停車時分別進行了氧化爐熱偶校正、氧化爐催化劑框下陷處修復、氧化爐上部封頭分布器絲網(wǎng)調整等,但氧化爐平面溫差大問題沒有從根本上得到解決,其平面溫差接近30℃;2021年4月1日利用稀硝酸裝置停車機會對氧化爐兩邊熱偶進行了校正,開車后氧化爐平面溫差縮小至16℃,但氧化爐平面溫差大問題仍未得到根除,需深入研討,進一步查明原因。

    (2)2019年1月,稀硝酸裝置四合一機組NOX壓縮機振值偏高,達到110μm(正常值在70μm以下);2019年3月,四合一機組轉子返陜鼓做動平衡技術處理,恢復安裝后,四合一機組運行平穩(wěn)。

    (3)2019年10月氧化爐第七套鉑網(wǎng)運行初期,爐水循環(huán)量偏低,一段時間降至105t/h(正常指標為115~155t/h),爐水循環(huán)泵不得不雙泵運行(設計為一開一備),出現(xiàn)廢鍋爐壁溫度高、氧化爐出口氣溫度高等問題;2019年11月19日系統(tǒng)停車期間對爐水集箱、節(jié)流孔進行清理,對爐水循環(huán)泵進出口閥進行拆檢,但問題并沒有從根本上得到解決,造成系統(tǒng)無法長周期、穩(wěn)定運行。2020年3月,利用更換氧化爐鉑網(wǎng)的停車機會,對氧化爐爐管進行化學清洗,清洗后上述問題得以徹底解決,爐水循環(huán)量達到130t/h,氧化爐爐管換熱效率提高,蒸汽產(chǎn)量增加,至今氧化爐運行穩(wěn)定。

    (4)2020年冬季,因稀硝酸裝置四合一機組廠房安全檢查防火等級不滿足要求,2020年11月拆除了側墻,冬季稀硝酸裝置防凍問題變得突出。為此,將儀表帶有的聯(lián)鎖傳送器引壓管進行保溫處理,一些電伴熱帶予以更換,并制定了嚴格的裝置防凍管理措施。技改后,稀硝酸裝置經(jīng)受住了2020年12月當?shù)貥O寒天氣(氣溫達-21℃)的考驗,表明本項技改是成功的、管理措施是有效的。

    雙加壓法稀硝酸裝置及四合一機組運行狀況的影響因素是多方面的,對于已建成的裝置,只要遵循科學規(guī)律,管理上高度重視,做好員工操作技能培訓,并采取有針對性的優(yōu)化改進措施,就能保證裝置的安全、穩(wěn)定、長周期運行。

    6 結束語

    白銀新天150kt/a雙加壓法稀硝酸裝置投產(chǎn)以來,受硝酸市場行情的影響,開車初期稀硝酸裝置間斷運行,且沒有進行72h滿負荷運行考核。2018年以來,稀硝酸裝置逐步實現(xiàn)了長周期運行,近幾年稀硝酸裝置實現(xiàn)了滿負荷運行,稀硝酸日產(chǎn)量可達850t(60%稀硝酸實物產(chǎn)量),各項工藝指標正常,達到設計要求。

    稀硝酸裝置對于白銀新天的員工而言,屬于新接觸的工藝裝置,還需不斷深入學習與探索,尤其是操作人員變動大,缺乏經(jīng)驗,缺乏發(fā)現(xiàn)、處理問題的能力,現(xiàn)階段只有在開停車過程中反復鍛煉,理論與實踐相結合,并注重日常培訓工作,才能達到合格操作稀硝酸裝置的水平。

    劉化集團(隸屬于靖遠煤業(yè)集團)一期煤化工項目硝酸裝置廠址選在白銀,白銀新天150 kt/a雙加壓法稀硝酸裝置的成功運行,不僅為周邊硝酸用戶提供了優(yōu)質產(chǎn)品,而且為劉化集團轉型建設二期煤化工項目打下了堅實的基礎。劉化集團二期煤化工項目將于2021年3月10日正式啟動建設,與毗鄰的甘肅銀光化學工業(yè)集團有限公司(隸屬于中國兵器工業(yè)集團)形成優(yōu)勢互補(其主產(chǎn)品產(chǎn)能為180kt/a二硝基甲苯、150 kt/a液堿、120kt/aPVC)、合作共贏,打造“低碳、清潔、高效”的化工園區(qū)。

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