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    三維CFRP建模及有限元切削仿真分析

    2021-09-10 06:15:09王玉華劉梟鵬余曉?shī)W宋新月
    科學(xué)與生活 2021年14期
    關(guān)鍵詞:材料成型

    王玉華 劉梟鵬 余曉?shī)W 宋新月

    摘要:本文利用有限元法,建立三維CFRP切削模型,探究了不同角度下CFRP的切削機(jī)理及切屑形成過(guò)程,仿真結(jié)果發(fā)現(xiàn):切削0°CFRP時(shí),當(dāng)?shù)毒呓佑|到工件時(shí),刀尖前端的材料最先被破壞,并沿纖維方向開始產(chǎn)生裂紋。切削45°CFRP時(shí),邊緣材料發(fā)生整體彎曲,但彎曲方向有所不同。切削90°CFRP時(shí),隨著刀具的進(jìn)給,沿纖維方向的裂紋不斷產(chǎn)生,裂紋沿著纖維方向不斷向工件外圍蔓延,在刀具前刀面的推擠作用下形成切屑。切削135°CFRP時(shí),當(dāng)?shù)毒哌€沒有實(shí)際接觸到后續(xù)材料時(shí),就已經(jīng)有部分材料達(dá)到失效強(qiáng)度而被刪除。

    關(guān)鍵詞:CFRP切削;有限元建模;材料成型;失效機(jī)理

    1引言

    碳纖維增強(qiáng)樹脂基復(fù)合材料(Carbon Fiber Reinforced Plastic,CFRP)因具有高比強(qiáng)度和比剛度的特性而廣泛應(yīng)用于汽車及航空等領(lǐng)域,但該材料由于其自身特性在二次加工過(guò)程中很容易形成缺陷 。Arola和Ramulu[1-3]采用有限元對(duì)CFRP進(jìn)行正交切削仿真,模型中考慮了刀具的各個(gè)角度以及刀具與工件間的摩擦,仿真結(jié)果驗(yàn)證了數(shù)值模擬對(duì)切削力具有預(yù)測(cè)性。秦旭達(dá)[4]等針對(duì)復(fù)合材料正交各向異性的特點(diǎn),基于Hashin失效準(zhǔn)則[5,6]建立CFRP單向板纖維鋪層二維正交切削宏觀模型。雖然秦的模型對(duì)研究CFRP切削具有參考意義,但模型將材料設(shè)置成殼體,與實(shí)際存在一定差異,同時(shí)基于二維構(gòu)造的模型在分析過(guò)程中難免存在偏差,很難預(yù)測(cè)切屑在立體條件下的形態(tài)。

    為探究宏觀尺度下CFRP的破壞機(jī)理,本文選用Abaqus仿真軟件建立等效均值(EHM)模型,同時(shí)基于Hashin失效定義纖維拉伸破壞,纖維壓縮破壞,基體拉伸破壞以及剪切破壞等參數(shù),對(duì)CFRP模型進(jìn)行四種典型角度(0°、45°、90°、145°)直角切削仿真,揭露宏觀條件下CFRP的破壞過(guò)程以及切屑的形成機(jī)理。

    2模型建立

    為真實(shí)還原UD-CFRP結(jié)構(gòu)特征,模型采用疊層方法獲得,每層厚度6um,共計(jì)6層,層與層之間采用內(nèi)聚力單元連接,內(nèi)聚力單元采用界面內(nèi)聚力屬性,這是一種基于牽引-分離法則的內(nèi)聚力行為,這種零厚度的內(nèi)聚力單元更能反映CFRP各個(gè)層別間的真實(shí)屬性,模型如圖2.1所示。模型尺寸大小為500μm×150μm×36μm,工件底部和兩端施加完全固定約束,網(wǎng)格類型為C3D8R(8節(jié)點(diǎn)減縮積分單元,自動(dòng)沙漏控制),生成方式為結(jié)構(gòu)性(Structured)四邊形(Hex),單元大小為5 μm,在宏觀切削仿真過(guò)程中不考慮溫度的影響。

    為真實(shí)模擬UD-CFRP結(jié)構(gòu),模型采用疊層方法獲得,每層厚度6um,共計(jì)6層,層與層之間采用內(nèi)聚力單元連接,內(nèi)聚力單元采用界面內(nèi)聚力屬性,這是一種基于牽引-分離法則的內(nèi)聚力行為,這種零厚度的內(nèi)聚力單元更能反映CFRP各個(gè)層別間的真實(shí)屬性,模型如圖2.1所示。模型尺寸大小為500μm×150μm×36μm,工件底部和兩端施加完全固定約束。

    刀具為三維實(shí)體模型,厚度為40 μm,刀具前角25°,后角10°,刀尖圓角2 μm,切深為50 μm。為了在仿真過(guò)程中達(dá)到穩(wěn)定切削并得到切屑,動(dòng)態(tài)增量時(shí)間步長(zhǎng)設(shè)為4.5e-4s,由此得到的切削長(zhǎng)度為282 μm,切削長(zhǎng)度符合形成切屑條件。由于不考慮刀具變形及磨損對(duì)切削變形影響,因此刀具設(shè)置為剛體,為了通過(guò)網(wǎng)格排布來(lái)形成刀尖圓弧,刀尖處應(yīng)進(jìn)行網(wǎng)格加密。

    3模型本構(gòu)

    在切削過(guò)程中,為了定義纖維拉伸斷裂、纖維壓縮屈曲、基體在橫向拉伸和剪切下的斷裂、基體在橫向壓縮和剪切下的壓潰等失效模式,使用Hashin失效準(zhǔn)則以及相應(yīng)的損傷演化理論對(duì)材料失效進(jìn)行判定。本構(gòu)模型使用線彈性本構(gòu),不考慮材料塑性變形的影響,由于宏觀UD-CFRP具有正交各向異性的特點(diǎn),若用1方向表示纖維方向,2、3方向表示垂直于纖維方向,則其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可表示為:

    CFRP材料參數(shù)如表3.1所示。

    4宏觀CFRP切削機(jī)理研究

    0°纖維角度宏觀CFRP切削過(guò)程如圖3.1(a~b)所示,當(dāng)?shù)毒呓佑|到工件時(shí),刀尖前端的材料最先被破壞,并沿纖維方向開始產(chǎn)生裂紋,這是由于纖維具有正交各向異性特征,沿纖維方向的拉伸壓縮強(qiáng)度與垂直于纖維方向強(qiáng)度相差極大,因此當(dāng)工件受到前刀面的擠壓作用時(shí),垂直于纖維方向的材料最先被破壞,裂紋持續(xù)擴(kuò)展,當(dāng)被刀具擠壓到一定程度時(shí),材料的最下層面會(huì)產(chǎn)生層間分離,材料在前刀面的推擠作用下被“掀起”,如圖3.1(a)所示,掀起的部分在刀具的推擠作用下發(fā)生彎曲,當(dāng)材料達(dá)到彎曲極限時(shí)材料被折斷從而形成切屑如圖3.1(b)。

    45°纖維角度宏觀CFRP切削過(guò)程如圖3.2(a~b)所示,當(dāng)?shù)毒呓佑|工件時(shí),可從圖中清楚的觀察到應(yīng)力沿纖維方向分布,在前刀面的作用下材料被“頂起”,邊緣材料發(fā)生整體彎曲,但彎曲方向有所不同,刀尖處沿纖維方向至材料邊緣處向內(nèi)彎折,而靠近前刀面處材料則向外彎折,此時(shí)材料與刀尖接觸部位開始產(chǎn)生裂紋,如圖3.2(b)所示。隨著刀具的進(jìn)一步進(jìn)給,裂紋沿纖維方向不斷擴(kuò)展,最終延伸至材料邊緣,此時(shí)材料整體分離形成塊狀切屑,如圖3.2(b)所示。

    90°纖維角度宏觀CFRP切削過(guò)程如圖3.3(a~b)所示,由圖可知當(dāng)?shù)毒呓佑|到工件時(shí),其切屑在前刀面的推擠作用下沿纖維方向產(chǎn)生裂紋,同時(shí)可以觀察到界面相已經(jīng)脫粘,材料在形成切屑前就已經(jīng)發(fā)生分層現(xiàn)象,且應(yīng)力主要沿纖維方向分布,如圖3.3(b)所示。隨著刀具的進(jìn)給,沿纖維方向的裂紋不斷產(chǎn)生,裂紋沿著纖維方向不斷向工件外圍蔓延,在刀具前刀面的推擠作用下形成切屑,其破壞形式主要以壓碎為主,斷裂的切屑沿纖維軸垂直方向從切削區(qū)域流出。

    135°纖維角度宏觀CFRP切削過(guò)程如圖3.4(a~b)所示,由圖可以看出,當(dāng)?shù)毒邉倓偨佑|工件時(shí)既已開始形成切屑,由于135°為逆纖維方向角,因此根據(jù)刀具與工件接觸部位局部放大圖可清楚的觀察到,在前刀面的作用下,材料被“掀起”折斷從而形成切屑如圖3.4(a)所示。隨著刀具的進(jìn)一步進(jìn)給,由圖3.4(b)可以觀察到,當(dāng)?shù)毒哌€沒有實(shí)際接觸到后續(xù)材料時(shí),就已經(jīng)有部分材料達(dá)到失效強(qiáng)度而被刪除,這說(shuō)明材料的破壞并不完全是由刀具的切削而引起的,大部分的材料在刀具切削的過(guò)程中被破壞,少量的材料則是因?yàn)樵诘毒叩臄D壓作用下被破壞。

    5結(jié)論

    本文利用有限元法,通過(guò)建立三維CFRP切削模型,探究了不同角度下CFRP的切削機(jī)理及切屑形成過(guò)程,通過(guò)仿真結(jié)果發(fā)現(xiàn):切削0°CFRP時(shí),當(dāng)?shù)毒呓佑|到工件時(shí),刀尖前端的材料最先被破壞,并沿纖維方向開始產(chǎn)生裂紋。切削45°CFRP時(shí),邊緣材料發(fā)生整體彎曲,但彎曲方向有所不同,刀尖處沿纖維方向至材料邊緣處向內(nèi)彎折,而靠近前刀面處材料則向外彎折。切削90°CFRP時(shí),隨著刀具的進(jìn)給,沿纖維方向的裂紋不斷產(chǎn)生,裂紋沿著纖維方向不斷向工件外圍蔓延,在刀具前刀面的推擠作用下形成切屑。切削135°CFRP時(shí),當(dāng)?shù)毒哌€沒有實(shí)際接觸到后續(xù)材料時(shí),就已經(jīng)有部分材料達(dá)到失效強(qiáng)度而被刪除。

    參考文獻(xiàn)

    [1]Arola D, Ramulu M . Orthogonal cutting of fiber-reinforced composites: A finite element analysis[J]. International Journal of Mechanical Sciences, 1997, 39(5):597-613.

    [2]Ramesh M V, Seetharamu K N, Ganesan N, et al. Analysis of machining of FRPs using FEM[J]. International Journal of Machine Tools & Manufacture, 1998, 38(12):1531-1549.

    [3]Arola D, Sultan M B , Ramulu M. Finite Element Modeling of Edge Trimming Fiber Reinforced Plastics[J]. Journal of Manufacturing Science & Engineering, 2002, 124(1):32-41.

    [4]秦旭達(dá),李永行,王斌,等.CFRP纖維方向?qū)η邢鬟^(guò)程影響規(guī)律的仿真研究[J].機(jī)械科學(xué)與技術(shù), 2016, 35(3):472-476.

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