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    含水率對南平重塑黏土強度影響分析

    2021-01-05 12:34:18陳慧枝
    江西建材 2020年12期
    關(guān)鍵詞:粘聚力摩擦角土樣

    陳慧枝

    福州建通工程試驗檢測有限公司,福建 福州 350108

    受氣候條件影響,福建省南平地區(qū)土體天然含水率非常高,通常在40%以上,液限大于50%,屬于高液限土。統(tǒng)計南平地區(qū)現(xiàn)有高液限土試驗成果,發(fā)現(xiàn)土體最優(yōu)含水率往往在15%~28%左右,路基填筑施工中,按照常規(guī)路基施工方法,很難將土體晾曬到最佳含水率,進而采用壓實度指標控制填筑質(zhì)量[1]。同時受土體成分影響,接近最佳含水率的土體具有較大的膨脹性,往往CBR 值也難以滿足要求[2]。因此,南平地區(qū)采用高液限土填筑路基,為了確保土體的水穩(wěn)定性和力學強度同時滿足要求,往往通過聯(lián)合控制土體含水率、壓實度和飽和度三個指標來確保填筑質(zhì)量,即適當提高施工碾壓含水率,降低壓實度,同時控制土體飽和度處在合理區(qū)間,已保證土體的水穩(wěn)定性。從浦南高速、武邵高速、寧武高速等路段通車十來年的實踐分析,上述處理方法是合理、可行的[2]。下文將在分析土體填筑路基性能指標的基礎上,通過三軸試驗分析碾壓含水率對南平地區(qū)該類型黏土強度的影響,為路基施工提供指導。

    1 土體填筑路基性能指標

    對試驗土樣分別進行比重試驗、含水率試驗、液塑限試驗、標準擊實試驗及顆粒分析試驗,得到土體的基本物理指標如圖1所示。試驗土樣為高液限黏土,土體天然含水率非常高,達到了40.1%,而最佳含水率僅19.2%。如果采用最佳含水率施工,土體含水率需要降低近21%,難度非常大。同時土體中細顆粒含量非常大,小于0.075mm的顆粒占到總質(zhì)量的78.5%,細顆粒含量高,土體的滲透性很差,晾曬過程中水分不易蒸發(fā),這也造成了填筑路基過程中降低含水率需要的時間比較長,晾曬困難。

    表1 土體的基本物理性質(zhì)

    由于道路施工中通過晾曬的方法進行路基填筑,為了充分模擬填筑路基土體的物理力學性能,試樣制備過程中,采用天然土晾曬的方法,依次降低土樣含水率,分別獲得30.5%、28.1%、26.7%、24.2%四種不同含水率的土樣。對土樣分3 層擊實,每層擊實21 下,擊實后浸水4 晝夜,開展CBR 試驗,并測試膨脹量和吸水量[2],試驗結(jié)果如表2 所示。隨著土樣含水率的增加,CBR 值先增加后減小,在含水率為26.7%時,CBR值達到最大值。試驗含水率范圍內(nèi),CBR 值處于3.2%~7.9%之間。吸水量隨含水率增加而降低,處于25~292g 之間。干密度隨含水率增加先增大后減小,含水率為28.1%時,達到最大值。試驗含水率范圍內(nèi),干密度值處于1.42~1.48g/cm3之間,對應的壓實度處于86.6%~90.2%之間。飽和度隨含水率的增加而增大,處于73.4%~98.3%之間。雖然壓實度小于《公路路基施工技術(shù)規(guī)范》(JTG T 3610-2019)要求的93%,但是CBR 強度和水穩(wěn)定均滿足要求。

    表2 不同含水率CBR 試驗結(jié)果

    對含水率-干密度,含水率-壓實度通過多項式進行數(shù)值擬合,如圖1 和圖2 所示,R 平方值為1,擬合效果較好。通過擬合公式得到含水率為24%~30%對應的干密度、壓實度對應值,如表3 所示,此即為通過試驗獲得的路基填筑控制指標。

    圖1 含水率-干密度擬合關(guān)系

    圖2 含水率-壓實度擬合關(guān)系

    表3 路基填筑控制指標

    2 土樣破壞模式

    試件尺寸為3.91cm×8cm,為分析初始含水率對土體強度的影響,試件制作中壓實度控制為88%。對30.5%、28.1%、26.7%、24.2%共4 組不同含水率土樣開展固結(jié)排水試驗,每組土樣分別在50kPa、100kPa、200kPa 和400kPa 圍壓下固結(jié),固結(jié)后進行排水剪切。試驗采用TSZ10 型應變控制式三軸儀。

    試驗中土樣呈現(xiàn)2 種破壞模式,即鼓脹破壞和剪切破壞。對于含水率為30.5%的土樣,在50kPa、100kPa、200kPa 和400kPa 圍壓下進行剪切,均表現(xiàn)為中間部分向外鼓脹,但沒有明顯裂縫。對于含水率為28.1%的土樣,圍壓較小時(50kPa,100kPa),破壞形式仍然為鼓脹且無明顯裂縫;當圍壓增大到200kPa和400kPa時,土樣在鼓脹的同時,出現(xiàn)了細微剪切裂縫。對于含水率為26.7%的土樣,隨著豎向壓力的增大,相比高含水率,試樣側(cè)向鼓脹逐漸變小,但側(cè)表面出現(xiàn)了較大斜向剪切裂縫,且方向不規(guī)則。對于含水率為24.2%的土樣,剪切過程中,裂縫逐漸貫通,土樣表現(xiàn)為剪切破壞。

    試驗說明,隨著含水率的不斷降低,重塑黏土的破壞形式由鼓脹破壞轉(zhuǎn)變?yōu)榧羟衅茐模?]。具體如圖3 所示。

    圖3 土樣破壞過程

    3 土樣不同含水率應力應變關(guān)系

    對4 組不同含水率土樣開展固結(jié)排水試驗,每組土樣分別在50kPa、100kPa、200kPa 和400kPa 圍壓下固結(jié),固結(jié)后進行排水剪切,剪切階段的應力應變曲線如圖4。由圖可知,當含水率較低(w ≤28.1%)時,低圍壓(≤100 kPa)下的應力—應變關(guān)系曲線呈弱軟化型;高圍壓下的應力—應變關(guān)系曲線呈硬化型[4]。

    圖4 四種含水率試樣的應力—應變關(guān)系

    當含水率較高(w=30.5%)時,在50kPa、100kPa、200kPa和400kPa 圍壓下土體應力—應變關(guān)系呈硬化型。說明高含水率的試樣在剪切過程中土體發(fā)生減縮,低含水率試樣在低圍壓情況下會出現(xiàn)剪脹。在相同圍壓下,破壞主應力差都隨含水率的增大而略微減小。

    4 含水率對土體強度參數(shù)值的影響

    針對土樣不同初始含水率,分別繪制土樣強度包線圖(圖5)。從圖中可以看出,抗剪強度包線具有較好的線性關(guān)系,隨著含水率的增大,強度包線的斜率不變,均為27.7°;但是截距減小。根據(jù)摩爾庫倫定律,強度包線的傾角對應土體的內(nèi)摩擦角,截距對應土體的粘聚力。從圖中可得出,土樣在含水率24.2%的情況下,土樣固結(jié)排水(CD)三軸剪所得粘聚力cd值為65.4kPa,相應的內(nèi)摩擦角Φd 為27.7°;土樣在含水率26.7%的情況下,土樣非飽和固結(jié)排水(CD)三軸剪所得粘聚力cd 值為63.3kPa,相應的內(nèi)摩擦角Φd 為27.7°;土樣在含水率28.1%的情況下,土樣非飽和固結(jié)排水(CD)三軸剪所得粘聚力cd值為60.0 kPa,相應的內(nèi)摩擦角Φd 為27.7°;土樣在含水率30.5%的情況下,土樣非飽和固結(jié)排水(CD)三軸剪所得粘聚力cd值為53.7 kPa,相應的內(nèi)摩擦角Φd為27.7°。隨著含水率的增大,粘聚力cd 值隨之減小,內(nèi)摩擦角Φd 不隨含水率的變化而變化[5]。將含水率與粘聚力進行數(shù)值擬合,得到cd=-2625w2+1225.5w-77.61。

    圖5 四種含水率試樣的強度包線

    5 結(jié)論

    (1)通過CBR 試驗和膨脹量觀測,得出土樣含水量24%~30%之間,土體具有較好的CBR 強度和水穩(wěn)定,滿足路用性能。

    (2)三軸排水固結(jié)試驗中,土樣呈現(xiàn)鼓脹和剪切2 種破壞模式。

    (3)排水固結(jié)試驗中,在含水率較低時,低圍壓下土樣應力—應變關(guān)系呈弱軟化型;高圍壓下土樣應力—應變關(guān)系呈硬化型。

    (4)含水率對南平重塑黏土有效內(nèi)摩擦角無影響,對有效粘聚力cd 的影響可通過公式cd=-2625w2+1225.5w-77.61計算。

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