泥石流作用下路基易損性模型試驗(yàn)研究

朱志鵬, 錢德玲, 葉瀟瀟, 楊 罡, 謝 樂, 劉 杰

(1.合肥工業(yè)大學(xué) 土木與水利工程學(xué)院, 安徽 合肥 230009;2.新疆維吾爾自治區(qū) 交通規(guī)劃勘察設(shè)計(jì)研究院, 新疆 烏魯木齊 830001)

易損性是乘災(zāi)體屬性的表現(xiàn)，是災(zāi)害作用的下墊面[1]。研究泥石流作用下路基的易損性，是為了盡可能的規(guī)避由于泥石流災(zāi)害帶來的區(qū)域內(nèi)的所有人、財(cái)、物的損失。中巴公路地處昆侖山北麓，沿線是冰川型泥石流和暴雨型泥石流的主要發(fā)育區(qū)，特別是奧依塔克—布倫口段約70 km線路，是全線泥石流的重災(zāi)區(qū)。因泥石流災(zāi)害該路段年平均阻斷交通達(dá)數(shù)10 d之久，交通的阻斷嚴(yán)重制約了當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展。同時(shí)，研究區(qū)因地處高原，氣候環(huán)境惡劣，泥石流現(xiàn)象及其災(zāi)害很少有過專門調(diào)查研究和記載工作，因此可以說學(xué)術(shù)界對(duì)研究區(qū)的泥石流的災(zāi)害特點(diǎn)知之甚少。

采用相似模型的目的是要用模型試驗(yàn)的方法替代原型試驗(yàn)，使試驗(yàn)變得容易進(jìn)行，并且試驗(yàn)結(jié)果可以推廣到原來的現(xiàn)象中去[2]。模型試驗(yàn)可以嚴(yán)格控制試驗(yàn)對(duì)象的主要參數(shù)不受外界條件的限制，從而得到準(zhǔn)確的結(jié)果。王永強(qiáng)等[3]利用模型試驗(yàn)研究了礦山排土場(chǎng)滑坡泥石流的危害；陳洪凱等[4]以天山公路代表性溝谷泥石流為原型，建立了室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)Ｐ?，模擬了溝谷泥石流的運(yùn)動(dòng)過程；王協(xié)康等[5]提出了不同類別泥石流模型試驗(yàn)的相似條件；胡明鑒等[6]通過大型人工降雨滑坡泥石流試驗(yàn)和小型模型試驗(yàn)，研究了滑坡土體轉(zhuǎn)化成泥石流的全過程。目前模型試驗(yàn)在土木工程中應(yīng)用雖然較多，但是針對(duì)泥石流破壞路基的模型試驗(yàn)還非常少見，所以本文利用模型試驗(yàn)對(duì)泥石流作用下對(duì)路基的沖淤作用進(jìn)行研究就顯得十分重要。影響泥石流對(duì)公路路基的沖淤作用的因素有很多，根據(jù)相關(guān)學(xué)者的研究[7-10]，選定6個(gè)因素進(jìn)行研究，即路基與泥石流主溝道之間的夾角、流通區(qū)坡度、路基與泥石流出山口之間的距離、一次泥石流沖出物最大方量、泥石流重度和泥石流爆發(fā)頻率6個(gè)因素。

本試驗(yàn)擬基于原型溝谷的原始數(shù)據(jù)，通過建立室內(nèi)試驗(yàn)?zāi)Ｐ?，探究選定的6個(gè)因素對(duì)路基易損性的不同影響，從而初步確定泥石流綜合評(píng)價(jià)指標(biāo)，保證公路改建工程的順利進(jìn)行和安全運(yùn)營(yíng)。

1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)

1.1 變量控制

泥石流對(duì)路基的影響關(guān)鍵在于達(dá)到路基時(shí)的流速，這關(guān)系對(duì)路基的沖擊、沖刷等作用，因此保證泥石流到達(dá)路基時(shí)的擬定流速至關(guān)重要，查閱泥石流災(zāi)害防治工程設(shè)計(jì)規(guī)范得到泥石流的流速公式，見公式(1)：

(1)

式中:γH——固體物質(zhì)重度(N/m3)；Hc——計(jì)算斷面的平均泥深(m)；Ix——泥石流水力坡度；n——泥石流溝床的糙率系數(shù)；φ——泥石流泥沙修正系數(shù)。

由公式(1)可知，泥石流流速與泥石流水力坡度、泥石流溝床粗糙率系數(shù)、泥石流斷面平均泥深、泥石流泥沙修正系數(shù)、泥石流固體物質(zhì)重度等因素有關(guān)，因?yàn)槊拷M試驗(yàn)用的裝置不變且泥石流物料均選自新疆泥石流溝谷現(xiàn)場(chǎng)，所以泥石流到達(dá)路基時(shí)的流速可以保證一致，使得試驗(yàn)結(jié)果更具有參考價(jià)值。

1.2 相似比確定

本試驗(yàn)采用選定物理法則方式確定相似比，即先選定支配原型現(xiàn)象的物理法則，然后直接導(dǎo)出相似法則，再根據(jù)某些已知條件確定相似比[11]。運(yùn)用該方法的過程中，需要找出那些在原型和模型上取得一致的物理定律，但適用的物理定律不一定都是主要的，因此要突出主要矛盾，剔除次要定律。

本次試驗(yàn)需要考慮的物理定律是胡克彈性定律、牛頓慣性定律和重力法則。如下：

(1) 胡克彈性定律：

F1=σl2=El2ε

(2)

式中：F1——胡克彈性力;σ——應(yīng)力;l——長(zhǎng)度;E——彈性模量;ε——應(yīng)變。它們均為代表值。

(2) 牛頓慣性定律：

(3)

式中：F2——牛頓慣性力;m——質(zhì)量;a——加速度;ρ——密度;l——長(zhǎng)度;t——時(shí)間。它們均為代表值。

(3) 重力法則：

F3=ρgl3

(4)

式中：F3——重力;ρ——密度;g——重力加速度;l——長(zhǎng)度。它們均為代表值。

上述3個(gè)物理法則既支配原型現(xiàn)象又支配模型現(xiàn)象，故而對(duì)模型來說，公式同樣成立，即：

F1′=E′l′2ε′

(5)

(6)

F3′=ρ′g′l′3

(7)

式中帶“′”號(hào)的都是對(duì)應(yīng)于模型的數(shù)值，亦均為代表值。根據(jù)幾何相似ε=ε′求得力的相似比為：

(8)

式中帶*的值為相似比。將式(2)—(4)代入式(8)中可得:

(9)

這里假定模型與原型材料相同，且處于同一重力場(chǎng)，即:

E*=ρ*=g*=1

(10)

由此可得到相似比之間的關(guān)系：l*=t*=t*2=1，這是一個(gè)不相容條件。因此需要放寬相似法則[2]，即找出次要作用的物理法則，把它從相似法則中除去。牛頓慣性定律和重力法則在泥石流的運(yùn)動(dòng)起著重要作用，相比較之下胡克彈性定律在泥石流運(yùn)動(dòng)過程中的影響小，故選取牛頓慣性定律和重力法則作為支配原型的物理法則。試驗(yàn)裝置選取的比例為1∶200，由此得到各物理量的相似比見表1。

表1 試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷南嗨票?/p>

1.3 物理模型

本次模型試驗(yàn)所研究的泥石流溝谷位于喀喇昆侖公路K1561+952—K1562+306處。該泥石流屬于沖淤變動(dòng)型溝谷泥石流，整體呈Y字形，有2條較大的支溝，溝谷呈“V”形，寬度為40～70 m；溝床縱坡10°～15°，橫坡3°～6.5°，多有急彎；兩側(cè)山體坡度為60°～70°，山體強(qiáng)風(fēng)化，為灰色—灰綠色砂巖，夾有少量的紅褐色泥巖；山體頂部覆蓋層為蓋孜河沖積卵漂石，剝蝕嚴(yán)重，坡腳堆積為卵石、碎石及礫砂。該泥石流為稀性泥石流，現(xiàn)在該泥石流溝正處于發(fā)育期，一旦降雨過大時(shí)，便會(huì)發(fā)生較大的泥石流，危害程度嚴(yán)重。

試驗(yàn)過程中，取幾何相似比為1∶200。試驗(yàn)?zāi)Ｐ陀赡嗍鞴┙o箱、流通槽、堆積板和路基模型構(gòu)成。泥石流供給箱尺寸為0.5 m×0.33 m×0.5 m，最大容積82.5 L，泥石流的供給可由閘板開關(guān)控制；流通槽有效長(zhǎng)度2.4 m，寬0.35 m，可調(diào)節(jié)坡度，調(diào)節(jié)范圍為10°～30°，流通槽底部平鋪一層水泥砂漿模擬摩擦阻力；堆積板長(zhǎng)、寬均為2.5 m，坡度可調(diào)節(jié)；路基模型高8 cm，邊坡長(zhǎng)14.4 cm，坡度為1∶1.5，上下排列的2個(gè)壓力傳感器被放置在路基模型正中間，壓力傳感器連接配套的動(dòng)態(tài)信號(hào)采集儀進(jìn)行數(shù)據(jù)采集。

1.4 試驗(yàn)物料及設(shè)備

本次模型試驗(yàn)的物料取自中巴公路K1561+952—K1562+306處的泥石流堆積區(qū)，待物料運(yùn)到實(shí)驗(yàn)室后，將其風(fēng)干處理并進(jìn)行篩分，得知該泥石流堆積物的級(jí)配很寬，含有黏粒、粉粒、砂礫、卵石和礫石等組分。計(jì)算可得泥石流堆積物顆粒的曲率系數(shù)Cc=1.41，不均勻系數(shù)Cu=6.40，由此可知該泥石流堆積物的級(jí)配良好。參考陳洪凱等[4]對(duì)天山公路K630泥石流溝的試驗(yàn)研究，取樣時(shí)剔除粒徑大于40 mm的粗顆粒。

本次試驗(yàn)采用適于室內(nèi)模型試驗(yàn)的電阻式壓力傳感器，其靈敏度分別為1.382和1.434 mV/(MPa·V)，量程為50 kPa，具有靈敏度高、壽命長(zhǎng)、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、頻響特性好并且測(cè)量范圍廣等特點(diǎn)，適用于動(dòng)態(tài)測(cè)試。采用配套的東華動(dòng)態(tài)信號(hào)采集儀進(jìn)行數(shù)據(jù)采集，共有16個(gè)通道，本次試驗(yàn)使用2個(gè)通道，分別與2個(gè)傳感器連接。其他設(shè)備有攪拌設(shè)備、提升裝置、測(cè)角器、電子秤、卷尺等。

1.5 試驗(yàn)條件設(shè)計(jì)

從溝谷縱斷面圖中可以看出主溝縱坡約為20°，堆積區(qū)坡度約為2°，所以流通槽和堆積板的坡度分別設(shè)置為20°和2°。從新疆公路部門的養(yǎng)護(hù)資料得知，該地區(qū)泥石流的重度在1.8～2.1 t/m3之間，據(jù)此設(shè)置泥石流重度為2.0 t/m3左右，泥石流總量在14 L左右(認(rèn)為泥石流總量與泥石流沖出量近似相等)。從泥石流重度和粒徑級(jí)配判斷泥石流為黏性，考慮到黏性泥石流具有明顯的鋪床作用，也為了使泥石流總量與泥石流沖出量近似相等，故在試驗(yàn)開始前均補(bǔ)給與試驗(yàn)相同的泥石流讓其完成自然鋪床過程[12]。根據(jù)路基距泥石流溝口的距離由相似比計(jì)算得路基模型距流通槽出口的距離為0.9 m。

1.6 測(cè)量?jī)?nèi)容

泥石流對(duì)路基的作用主要是沖擊和淤埋，因此試驗(yàn)除了需要采集沖擊力數(shù)據(jù)之外，還需要測(cè)量泥石流體對(duì)路基坡頂和坡腳的淤埋長(zhǎng)度、沿邊坡的淤積厚度及對(duì)路基的淤埋面積。

2 試驗(yàn)過程

(1) 第1步。配置所需泥石流體，放置在供給箱中。為了防止泥石流體出現(xiàn)離析沉積現(xiàn)象，靜置期間使用攪拌設(shè)備進(jìn)行勻速攪拌。

(2) 第2步。根據(jù)要研究的因素的不同，采用控制變量法設(shè)置每組模型的試驗(yàn)參數(shù)。

①原型溝谷模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：路基與流通槽夾角90°，泥石流重度2.0 t/m3，流通槽坡度20°，堆積區(qū)坡度2°，泥石流總量14 L，路基距流通槽出口0.9 m。

②路基與泥石流主溝道之間的夾角模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：其他參數(shù)同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，路基與流通槽主軸線的夾角依次設(shè)置為90°，75°,60°,45°,30°。

③流通區(qū)坡度模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：其他參數(shù)同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，流通槽坡度依次設(shè)置為10°,15°,20°,25°。

④路基與泥石流出山口之間的距離模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：其他參數(shù)同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，路基至泥石流流通槽出口的距離依次設(shè)置為0.3，0.6，0.9，1.2，1.5 m。

⑤一次泥石流沖出物最大方量模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：其他參數(shù)同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，設(shè)置泥石流總量依次設(shè)置為6，10，14，18 L。

⑥泥石流重度模型試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：其他參數(shù)同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置，泥石流重度依次設(shè)置為1.4，1.6，1.8，2.0，2.2 t/m3。

⑦泥石流爆發(fā)頻率模型試驗(yàn)。在泥石流首次沖擊路基完成的基礎(chǔ)上進(jìn)行第2次沖擊試驗(yàn)。試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置：參數(shù)設(shè)置同原型溝谷模型試驗(yàn)參數(shù)設(shè)置。

(3) 第3步?？刂乒┙o箱中的泥石流體的流量，開啟閘板開關(guān)，使泥石流體流入堆積板。

(4) 第4步。記錄路基的淤埋情況及動(dòng)態(tài)采集儀所采集的數(shù)據(jù)，并進(jìn)行試驗(yàn)結(jié)果分析。

3 結(jié)果與分析

3.1 原型溝谷模型試驗(yàn)(Ⅰ)

試驗(yàn)結(jié)束，泥石流停止流動(dòng)時(shí)，試驗(yàn)量得的淤埋數(shù)據(jù)及通過相似比計(jì)算所得的原型預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)見表2。

表2 試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)及原型預(yù)測(cè)數(shù)據(jù)

從表2可以看出，路基淤埋情況比較嚴(yán)重，路基坡腳處的最大淤埋長(zhǎng)度達(dá)154.5 cm，泥石流體最高部分距路基表面僅有2.6 cm，淤埋厚度達(dá)6.4 cm，淤積面積達(dá)1 047.20 cm2，對(duì)路基造成了大面積的淤埋。路基表面上散落著沖起爬高的泥漿與部分固體顆粒，大的粗顆粒并沒有越過路基。這些粗顆粒大部分集中在堆積物的表面，堆積物近似呈梯形分布。傳感器1并未受到淤埋，傳感器2局部被泥石流體淤埋，但仍可以正常使用。

沖擊力數(shù)據(jù)由動(dòng)態(tài)采集儀采集，傳感器1采集路基上部受到的沖擊力大小，傳感器2采集路基下部受到的沖擊力大小。以0.05 s為時(shí)間間隔，把每個(gè)時(shí)間點(diǎn)上的沖擊力繪制成沖擊力時(shí)程曲線(如圖1所示)。

圖1 沖擊力時(shí)程曲線

從圖1中，可以看出沖擊力大小在短時(shí)間內(nèi)便達(dá)到峰值，并逐漸減小，而且由于傳感器受到堆積體擠壓力的作用，路基下部安置的傳感器2測(cè)得的沖擊力大小并未減小到零。沖擊力時(shí)程曲線上還出現(xiàn)多處“跳躍點(diǎn)”，這是因?yàn)樗写嬖诠腆w顆粒，這些固體顆粒導(dǎo)致沖擊力突然增大。從圖1可知，路基下部傳感器2測(cè)得數(shù)據(jù)的波動(dòng)幅度比上部傳感器1要大，由此可得出泥石流對(duì)路基下部的沖擊遠(yuǎn)大于上部的結(jié)論。除去動(dòng)態(tài)采集儀在最初響應(yīng)過程中的誤差點(diǎn)，通過1∶200的相似比計(jì)算得到原型預(yù)測(cè)值，路基上部受到的最大沖擊力為1 300 kPa，路基下部受到的最大沖擊力為3 900 kPa，由此可見泥石流對(duì)路基的破壞作用很大。

由原型溝谷模型試驗(yàn)的結(jié)果可知，一旦該處溝谷爆發(fā)泥石流，必將會(huì)產(chǎn)生大面積淤埋，而且會(huì)對(duì)路基造成一定的破壞，甚至有可能會(huì)造成路基的損毀，由此可以判斷該處路基為中度到高度易損性。參照當(dāng)?shù)毓凡块T養(yǎng)護(hù)資料及后期現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查數(shù)據(jù)，得知該處泥石流溝谷正處于發(fā)育期，一旦降水稍大，就會(huì)發(fā)生泥石流，泥石流裹挾著山體頂部覆蓋層中的沖積卵漂石沖下，會(huì)對(duì)路基造成淤埋甚至破壞。原路位于泥石流溝口的開闊區(qū)，泥石流爆發(fā)后往往淤埋道路。由于該泥石流溝溝口寬度較小，導(dǎo)致泥石流流速大，破壞能力強(qiáng)，危險(xiǎn)性高。

現(xiàn)場(chǎng)對(duì)泥石流沖淤路基的調(diào)查結(jié)果與模型試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，從而證明了本文模型試驗(yàn)方法的準(zhǔn)確性和可靠性，也為公路的設(shè)計(jì)選線、方案優(yōu)化和泥石流的防災(zāi)減災(zāi)工作提供了科學(xué)的指導(dǎo)方法。

3.2 不同因素起主導(dǎo)作用時(shí)的模型試驗(yàn)(Ⅱ-Ⅶ)

3.2.1 試驗(yàn)數(shù)據(jù)及分析 研究試驗(yàn)一共設(shè)計(jì)了6組25個(gè)回次，每次都只改變一個(gè)控制參數(shù)，即路基與泥石流主溝道之間的夾角、流通區(qū)坡度、路基與泥石流出山口之間的距離、一次泥石流沖出物最大方量、泥石流重度和泥石流爆發(fā)頻率6個(gè)參數(shù)其中之一，等待堆積過程完全結(jié)束之后，量出泥石流體對(duì)路基坡頂和坡腳的淤埋長(zhǎng)度、沿邊坡的淤積厚度及對(duì)路基的淤埋面積。由于爆發(fā)頻率是在泥石流首次沖擊路基完成的基礎(chǔ)上進(jìn)行第2次沖擊試驗(yàn)，通過2次相同的試驗(yàn)來研究泥石流爆發(fā)頻率對(duì)路基淤埋情況的影響，而沖擊力不做研究，故而單獨(dú)分析。試驗(yàn)結(jié)果見表3—4。

表3 泥石流易損性多因子綜合模型試驗(yàn)數(shù)據(jù)

表4 爆發(fā)頻率綜合模型試驗(yàn)資料

將測(cè)得的試驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制成折線圖(圖2)，根據(jù)折線圖分析表明：

(1) 路基與泥石流主溝道的夾角對(duì)路基淤埋情況和最大沖擊力的影響并不十分明顯。

(2) 隨著流通區(qū)坡度的增加，淤埋長(zhǎng)度、淤積厚度、淤積面積與最大沖擊力均逐漸增大，它們與坡度的正相關(guān)性比較明顯，其中淤積面積的變化幅度最為顯著，隨坡度的增加近似呈線性變化(圖3)。

(3) 隨著路基與泥石流出山口之間距離的增大，路基上部與下部受到的沖擊力以及淤積厚度和淤積面積均呈下降趨勢(shì)(圖4)。在距離設(shè)置為1.2 m時(shí)上部最大沖擊力突然增大40 kPa，推測(cè)應(yīng)該是大石塊突然撞擊了傳感器。

(4) 由圖5中以看出，上部和下部淤埋長(zhǎng)度、淤積厚度及淤埋面積均隨著泥石流總量的增加而增大，且正相關(guān)性良好，且最大沖擊力與泥石流總量呈正比關(guān)系。

圖2 路基與泥石流主溝夾角模型試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)趨勢(shì)

圖3 流通區(qū)坡度模型試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)趨勢(shì)

圖4 路基與泥石流出山口模型試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)趨勢(shì)

圖5 泥石流沖出物最大方量模型試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)趨勢(shì)

(5) 隨著泥石流重度的增加，淤埋長(zhǎng)度、淤積厚度和淤積面積均呈現(xiàn)先上升后下降趨勢(shì)，并且在重度取2.00 t/m3時(shí)達(dá)到極值，最大沖擊力與泥石流重度的正相關(guān)性比較明顯，近似線性變化(圖6)。

圖6 泥石流重度模型試驗(yàn)測(cè)量數(shù)據(jù)趨勢(shì)

(6) 當(dāng)2次泥石流爆發(fā)時(shí)間間隔較長(zhǎng)，前1次泥石流體固結(jié)的前提下，第2次泥石流體將大部分直接堆積在第1次泥石流體之上，因此淤積厚度和路基上部淤埋長(zhǎng)度將顯著增加。可見泥石流爆發(fā)頻率對(duì)路基的淤埋情況有顯著影響。

3.2.2 試驗(yàn)意義 這6組模型試驗(yàn)對(duì)易損性綜合評(píng)價(jià)方法有一定作用，具體表現(xiàn)為對(duì)選取評(píng)價(jià)指標(biāo)及確定評(píng)價(jià)指標(biāo)權(quán)重有著指導(dǎo)作用。

(1) 對(duì)選取評(píng)價(jià)指標(biāo)的指導(dǎo)作用。通過模型試驗(yàn)的結(jié)果可以研究各個(gè)因素對(duì)路基易損性的影響程度的大小，從而確定各個(gè)因素是否為路基易損性的重要影響因子，作為初步選取評(píng)價(jià)指標(biāo)的依據(jù)。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果分析如下： ①在路基與泥石流主溝道的夾角模型試驗(yàn)中，夾角對(duì)路基淤埋程度的影響并不顯著，且夾角的改變對(duì)路基中部受到的沖擊力的影響也不明顯，因此不將路基與泥石流主溝道的夾角作為易損性評(píng)價(jià)指標(biāo)。②由泥石流流通區(qū)坡度模型試驗(yàn)可知坡度是影響路基淤埋程度的重要因素，坡度越大路基的淤埋情況將越嚴(yán)重。通過試驗(yàn)數(shù)據(jù)和能量原理分析得出相同結(jié)論：流通區(qū)坡度越大，泥石流體具有的能量就越大，因而路基受到的沖擊力也就越大，導(dǎo)致路基受到的損壞越嚴(yán)重。因此泥石流流通區(qū)平均坡度也是路基易損性評(píng)價(jià)中的重要評(píng)價(jià)指標(biāo)。③由路基與泥石流出山口之間的距離模型試驗(yàn)可知距離是影響路基易損性的一個(gè)重要因素，隨著距離的增大，路基受到的沖擊力大小和淤埋程度均呈下降趨勢(shì)，因此將路基與泥石流出山口之間的距離作為易損性影響因素之一。④由泥石流重度模型試驗(yàn)可知，泥石流重度是影響泥石流破壞能力的重要因素，泥石流重度的變化對(duì)路基的淤埋和沖擊都有十分明顯的影響。分析可知影響泥石流重度的因素主要為固體顆粒的含量和水的含量，因此松散固體物質(zhì)儲(chǔ)量和降雨量是路基易損性的重要評(píng)價(jià)指標(biāo)。⑤在一次泥石流沖出物最大方量和泥石流暴發(fā)頻率模型試驗(yàn)中，由試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知泥石流沖出量和泥石流暴發(fā)頻率對(duì)路基受損程度有重要影響，因此，將一次泥石流沖出物最大方量和泥石流暴發(fā)頻率作為易損性的主要評(píng)價(jià)指標(biāo)。

(2) 對(duì)確定指標(biāo)權(quán)重的指導(dǎo)作用。模型試驗(yàn)對(duì)確定指標(biāo)權(quán)重的作用主要體現(xiàn)在構(gòu)造判斷矩陣時(shí)各評(píng)價(jià)指標(biāo)標(biāo)度的選擇方面。根據(jù)相關(guān)學(xué)者們對(duì)易損性綜合評(píng)價(jià)方法的研究[13-15]，采用Fuzzy-AHP評(píng)價(jià)法和集對(duì)分析與三角模糊數(shù)α-截集耦合方法兩種方法進(jìn)行易損性綜合評(píng)價(jià)的時(shí)候，確定各指標(biāo)權(quán)重十分重要。根據(jù)模型試驗(yàn)中各因素對(duì)路基易損性影響程度的相對(duì)大小可以近似確定各指標(biāo)的相對(duì)重要性，從而賦予各指標(biāo)對(duì)應(yīng)的標(biāo)度，初步確定判斷矩陣。由于通過模型試驗(yàn)所確定的各指標(biāo)的相對(duì)重要性是近似的，因而構(gòu)造的判斷矩陣并不一定滿足一致性要求，當(dāng)判斷矩陣不滿足一致性要求時(shí)還需要重新確定各指標(biāo)的標(biāo)度，直至滿足一致性為止。

4 結(jié) 論

(1) 根據(jù)原型泥石流溝谷的資料設(shè)置模型試驗(yàn)(Ⅰ)，待泥石流停止運(yùn)動(dòng)時(shí)，測(cè)得淤埋數(shù)據(jù)，沖擊力數(shù)據(jù)由動(dòng)態(tài)采集儀采集。由模型試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析得，該處路基屬于中度到高度易損性，這與現(xiàn)場(chǎng)調(diào)查結(jié)果相吻合，印證了模型試驗(yàn)的準(zhǔn)確性。

(2) 為了研究不同因素對(duì)路基易損性的影響大小，采用控制變量法設(shè)置6組模型試驗(yàn)(Ⅱ—Ⅶ)，共25個(gè)回次，記錄了不同試驗(yàn)條件下泥石流的淤埋情況及沖擊力的大小，從而研究不同因素起主導(dǎo)作用時(shí)泥石流對(duì)路基的沖淤作用規(guī)律，極大地豐富了泥石流沖淤路基的試驗(yàn)研究。依據(jù)記錄到的數(shù)據(jù)分析得到，流通區(qū)坡度、路基與泥石流出山口之間的距離、一次泥石流沖出物最大方量、泥石流重度和泥石流爆發(fā)頻率對(duì)路基易損性的影響比較顯著，路基與泥石流主溝道之間的夾角對(duì)路基易損性的影響不太明顯。

(3) 本文利用了模型試驗(yàn)，研究了不同因素對(duì)路基易損性的影響，這些模型試驗(yàn)為泥石流綜合評(píng)價(jià)初步確定了評(píng)價(jià)指標(biāo)，亦對(duì)指標(biāo)權(quán)重的確定起到了指導(dǎo)作用。