方鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)抗震性能分析

劉 堅(jiān)，毛 捷，陳 原，周觀根，于志偉，任 達(dá)

(1. 廣州大學(xué) 土木工程學(xué)院，廣東 廣州 510006； 2. 浙江東南網(wǎng)架股份有限公司，浙江 杭州 311209)

0引 言

再生混凝土作為一種新型環(huán)保建筑材料，既能解決廢棄混凝土對(duì)環(huán)境造成的污染，又能大幅控制對(duì)天然山石的過量開采[1]，近年來一直受到國(guó)內(nèi)外相關(guān)學(xué)者的廣泛關(guān)注。相關(guān)研究表明，由于再生骨料所存在的天然缺陷，其強(qiáng)度發(fā)展、彈性模量、收縮、徐變等性能都與普通混凝土有一定的差異，尤其是在延性上，與普通混凝土相比較差[2-12]，目前在工程上的應(yīng)用尤其是主體結(jié)構(gòu)的應(yīng)用較少。為改善再生混凝土的力學(xué)性能，將再生混凝土與鋼材結(jié)合，外圍增加鋼管約束，內(nèi)部增設(shè)骨架支撐形成鋼管型鋼再生混凝土，是一種良好的改性方法。一方面提高了核心再生混凝土的承載力，延性和耐久性能大幅度改善。另一方面，核心再生混凝土的包裹能夠防止內(nèi)部骨架的屈曲破壞，在外圍鋼管發(fā)生鼓曲破壞時(shí)，核心再生混凝土仍然具備良好的抗拉壓性能。二者的組合有效地彌補(bǔ)了2種材料的不足，充分發(fā)揮了各自的優(yōu)點(diǎn)，成為一種有效的結(jié)構(gòu)形式。

目前，已有很多學(xué)者開展了鋼管再生混凝土構(gòu)件的抗震性能研究[13-18]，結(jié)果表明：由于外鋼管對(duì)再生混凝土的約束作用，在一定程度上彌補(bǔ)了再生混凝土力學(xué)性能上的不足。鋼管再生混凝土柱的破壞過程和破壞形態(tài)與鋼管普通混凝土柱相類似，鋼管再生混凝土具有較好的工程應(yīng)用前景。然而相對(duì)構(gòu)件而言，節(jié)點(diǎn)的受力情況更加復(fù)雜，在地震的作用下，節(jié)點(diǎn)的抗震性能更加關(guān)鍵。國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)再生混凝土柱梁連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了卓有成效的研究，已經(jīng)取得了一定的成果[19-21]。對(duì)型鋼再生混凝土框架中節(jié)點(diǎn)的動(dòng)力力學(xué)性能有了一定研究[22]，而對(duì)鋼管再生混凝土節(jié)點(diǎn)的抗震性能還少有報(bào)道，且局限于全焊接外加強(qiáng)環(huán)剛性連接形式[23-25]。此類節(jié)點(diǎn)在施工過程中需要進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)施焊，施工條件易受環(huán)境和場(chǎng)地的限制，節(jié)點(diǎn)剛度過大。國(guó)外震害調(diào)查表明，節(jié)點(diǎn)處的焊縫在地震作用時(shí)常發(fā)生脆性破壞，對(duì)結(jié)構(gòu)整體造成重大的損害。輔以高強(qiáng)螺栓的半剛性連接能夠提高節(jié)點(diǎn)更大的變形能力，同時(shí)焊接部分不需要現(xiàn)場(chǎng)施焊，可以讓焊接質(zhì)量得到更高的保障[26]。然而穿柱高強(qiáng)螺栓螺桿交叉不便于多向梁柱和圓形鋼管柱節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)和施工，另外高強(qiáng)螺栓施加的預(yù)緊力和受力時(shí)螺桿對(duì)核心混凝土的各向擾動(dòng)使得核心再生混凝土的受力更為復(fù)雜，對(duì)本身存在一定缺陷的核心再生混凝土耐久性不利。外套管單邊螺栓連接可以有效緩解這一問題，無需穿柱的單邊螺栓連接有利于節(jié)點(diǎn)的設(shè)計(jì)和施工，同時(shí)節(jié)點(diǎn)域核心再生混凝土受力相對(duì)簡(jiǎn)單，有助于提高再生混凝土的耐久性。外套管能夠有效防止鋼管柱壁被單邊螺栓拉裂，并提高對(duì)節(jié)點(diǎn)域核心再生混凝土變形的約束能力。

本文對(duì)外加強(qiáng)環(huán)全焊接剛性節(jié)點(diǎn)、采用單邊螺栓的外套管式端板連接半剛性節(jié)點(diǎn)以及頂?shù)捉卿撊菟ㄟB接半剛性節(jié)點(diǎn)3種形式的方鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了非線性有限元分析，研究其抗震性能，并在此基礎(chǔ)上對(duì)影響外套管式端板半剛性連接節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了參數(shù)分析。

1模型的建立

1.1模型有效性驗(yàn)證

為驗(yàn)證材料模型、界面接觸及單元類型對(duì)分析鋼管再生混凝土柱抗震性能的適用性，采用ABAQUS有限元軟件對(duì)文獻(xiàn)[25]中方鋼管再生混凝土柱-鋼梁外加強(qiáng)環(huán)剛性節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)試件JD2-10-50以及文獻(xiàn)[27]中穿芯螺栓端板式鋼管混凝土與鋼梁連接節(jié)點(diǎn)JD-S23試件進(jìn)行了同參數(shù)模擬分析。

1.2材料本構(gòu)

鋼材的材料本構(gòu)模型采用雙折線隨動(dòng)強(qiáng)化模型，鋼材強(qiáng)化階段模量為αEs，通常系數(shù)α取0.01。再生混凝土采用ABAQUS中考慮損傷因子的混凝土塑性損傷模型，再生混凝土本構(gòu)關(guān)系采用文獻(xiàn)[16]中對(duì)不同骨料取代率下的方鋼管再生混凝土受壓本構(gòu)關(guān)系，見式(1)，(2)；由于外鋼管的約束對(duì)再生混凝土的受拉性能影響很小，核心混凝土受拉本構(gòu)關(guān)系按照現(xiàn)行規(guī)范采用。

(1)

fcu,R/fcu,0=0.19R2-0.249R+0.789

(2)

其中

1.3單元選取和接觸條件

鋼管和再生混凝土均采用8節(jié)點(diǎn)減縮積分格式的三維實(shí)體單元(C3D8R)。混凝土和鋼管柱壁的接觸以及鋼材與鋼材之間的接觸考慮黏結(jié)應(yīng)力和界面切向力的傳遞，采用Coulomb摩擦模型，摩擦因數(shù)分別取0.6，0.45[16]，法向接觸為硬接觸。內(nèi)部型鋼構(gòu)件被核心混凝土包裹，兩者之間的接觸采用Embedded模式。高強(qiáng)螺栓預(yù)緊力采用螺栓荷載沿軸線施加，螺栓帽接觸面與鋼板用Tie綁定；不考慮焊縫的脆性撕裂，焊縫連接部位采用Tie綁定。

1.4邊界條件和加載方式

考慮地震作用下的幾何非線性重力二階效應(yīng)和更好地反映鋼管再生混凝土柱的受力狀況，加載方式為柱端加載，柱底部設(shè)定為鉸接，頂部加載端為自由端，梁邊界設(shè)定為只能水平移動(dòng)。柱上端截面與參考點(diǎn)耦合在一起，先在柱頂施加軸向荷載，然后水平方向進(jìn)行低周循環(huán)加載，為了保證模型的計(jì)算收斂性，水平加載制度為位移控制。

1.5模型分析與已有試驗(yàn)對(duì)比

采用以上簡(jiǎn)述的建模方法對(duì)選取的文獻(xiàn)試驗(yàn)研究進(jìn)行了同參數(shù)模擬分析，計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比見圖1，圖1(a)為外加強(qiáng)環(huán)方鋼管再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)與有限元分析滯回曲線對(duì)比，圖1(b)為穿芯螺栓端板式鋼管混凝土-鋼梁節(jié)點(diǎn)試驗(yàn)與有限元分析滯回曲線對(duì)比。從兩者對(duì)比結(jié)果可以看出，節(jié)點(diǎn)在循環(huán)荷載作用下，有限元計(jì)算出的滯回曲線在節(jié)點(diǎn)承載力下降階段與試驗(yàn)有所偏差，但誤差相差不大，兩者曲線基本吻合，滯回環(huán)面積趨于一致，相對(duì)誤差范圍在5%以內(nèi)。這說明有限元建模方法可以保證鋼管再生混凝土柱與鋼梁連接節(jié)點(diǎn)分析的準(zhǔn)確度。

2抗震性能分析

2.1有限元模型

對(duì)比分析不同類型鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)的抗震性能，分別建立了相同軸壓比和梁柱線剛度比情況下的外加強(qiáng)環(huán)全焊接剛性連接節(jié)點(diǎn)JD1、外套管式端板連接半剛性連接節(jié)點(diǎn)JD2和頂?shù)捉卿撊菟ㄟB接半剛性連接節(jié)點(diǎn)JD3。鋼材屈服強(qiáng)度為345 MPa，再生混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40，鋼管再生混凝土柱截面形式為方形截面，直徑為300 mm，壁厚為8 mm，柱高為1 800 mm。工字鋼梁長(zhǎng)為1 500 mm，截面尺寸為250 mm×180 mm×6 mm×9 mm，軸壓比n=0.2，梁柱線剛度比k=0.48。試件參數(shù)見表1。

圖2為3種節(jié)點(diǎn)形式的有限元模型及剖面示意圖，其中JD1節(jié)點(diǎn)鋼梁、外加強(qiáng)環(huán)分別與鋼管柱壁焊接，鋼梁翼緣與上下外加強(qiáng)環(huán)焊接；JD2節(jié)點(diǎn)外套管與鋼管柱壁焊接，端板與鋼梁焊接，端板通過高強(qiáng)螺栓與鋼管柱壁、外套管連接；JD3節(jié)點(diǎn)鋼梁上下翼緣通過頂?shù)捉卿摷颁摿焊拱逋ㄟ^腹板角鋼與外套管、鋼管柱壁用高強(qiáng)螺栓連接。

2.2計(jì)算結(jié)果與分析

2.2.1模型破壞形態(tài)和應(yīng)力云圖分析

對(duì)比分析了3類節(jié)點(diǎn)在屈服階段和破壞階段節(jié)點(diǎn)模型破壞應(yīng)力云圖以及破壞階段各節(jié)點(diǎn)模型核心再生混凝土的受力狀態(tài)，見圖3，4。

由圖3，4可知，外加強(qiáng)環(huán)全焊接節(jié)點(diǎn)JD1模型最大應(yīng)力出現(xiàn)在外加強(qiáng)環(huán)與鋼梁翼緣交接處以及加強(qiáng)環(huán)外的鋼梁腹板、翼緣處，材料應(yīng)力超過了屈服強(qiáng)度，材料的力學(xué)性能得到了充分利用。當(dāng)模型節(jié)點(diǎn)處于屈服強(qiáng)化階段時(shí)，在外加強(qiáng)環(huán)外端，梁翼緣開始出現(xiàn)塑性鉸，隨著位移的加大，梁端應(yīng)力迅速發(fā)展，塑性鉸逐漸變大，形成的時(shí)間要早于節(jié)點(diǎn)JD2和JD3，鋼管柱壁和外加強(qiáng)環(huán)無塑性鉸的出現(xiàn)。

外套管式端板半剛性節(jié)點(diǎn)JD2和頂?shù)捉卿撊菟ü?jié)點(diǎn)JD3模型最大應(yīng)力均在高強(qiáng)螺栓處，鋼梁和端板的應(yīng)力也進(jìn)入了屈服強(qiáng)化階段。在屈服階段，外套管端板發(fā)生細(xì)微的彎曲變形，吸收了一定的能量，梁端翼緣未發(fā)現(xiàn)塑性鉸的形成；當(dāng)模型節(jié)點(diǎn)逐漸進(jìn)入破壞階段時(shí)，端板變形增大，和外套管之間產(chǎn)生縫隙，梁端塑性鉸慢慢形成，出現(xiàn)的時(shí)間相較JD1節(jié)點(diǎn)模型要晚。鋼管柱壁和外套管在屈服階段無明顯的變形，破壞階段在單邊螺栓的拉力下，發(fā)生了細(xì)微的鼓曲變形。

JD3節(jié)點(diǎn)模型由上下頂?shù)捉卿摵透拱褰卿撏ㄟ^全螺栓連接而成，由于鋼梁與柱之間無直接剛性連接，地震能量很大部分由頂?shù)捉卿撟冃挝?，在模型加載的整個(gè)過程當(dāng)中，鋼梁發(fā)生了一定的屈曲變形，但是梁端的塑性鉸并不明顯，在頂?shù)捉卿撆c外套管壁的連接處出現(xiàn)了明顯的間隙。當(dāng)模型節(jié)點(diǎn)進(jìn)入屈服階段后，高強(qiáng)螺栓的最大應(yīng)力逐漸由鋼管柱壁處轉(zhuǎn)移到梁翼緣處，表明了節(jié)點(diǎn)受力逐步由頂?shù)捉卿撌軓澲饾u向鋼梁翼緣受彎剪變化。

表1試件參數(shù)Tab.1Parameters of Specimens

在外套管的約束保護(hù)作用下，外套管式端板連接節(jié)點(diǎn)模型JD2和頂?shù)捉卿撨B接節(jié)點(diǎn)模型JD3內(nèi)的核心再生混凝土最大應(yīng)力明顯小于外加強(qiáng)環(huán)節(jié)點(diǎn)模型JD1，非穿芯的單邊螺栓連接使得節(jié)點(diǎn)域受力主要集中在鋼管壁和外套管處，而核心再生混凝土的受力相對(duì)簡(jiǎn)單。在外圍鋼管和外套管約束作用下，極大地削弱了節(jié)點(diǎn)域核心再生混凝土的橫向變形，有利于再生混凝土在結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用。

2.2.2滯回曲線和骨架曲線

圖5為模型滯回曲線和骨架曲線對(duì)比。從圖5(a)可以看出，在不考慮焊縫脆性斷裂的情況下，外加強(qiáng)環(huán)JD1節(jié)點(diǎn)的滯回環(huán)面積最大，承載力最高，吸收能量大，但是破壞位移值較低，伴隨梁端塑性鉸出現(xiàn)較快，模型承載力迅速下降。從圖5(b)可知，外套管式端板JD2節(jié)點(diǎn)滯回環(huán)面積和承載力較大，由于外套管和端板的變形吸收了部分能量，梁端出現(xiàn)塑性鉸的時(shí)間較晚，破壞位移值和延性相對(duì)較高。從圖5(c)可知，全螺栓角鋼連接JD3節(jié)點(diǎn)模型的承載力和滯回環(huán)面積明顯小于JD1，JD2模型，但破壞位移值最大，剛度退化較慢，展現(xiàn)了良好的延性。

2.2.3延性系數(shù)和耗能能力

采用各模型的位移延性系數(shù)μ來反映屈服后的變形能力，表達(dá)式為μ=Δu/Δy，其中Δu為試件承載力下降至峰值荷載的85%(破壞荷載)后對(duì)應(yīng)的破壞位移，Δy為試件在到達(dá)屈服荷載時(shí)相應(yīng)的屈服位移(由能量等效法確定)。耗能能力也是反映構(gòu)件抗震性能的一個(gè)重要指標(biāo)，如能量耗散系數(shù)(滯回環(huán)的總能量與彈性能的比值)、等效黏滯力阻尼系數(shù)、滯回累積總耗能等。表2，3分別給出了節(jié)點(diǎn)JD1～JD3模型在正、負(fù)2個(gè)加載方向上的平均位移延性系數(shù)和滯回耗能系數(shù)。

綜上所述，對(duì)不同方鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)連接形式的滯回抗震性能分析表明：

(1)在不考慮焊縫脆性斷裂的前提下，外加強(qiáng)環(huán)JD1和外套管式端板連接JD2節(jié)點(diǎn)域的剛度較大，應(yīng)力云圖顯示破壞變形主要出現(xiàn)在梁端，塑性鉸明顯，JD2端板和外套管略微發(fā)生鼓曲變形。全螺栓頂?shù)捉卿揓D3節(jié)點(diǎn)變形主要出現(xiàn)在頂?shù)捉卿?，梁端塑性鉸不顯著，承載力相對(duì)較小。

(2)由于柱內(nèi)型鋼提高了鋼管再生混凝土的抗側(cè)能力和整體剛度，外圍約束降低了柱的橫向變形，節(jié)點(diǎn)域無穿芯構(gòu)件使得核心再生混凝土受力相對(duì)簡(jiǎn)單，在軸壓比不高的情形下，各模型的核心再生混凝土應(yīng)力較小，沒有拉應(yīng)力的出現(xiàn)。節(jié)點(diǎn)破壞時(shí)，核心再生混凝土仍然具有較高的承載能力。

(3)通過低周循環(huán)加載得出的3個(gè)模型滯回曲線均呈現(xiàn)飽滿的弓形，其中JD1滯回環(huán)面積和承載力最大，JD2略有減小，JD3相對(duì)較小。隨著位移的增加，JD1梁端塑性鉸出現(xiàn)較早，承載力迅速下降；JD2也具有較高的承載力和滯回耗能能力，由于端板提供了一定的變形能力，梁端塑性鉸出現(xiàn)較晚，承載力下降較JD1節(jié)點(diǎn)要緩；JD3的滯回環(huán)面積和極限水平承載力相對(duì)較小，節(jié)點(diǎn)域連接構(gòu)件變形較大，梁端無明顯塑性鉸出現(xiàn)，承載力下降較慢。

(4)從表2看出，JD2，JD3節(jié)點(diǎn)的平均延性系數(shù)比JD1分別提高了9%和11%，正向破壞位移值分別提高了24%和31%，負(fù)向破壞位移值分別提高了13%和16%，半剛性連接相對(duì)剛性連接位移延性提升較大。由表3可知，JD1，JD2節(jié)點(diǎn)的滯回環(huán)面積較大，滯回耗能能力明顯強(qiáng)于JD3，分別提高了41%和30%。通過對(duì)比分析可知，外套管式端板連接JD2的極限抗側(cè)承載力、抗震延性以及滯回耗能能力都表現(xiàn)良好，是一種較為有效的鋼管型鋼再生混凝土柱-鋼梁連接節(jié)點(diǎn)形式。

表2各節(jié)點(diǎn)模型荷載、位移及延性系數(shù)Tab.2Load,Displacement and Ductility Factor of Joint Models

表3模型滯回耗能系數(shù)Tab.3Hysteretic Energy Dissipation Coefficients

3外套管式端板連接節(jié)點(diǎn)荷載-位移影響參數(shù)分析

以上非線性仿真分析表明，外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在抗側(cè)剛度、極限水平承載力和抗震延性、滯回環(huán)耗能上都較強(qiáng)。為了更深一步地研究影響其抗震性能的參數(shù)變化，以下分別從軸壓比、梁柱線剛度比、鋼材屈服強(qiáng)度、再生骨料取代率、端板厚度及外套管厚度6個(gè)方面進(jìn)行了參數(shù)分析。

3.1軸壓比

圖6(a)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同軸壓比情況下的荷載-位移曲線。由圖6(a)可以看出，隨著軸壓比n的增加，節(jié)點(diǎn)的彈性剛度有下降趨勢(shì)，極限抗側(cè)承載力明顯下降。在進(jìn)入塑性強(qiáng)化階段后，考慮二階效應(yīng)的影響，隨著軸壓比的增大，剛度退化加快。軸壓比對(duì)節(jié)點(diǎn)的極限承載力和剛度退化影響較大，在彈性階段影響不明顯。

3.2梁柱線剛度比

圖6(b)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同線剛度比情況下的荷載-位移曲線。線剛度比k為梁的線剛度和柱的線剛度比值。從圖6(b)可知，隨著梁柱線剛度比的增加，節(jié)點(diǎn)的彈性階段剛度下降，極限水平承載力降低。荷載-位移曲線在強(qiáng)化階段幾乎平行，梁柱線剛度比對(duì)節(jié)點(diǎn)模型的剛度退化規(guī)律沒有影響。

3.3鋼材屈服強(qiáng)度

圖7(a)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同屈服強(qiáng)度Q下的荷載-位移曲線。由圖7(a)可知，隨著鋼材屈服強(qiáng)度Q的增加，模型分析的彈性剛度基本一致，屈服位移和極限水平承載力顯著提升，而在塑性強(qiáng)化階段的延性、剛度退化規(guī)律上的影響不明顯。參數(shù)變化影響的規(guī)律與純鋼柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)類似，說明通過單邊螺栓和外套管的形式，節(jié)點(diǎn)域的受力主要集中于外圍套管、高強(qiáng)螺栓、端板等鋼材上。

3.4再生骨料取代率

圖7(b)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同取代率R下的荷載-位移曲線。如圖7(b)可知，在外圍約束降低了柱的橫向變形，柱內(nèi)型鋼增加核心再生混凝土整體剛度，節(jié)點(diǎn)域無穿芯構(gòu)件的情況下，再生骨料取代率R對(duì)外套管式端板連接半剛性節(jié)點(diǎn)的抗震性能影響不大。彈性剛度和屈服位移無明顯變化，但剛度退化有減小的趨勢(shì)。總體上再生混凝土在此類節(jié)點(diǎn)的抗震性能與普通混凝土基本類似。

3.5端板厚度

圖8(a)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同端板厚度tep下的荷載-位移曲線。從圖8(a)可以看出：不同端板厚度的節(jié)點(diǎn)在塑性強(qiáng)化階段的曲線基本平行，端板厚度對(duì)節(jié)點(diǎn)的位移延性影響不大；隨著端板厚度tep的增大，端板抵抗變形的能力增強(qiáng)，節(jié)點(diǎn)的抗彎剛度有所增大，根據(jù)對(duì)應(yīng)的荷載-位移曲線可知，端板厚度的增加能夠提升節(jié)點(diǎn)的彈性剛度和極限水平承載力，但提升的幅度隨著端板厚度的繼續(xù)增大而越變?cè)叫?。?duì)比18 mm和24 mm端板厚度的節(jié)點(diǎn)荷載-位移曲線可以發(fā)現(xiàn)，兩者趨于一致，繼續(xù)增大端板厚度對(duì)節(jié)點(diǎn)的性能影響甚微。

3.6外套管厚度

圖8(b)為外套管式端板連接鋼管約束型鋼再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在不同外套管厚度tos下的荷載-位移曲線。從圖8(b)可以看出，外套管厚度影響變化規(guī)律和端板厚度影響變化規(guī)律相似，增加外套管厚度tos有助于提高節(jié)點(diǎn)的彈性剛度和極限水平承載力，但增幅相對(duì)端板厚度變化而言較低，同樣，變化影響的幅度隨著厚度的繼續(xù)變大而越來越小。

4結(jié)語

(1)從基于提高核心再生混凝土整體剛度和耐久性角度出發(fā)，在加強(qiáng)外圍約束，增加內(nèi)部型鋼支撐且無穿柱構(gòu)件的情況下。核心再生混凝土在循環(huán)荷載作用下變形和擾動(dòng)較小，受力簡(jiǎn)單，基本沒有拉應(yīng)力的出現(xiàn)，且3種類型的連接節(jié)點(diǎn)破壞變形均發(fā)生在梁端及端板等連接構(gòu)件上，有利于再生混凝土在工程中的應(yīng)用。

(2)外加強(qiáng)環(huán)全焊接剛性節(jié)點(diǎn)抗側(cè)承載力較高，滯回耗能能力良好，但破壞位移值較低。頂?shù)捉卿撊菟ò雱傂怨?jié)點(diǎn)抗側(cè)承載力和耗能能力相對(duì)較低，而破壞位移值較高。相對(duì)而言，外套管式端板連接節(jié)點(diǎn)在抗側(cè)承載力、滯回耗能能力和延性性能上均良好，同時(shí)焊接部位可以在構(gòu)件加工廠內(nèi)完成，無需現(xiàn)場(chǎng)焊接，施工環(huán)境良好，焊縫質(zhì)量便于檢測(cè)，能夠有效保證焊縫的質(zhì)量，減少地震作用中焊縫脆性破壞的風(fēng)險(xiǎn)，是一種有效的節(jié)點(diǎn)連接形式。

(3)對(duì)外套管式端板連接節(jié)點(diǎn)而言，軸壓比主要影響節(jié)點(diǎn)的極限抗側(cè)承載力和剛度退化能力，在彈性階段影響不大，柱截面設(shè)計(jì)時(shí)在滿足承載力的情況下，尚應(yīng)考慮軸壓比產(chǎn)生的地震二階效應(yīng)帶來的影響；梁柱線剛度比對(duì)節(jié)點(diǎn)的極限抗側(cè)承載力影響較大，對(duì)剛度退化影響甚微，在符合強(qiáng)柱弱梁的前提下，可以適當(dāng)提高梁柱線剛度比；鋼材屈服強(qiáng)度的增加使得節(jié)點(diǎn)的極限抗側(cè)能力增加，但對(duì)彈性階段的剛度和強(qiáng)化階段的剛度退化影響較小；再生骨料取代率對(duì)節(jié)點(diǎn)的荷載-位移曲線無明顯影響，但延性有略微下降的趨勢(shì)；外套管和端板的厚度增加可以提高節(jié)點(diǎn)的彈性剛度和極限承載力，但是增幅隨著厚度增大而越來越小。

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