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    拉索間距及覆冰對(duì)雙索尾流馳振的影響

    2018-06-04 10:18:59譚冬梅毛善明羅素珍瞿偉廉李曉敏李旭陽(yáng)
    關(guān)鍵詞:風(fēng)攻角尾流升力

    譚冬梅,毛善明,羅素珍,瞿偉廉,李曉敏,李旭陽(yáng)

    (武漢理工大學(xué) 道路橋梁與結(jié)構(gòu)工程湖北省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,湖北 武漢 430070)

    0引 言

    斜拉索是橋梁的重要組成部分,因其跨度較大,直徑較小,且斜拉索結(jié)構(gòu)相對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)而言,剛度較小,質(zhì)量較輕,阻尼也較小,所以更容易在風(fēng)荷載作用下產(chǎn)生動(dòng)力響應(yīng)。

    拉索的尾流馳振是風(fēng)致振動(dòng)的一種。尾流馳振是指串列放置的2根索在風(fēng)荷載作用下下游索會(huì)受到上游索尾流的激發(fā)而加大自身的振動(dòng),下游索的振幅不斷加大,最終會(huì)在某一個(gè)大振幅下達(dá)到穩(wěn)定振動(dòng),振幅不再加大。對(duì)雙索的尾流馳振研究最先使用的模型為理想雙圓柱模型,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)理想雙圓柱的尾流馳振開展了較多研究。Kitagawa等[1]采用數(shù)值計(jì)算方法研究了圓柱模型間的氣流形態(tài),討論了不同距離情況下通過上游圓柱的氣流對(duì)下游圓柱產(chǎn)生的動(dòng)力影響。Zdravkovich等[2]通過理論研究認(rèn)為固定圓柱模型間氣流的流動(dòng)形態(tài)與距離有關(guān)。近年來,國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)雙索尾流馳振進(jìn)行了較多研究,主要包括風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值模擬兩方面。Tanaka等[3]指出,當(dāng)兩索距離較近或較遠(yuǎn)時(shí),下游索均有可能發(fā)生尾流馳振現(xiàn)象,兩索間距可分為近距失穩(wěn)區(qū)、穩(wěn)定區(qū)和遠(yuǎn)距失穩(wěn)區(qū)。Sockel等[4-5]對(duì)并列剛性節(jié)段模型及三維全氣彈模型進(jìn)行風(fēng)洞試驗(yàn),研究其不穩(wěn)定區(qū)域。李永樂等[6]利用三維風(fēng)洞試驗(yàn)裝置對(duì)斜拉橋并列拉索尾流馳振中遠(yuǎn)距失穩(wěn)問題進(jìn)行研究。馬如進(jìn)等[7-8]利用數(shù)值模擬方法對(duì)串列拉索進(jìn)行研究,計(jì)算了下游索的馳振不穩(wěn)定區(qū)域。

    此外,在寒冷氣候下,斜拉索容易產(chǎn)生覆冰,由于覆冰使得斜拉索的重心不再在拉索的軸線上,氣動(dòng)穩(wěn)定性降低,在風(fēng)荷載作用下,覆冰斜拉索更易于發(fā)生馳振現(xiàn)象。經(jīng)研究表明,覆冰拉索與覆冰導(dǎo)線的馳振機(jī)理基本類似,馬文勇等[9-10]對(duì)不同覆冰類型導(dǎo)線的氣動(dòng)力特性進(jìn)行研究。 Demartino等[11-12]對(duì)覆冰導(dǎo)線及覆冰拉索的研究表明,覆冰拉索與覆冰導(dǎo)線馳振原理雖然相近,但是實(shí)際馳振力系數(shù)相差很大,并采用風(fēng)洞試驗(yàn)研究了覆冰拉索的氣動(dòng)穩(wěn)定性。Koss等[13]利用結(jié)冰風(fēng)洞研究圓柱積冰的形狀特征,為覆冰拉索研究提供了數(shù)據(jù)。黃貽鳳等[14]利用三維數(shù)值風(fēng)洞模擬研究了不同覆冰類型及不同覆冰厚度對(duì)覆冰拉索馳振特性的影響。李壽英等[15]分別利用風(fēng)洞試驗(yàn)和二維數(shù)值模擬研究了不同覆冰厚度及不同覆冰類型的拉索氣動(dòng)力系數(shù),驗(yàn)證了數(shù)值模擬的準(zhǔn)確性。譚冬梅等[16-17]對(duì)新月形覆冰拉索進(jìn)行三維數(shù)值模擬,證明了三維模擬比二維模擬更接近于風(fēng)洞試驗(yàn)值。邵強(qiáng)華[18]對(duì)新月形及D形變截面覆冰斜拉索進(jìn)行三維數(shù)值模擬。

    雖然國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)于雙圓柱尾流馳振和覆冰拉索都進(jìn)行了一定的研究,但是對(duì)覆冰雙索尾流馳振問題的研究資料相對(duì)較少。本文擬采用數(shù)值風(fēng)洞方法,建立扇形覆冰雙索三維模型和無覆冰雙索三維模型,進(jìn)行數(shù)值風(fēng)洞研究,分析覆冰對(duì)雙索尾流馳振的影響,并對(duì)索距、風(fēng)攻角等影響因素進(jìn)行對(duì)比分析。研究結(jié)論可為在實(shí)際工程中考慮寒冷氣候下斜拉橋并列多索結(jié)構(gòu)尾流馳振時(shí)是否需增設(shè)阻尼器提供參考。

    1橫向馳振理論

    1.1氣動(dòng)力系數(shù)

    氣動(dòng)力系數(shù)(升力系數(shù)和阻力系數(shù))主要與斜拉索的截面形狀、風(fēng)攻角以及風(fēng)速等有關(guān),采用如下定義[19]

    CL=2FL/(ρU2LB)

    (1)

    CD=2FD/(ρU2LB)

    (2)

    式中:FL為拉索模型的升力,其方向垂直于來流速度方向,為來流速度方向沿逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)90°;FD為拉索模型的阻力,其方向與來流速度方向一致;ρ為空氣密度,取為1.225 kg·m-3;U為流域進(jìn)口來流風(fēng)速;B為垂直于來流方向拉索模型截面長(zhǎng)度;L為拉索模型展向長(zhǎng)度;CL,CD分別為升力系數(shù)和阻力系數(shù),由數(shù)值模擬計(jì)算獲得。

    1.2風(fēng)致斜拉索橫向馳振原理

    根據(jù)Den Hartog馳振理論,當(dāng)結(jié)構(gòu)的馳振力系數(shù)小于0時(shí)才會(huì)出現(xiàn)結(jié)構(gòu)的氣動(dòng)負(fù)阻尼,結(jié)構(gòu)才會(huì)發(fā)生馳振失穩(wěn),因此,結(jié)構(gòu)馳振失穩(wěn)判斷依據(jù)為

    (3)

    式中:α為來流風(fēng)攻角。

    2模型建立與數(shù)值模擬方法

    2.1模型的建立

    雙索為平行放置,所選取的拉索周圍流體流動(dòng)區(qū)域?yàn)殚L(zhǎng)方體區(qū)域,長(zhǎng)、寬分別為4.5 m和3 m,高度為拉索展向0.6 m,拉索的傾斜角度為70°,拉索覆冰類型為扇形,覆冰厚度及模型外形尺寸如圖1所示。

    當(dāng)風(fēng)攻角為0°時(shí),雙索為串列布置,當(dāng)風(fēng)攻角為90°時(shí),雙索為并列布置,當(dāng)風(fēng)攻角在0°~90°范圍時(shí),雙索為錯(cuò)列布置,圖2為雙索錯(cuò)列布置示意及區(qū)域尺寸。

    本文將在這3種不同位置布置下(風(fēng)攻角變化范圍取0°~90°,模擬計(jì)算時(shí)風(fēng)攻角以5°遞增),分別建立兩索間距為2倍、4倍、6倍索徑即240,480,720 mm的串列雙索覆冰三維模型;另外,也將建立兩索間距為4倍索徑的串列雙索無覆冰三維模型。各雙索模型計(jì)算區(qū)域尺寸及坐標(biāo)見圖3。

    圖3中X軸正方向?yàn)?0°風(fēng)攻角方向,水平向右,Y軸正方向?yàn)?90°風(fēng)攻角方向,豎直向上,Z軸為拉索長(zhǎng)度方向。

    采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對(duì)各扇形覆冰拉索模型和無覆冰拉索模型繞流區(qū)域進(jìn)行網(wǎng)格劃分,由于扇形覆冰拉索兩側(cè)存在尖銳的角點(diǎn)以及為了計(jì)算精度,本文采用外O形網(wǎng)格劃分技術(shù)對(duì)兩索周圍4倍拉索截面面積區(qū)域內(nèi)的網(wǎng)格進(jìn)行加密,對(duì)邊界層徑向網(wǎng)格采用從外到內(nèi)逐漸加密的方式處理,網(wǎng)格加密系數(shù)為1.05,對(duì)邊界層以外的網(wǎng)格不進(jìn)行加密處理,具體網(wǎng)格劃分見圖4。

    2.2數(shù)值模擬方法

    流域邊界條件定義如下:當(dāng)風(fēng)攻角為 0°時(shí),沿X軸正方向定義上游流體入口為速度入口,下游流體出口為壓力出口,定義拉索展向長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的上下壁面為對(duì)稱邊界,長(zhǎng)方體左右兩邊定義為自由流動(dòng)邊界。當(dāng)風(fēng)攻角為 0°~90°時(shí),沿X軸正方向定義上游流體入口和Y軸正方向下邊界為速度入口,定義下游流體出口和Y軸正方向上邊界為壓力出口,Z向上下壁面定義為對(duì)稱邊界,其他定義為自由流動(dòng)邊界。當(dāng)風(fēng)攻角為 90°時(shí),沿Y軸正方向定義上游流體入口為速度入口,定義下游流體出口為壓力出口,定義拉索展向長(zhǎng)度對(duì)應(yīng)的上下壁面為對(duì)稱邊界,長(zhǎng)方體左右兩邊定義為自由流動(dòng)邊界。入口速度為12 m·s-1,湍流強(qiáng)度設(shè)置為3.8%,湍流黏性率設(shè)置為10。

    在FLUENT求解軟件中,設(shè)置三維模型求解,選用基于壓力法的求解器,時(shí)間選為瞬態(tài),采用SSTk-ω湍流模型,在邊界條件中,設(shè)置來流的速度和方向,運(yùn)用SIMPLEC算法,動(dòng)量、湍動(dòng)能、比耗散采用二階迎風(fēng)格式,壓力、密度及動(dòng)量采用默認(rèn)值,監(jiān)控升力系數(shù)及阻力系數(shù),時(shí)間步長(zhǎng)取0.001 s,得到0.5 s內(nèi)的升力系數(shù)、阻力系數(shù)時(shí)程曲線。

    3扇形覆冰雙索尾流馳振三維數(shù)值模擬結(jié)果

    3.1典型風(fēng)攻角下對(duì)比模型壓力云圖

    圖5為拉索間距為4倍索徑無覆冰雙索、拉索間距為2倍及6倍索徑扇形覆冰雙索展向高度300 mm監(jiān)控截面在15°,30°,45°,60°風(fēng)攻角下的總壓力云圖。

    由圖5可知,拉索間距不同,總壓力云圖存在很大差別。由圖5(e)~(h)可知,當(dāng)拉索間距為2倍索徑時(shí),覆冰雙索表現(xiàn)為單個(gè)鈍體繞流行為,2根拉索相當(dāng)于組成一個(gè)整體結(jié)構(gòu),下游索完全處于上游索的尾流中,隨著風(fēng)攻角的增大,下游索受上游索尾流的影響有所減小,在兩索的繞流中沒有出現(xiàn)明顯的旋渦脫落。由圖5(a)~(d),(i)~(l)可知:當(dāng)拉索間距為4倍索徑及拉索間距為6倍索徑時(shí),無論有無覆冰,在壓力云圖中均出現(xiàn)明顯的旋渦脫落;當(dāng)風(fēng)攻角為15°時(shí),上游索的尾流和下游索的尾流結(jié)合在一起,形成復(fù)雜的尾流形態(tài),隨著風(fēng)攻角的增大,上游索的尾流對(duì)下游索的尾流影響逐漸減小,雙索由尾流干擾問題逐漸轉(zhuǎn)化為近距干擾問題;隨著索距及風(fēng)攻角的增大,雙索繞流問題逐漸轉(zhuǎn)化為2根單索繞流問題,當(dāng)拉索間距為6倍索徑且風(fēng)攻角為60°時(shí),兩拉索的尾流相互影響較小,基本類似2根單索繞流形態(tài)。

    從圖5還可知,拉索的迎風(fēng)面一般出現(xiàn)正壓,在拉索的背風(fēng)面出現(xiàn)負(fù)壓,但當(dāng)拉索間距較近且風(fēng)攻角較小時(shí),下游索完全處于上游索的尾流中,因此,下游索迎風(fēng)面也出現(xiàn)負(fù)壓的情況,對(duì)于不同拉索間距的雙索,上下游索的壓力分布均存在較大區(qū)別,且隨著風(fēng)攻角的變化,壓力分布變化較大。

    3.2典型風(fēng)攻角下對(duì)比模型速度云圖

    圖6為0°,90°風(fēng)攻角時(shí)拉索間距為4倍索徑無覆冰雙索、拉索間距為2倍、4倍和6倍索徑扇形覆冰雙索展向高度300 mm監(jiān)控截面在0°,90°風(fēng)攻角下的速度云圖。

    從圖6中0°風(fēng)攻角對(duì)比模型的速度云圖可以看出,無覆冰雙索的速度分布和覆冰雙索差異較大,無覆冰雙索由于迎風(fēng)面比較光滑,拉索兩側(cè)的風(fēng)速較覆冰拉索小,且沒有表現(xiàn)出明顯的尾流渦交替現(xiàn)象。索距為2倍、4倍和6倍索徑覆冰雙索的速度分布云圖及尾流脫落形態(tài)均存在較大差異,由此可見,覆冰及拉索間距對(duì)拉索速度分布均存在很大影響。從90°風(fēng)攻角下對(duì)比模型的速度分布云圖可以看出,下游索表現(xiàn)出和上游索相似的速度分布,因?yàn)?0°風(fēng)攻角時(shí)下游索不再受到上游索尾流的影響。

    3.3全攻角下對(duì)比模型三維模擬的氣動(dòng)力系數(shù)

    圖7為利用FLUENT軟件分別對(duì)索距為4倍索徑無覆冰雙索以及索距為2倍、4倍和6倍索徑覆冰雙索進(jìn)行數(shù)值模擬,得到對(duì)比模型0°風(fēng)攻角下的阻力系數(shù)和升力系數(shù)時(shí)程曲線。

    由圖7可知:在0°風(fēng)攻角時(shí),升力系數(shù)在0附近大致呈周期性變化,對(duì)于索距為2倍索徑覆冰雙索,由于索距較近,下游索受上游索的尾流作用明顯,升力系數(shù)的振幅有增大趨勢(shì);對(duì)于索距為4倍索徑無覆冰、索距為4倍索徑及6倍索徑覆冰雙索,升力系數(shù)在0附近呈穩(wěn)定的周期性變化。對(duì)于索距為4倍索徑無覆冰雙索,隨著時(shí)間推移,阻力系數(shù)穩(wěn)定在0.4左右;對(duì)于索距為2倍索徑覆冰雙索,阻力系數(shù)穩(wěn)定在-0.3左右;對(duì)于索距為4倍索徑覆冰雙索,阻力系數(shù)呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢(shì),有穩(wěn)定在0左右的趨勢(shì);對(duì)于索距為6倍索徑扇形覆冰雙索,阻力系數(shù)變化形式比較復(fù)雜,總體呈現(xiàn)下降趨勢(shì),最后穩(wěn)定在0.5左右。對(duì)比可以看出,有無覆冰及拉索間距對(duì)升力系數(shù)和阻力系數(shù)時(shí)程曲線影響明顯。

    通過將對(duì)比模型0°~90°風(fēng)攻角的阻力系數(shù)和升力系數(shù)時(shí)程曲線取平均,得到各風(fēng)攻角下平均阻力系數(shù)和升力系數(shù),其隨風(fēng)攻角的變化規(guī)律如圖8所示。

    由圖8可知:索距為4倍索徑無覆冰雙索平均阻力系數(shù)曲線大致呈現(xiàn)一個(gè)上升的形狀,在0°~20°風(fēng)攻角之間平均阻力系數(shù)呈現(xiàn)急劇上升,在20°~90°風(fēng)攻角之間平均阻力系數(shù)上升比較平緩,而平均升力系數(shù)在0°~10°風(fēng)攻角之間呈現(xiàn)一個(gè)上升的狀態(tài),在10°~35°風(fēng)攻角之間呈現(xiàn)平緩下降趨勢(shì),在35°~75°風(fēng)攻角之間下降幅度增大,在75°~90°風(fēng)攻角之間變化不大;對(duì)于索距為2倍索徑的扇形覆冰雙索,平均阻力系數(shù)在0°~90°風(fēng)攻角之間保持持續(xù)增長(zhǎng)趨勢(shì),而平均升力系數(shù)在0°~15°風(fēng)攻角之間保持平穩(wěn)狀態(tài),在15°~35°風(fēng)攻角之間升力系數(shù)隨風(fēng)攻角的增大而不斷增大,在35°~60°風(fēng)攻角之間下降,在60°~90°風(fēng)攻角之間升力系數(shù)隨風(fēng)攻角的增大變化不大;對(duì)于索距為4倍索徑扇形覆冰雙索,平均阻力系數(shù)曲線呈兩端高中間低的形狀,在0°~35°風(fēng)攻角之間呈波動(dòng)狀態(tài),在35°~50°風(fēng)攻角之間急劇下降,在50°~90°風(fēng)攻角之間不斷上升,而對(duì)于升力系數(shù)而言,呈現(xiàn)兩端稍低、中間高的山丘狀,在0°~30°風(fēng)攻角之間呈現(xiàn)上升狀態(tài),在30°~65°風(fēng)攻角呈波動(dòng)狀態(tài),在65°~90°風(fēng)攻角之間平緩下降;對(duì)于索距為6倍索徑扇形覆冰雙索,阻力系數(shù)在0°~20°風(fēng)攻角之間急劇上升,在20°~40°風(fēng)攻角之間急劇下降,在40°~90°風(fēng)攻角之間阻力系數(shù)呈現(xiàn)平緩上升趨勢(shì),而對(duì)于升力系數(shù),在0°~15°風(fēng)攻角之間呈上升狀態(tài),在15°~60°風(fēng)攻角之間呈現(xiàn)波動(dòng)狀態(tài),在60°~90°風(fēng)攻角之間呈現(xiàn)平緩下降的趨勢(shì)。

    將圖8中對(duì)比模型0°~90°風(fēng)攻角之間的氣動(dòng)力系數(shù)進(jìn)行比較,氣動(dòng)力變化曲線均存在較大差異,說明下游索的尾流馳振阻力系數(shù)及升力系數(shù)平均值受雙索有無覆冰及串列雙索之間的間距影響較大。

    3.4全攻角下對(duì)比模型三維模擬的馳振力系數(shù)

    對(duì)于平行雙索尾流馳振力系數(shù)的求解,運(yùn)用公式(3)計(jì)算得到對(duì)比模型下游索各風(fēng)攻角下馳振力系數(shù),將各風(fēng)攻角下的馳振力系數(shù)用光滑曲線連接,結(jié)果如圖9所示。根據(jù)Den Hartog理論,當(dāng)某風(fēng)攻角處馳振力系數(shù)小于0時(shí),認(rèn)為拉索產(chǎn)生了馳振運(yùn)動(dòng)。

    由圖9(a),(d)可知,索距為4倍索徑無覆冰和索距為6倍索徑覆冰雙索的下游索在全攻角下的馳振力系數(shù)都大于0,不會(huì)發(fā)生馳振。由圖9(b)可知,索距為2倍索徑覆冰雙索的下游索在0°,5°,10°風(fēng)攻角時(shí),馳振力系數(shù)都小于0,發(fā)生馳振的可能性較大。由圖9(c)可知,索距為4倍索徑覆冰雙索的下游索在45°,50°,55°,60°,65°,70°風(fēng)攻角時(shí),馳振力系數(shù)都小于0,發(fā)生馳振的可能性較大。

    4結(jié)語

    (1)通過將本文覆冰雙索的三維模擬數(shù)值結(jié)果與文獻(xiàn)[7]二維模擬的無覆冰雙索數(shù)值結(jié)果對(duì)比發(fā)現(xiàn),由于覆冰及索距的影響,兩者的雙索繞流差異較大,兩者的氣動(dòng)力系數(shù)變化趨勢(shì)相似,馳振風(fēng)攻角存在區(qū)別。

    (2)通過將索距為4倍索徑無覆冰雙索與索距為4倍索徑扇形覆冰雙索尾流馳振進(jìn)行對(duì)比,發(fā)現(xiàn)無覆冰下游索的壓力云圖及升力系數(shù)、阻力系數(shù)都與覆冰雙索存在差別;無覆冰雙索尾流馳振力系數(shù)都大于0,即不發(fā)生尾流馳振,而覆冰雙索下游索在特定的風(fēng)攻角下馳振力系數(shù)小于0,有發(fā)生尾流馳振的可能,說明覆冰更易使平行雙索發(fā)生尾流馳振。

    (3)通過將索距為2倍、4倍和6倍索徑扇形覆冰雙索對(duì)比發(fā)現(xiàn),索距為2倍和4倍索徑的扇形覆冰雙索都存在馳振力系數(shù)小于0的風(fēng)攻角區(qū)域,而索距為6倍索徑扇形覆冰雙索馳振力系數(shù)都大于0,說明兩索之間的間距對(duì)覆冰雙索的尾流馳振影響很大。

    (4)通過對(duì)比索距為2倍和4倍索徑扇形覆冰雙索發(fā)生尾流馳振的風(fēng)攻角區(qū)域發(fā)現(xiàn),當(dāng)索距為2倍索徑時(shí),在0°~10°風(fēng)攻角區(qū)域發(fā)生雙索的尾流馳振,當(dāng)索距為4倍索徑時(shí),在45°~70°風(fēng)攻角區(qū)域發(fā)生雙索的尾流馳振,說明覆冰拉索的間距對(duì)覆冰雙索發(fā)生尾流馳振的風(fēng)攻角區(qū)域有一定影響,拉索間距越近,發(fā)生雙索尾流馳振的風(fēng)攻角越小。

    (5)通過對(duì)比索距為2倍、4倍和6倍索徑扇形覆冰雙索的總壓力云圖發(fā)現(xiàn),當(dāng)拉索間距為2倍索徑時(shí),覆冰雙索表現(xiàn)為單個(gè)鈍體繞流行為,雙索繞流形態(tài)隨著拉索間距的變化而變化。隨著索距和風(fēng)攻角的增大,雙索繞流問題逐漸轉(zhuǎn)化為2根單索繞流問題,當(dāng)拉索間距為6倍索徑且風(fēng)攻角為60°時(shí),兩拉索的尾流相互影響較小,基本類似2單根索繞流形態(tài)。

    參考文獻(xiàn):

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