• <tr id="yyy80"></tr>
  • <sup id="yyy80"></sup>
  • <tfoot id="yyy80"><noscript id="yyy80"></noscript></tfoot>
  • 99热精品在线国产_美女午夜性视频免费_国产精品国产高清国产av_av欧美777_自拍偷自拍亚洲精品老妇_亚洲熟女精品中文字幕_www日本黄色视频网_国产精品野战在线观看 ?

    渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)流動特點與發(fā)展趨勢

    2017-11-20 01:46:27銀越千金海良陳璇
    航空學(xué)報 2017年9期
    關(guān)鍵詞:渦槳渦軸軸流

    銀越千, 金海良, 陳璇

    中國航發(fā)湖南動力機(jī)械研究所, 株洲 412002

    渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)流動特點與發(fā)展趨勢

    銀越千, 金海良, 陳璇*

    中國航發(fā)湖南動力機(jī)械研究所, 株洲 412002

    首先,介紹了渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)的現(xiàn)狀與發(fā)展歷程以及渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的主要結(jié)構(gòu)形式與技術(shù)特點。其次,從壓氣機(jī)的內(nèi)部流動特點角度,詳細(xì)介紹了渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)組合壓氣機(jī)中的軸流級相比大推力渦扇發(fā)動機(jī)軸流壓氣機(jī)的內(nèi)部流動特點與流場改善措施,及渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)普遍采用的離心壓氣機(jī)中離心葉輪和擴(kuò)壓器的內(nèi)部流動及匹配的特點。然后,對渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)內(nèi)部流動失穩(wěn)和擴(kuò)穩(wěn)措施進(jìn)行了分析。最后,對未來的渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的發(fā)展趨勢進(jìn)行了展望。

    渦軸; 渦槳; 壓氣機(jī); 流動特點; 發(fā)動機(jī)

    特約

    運輸機(jī)與直升機(jī)作為科學(xué)技術(shù)最輝煌的創(chuàng)造之一,極大地改變了人類社會經(jīng)濟(jì)生活的面貌[1]。運輸機(jī)與直升機(jī)是典型的軍民兩用產(chǎn)品,其軍事意義非常重要,自20世紀(jì)60年代越南戰(zhàn)爭首次使用武裝直升機(jī)以來,直升機(jī)已經(jīng)成為現(xiàn)代軍隊不可缺少的軍備力量,在阿富汗戰(zhàn)爭、海灣戰(zhàn)爭及歷次武裝沖突中發(fā)揮了強(qiáng)大的作用[2];軍用運輸機(jī)可快速、靈活有效地保障作戰(zhàn)人員和物資的供應(yīng),成為部隊開進(jìn)和部署的重要支柱以及戰(zhàn)爭物資和武器裝備后勤供應(yīng)的關(guān)鍵手段,在某種程度上是決定戰(zhàn)爭勝負(fù)的主要因素[3]。作為萬用的交通運輸工具,直升機(jī)的非軍事用途非常多:搜索營救、科學(xué)考察、空中監(jiān)視、甚至銀行運鈔等。未來直升機(jī)在千家萬戶中作為交通出行工具也不無可能。

    所謂“飛天巡洋,動力先行”,隨著起飛重量及功率的不斷增大,從20世紀(jì)50年代開始渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)逐漸成為直升機(jī)及中小型運輸機(jī)的主要動力裝置,與渦扇發(fā)動機(jī)相比,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)的典型特點是尺寸小、轉(zhuǎn)速高[4]。渦軸和渦槳發(fā)動機(jī)至今已經(jīng)發(fā)展了四代。表1和表2分別給出了國外各代典型渦軸和渦槳發(fā)動機(jī)及其主要參數(shù)。從表1和表2中看出,近50年來渦軸和渦槳發(fā)動機(jī)耗油率降低了約30%,渦輪前溫度提高了200~300 K,單位功率提高了50%~70%,而壓氣機(jī)的壓比提高了整整2~3倍多,且未來其壓比將進(jìn)一步提高到25~30的量級。

    渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)的壓氣機(jī)一般采用單級離心、雙級離心、軸流離心組合或斜流離心組合等幾種結(jié)構(gòu)形式。這幾種壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)形式根據(jù)其自身的技術(shù)特點,對應(yīng)不同功率量級的發(fā)動機(jī)。法國透博梅卡公司按渦軸發(fā)動機(jī)的功率、壓氣機(jī)總壓比,將渦軸發(fā)動機(jī)的壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)形式分為三檔:功率為500 kW量級,壓比為10左右的渦軸發(fā)動機(jī)一般采用單級離心壓氣機(jī);功率為1 000 kW量級,壓比為15左右的渦軸發(fā)動機(jī)采用雙級離心或斜流離心組合壓氣機(jī);功率為2 000 kW量級,壓比為17~20的渦軸發(fā)動機(jī)采用軸流離心組合壓氣機(jī)或斜流離心組合壓氣機(jī)。因此,在中大功率范圍和高壓比渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)中,軸流離心組合壓氣機(jī)成為該類型渦軸發(fā)動機(jī)的典型壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)形式。該類壓氣機(jī)結(jié)合了軸流級適應(yīng)大進(jìn)口流量、效率高以及離心級適應(yīng)小流量、穩(wěn)定工作范圍寬廣的特點,能夠在較小的迎風(fēng)面積和較少的級數(shù)下滿足流量、壓比和效率的多重要求[5]。與在渦軸發(fā)動機(jī)中廣泛應(yīng)用的軸流離心組合壓氣機(jī)不同,由于現(xiàn)有的軸流離心組合壓氣機(jī)的技術(shù)基本能夠滿足渦軸發(fā)動機(jī)的研制需求,使得斜流離心組合壓氣機(jī)在發(fā)動機(jī)上的應(yīng)用較少。

    表1 渦軸發(fā)動機(jī)發(fā)展歷程Table 1 Development history of turboshaft engine

    表2 渦槳發(fā)動機(jī)發(fā)展歷程Table 2 Development history of turboprop engine

    進(jìn)入21世紀(jì),隨著斜流壓氣機(jī)技術(shù)的不斷進(jìn)步,斜流壓氣機(jī)較離心壓氣機(jī)具有更高的流通能力和更高的效率,較軸流壓氣機(jī)具有更少的零件數(shù)、更強(qiáng)的抗外物損傷能力等特點,在渦軸發(fā)動機(jī)降低成本、提高可靠型和維護(hù)性方面的優(yōu)勢明顯,越來越受到世界各大航空發(fā)動機(jī)公司的重視。德國MTU公司研發(fā)了一種用于渦軸發(fā)動機(jī)的斜流離心組合壓氣機(jī)。目前,中國也完成了用于渦軸發(fā)動機(jī)的高壓比高效率斜流離心組合壓氣機(jī)的試驗驗證工作。除以上幾種主要結(jié)構(gòu)形式外,由于技術(shù)繼承等原因,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)還采用了多級軸流和高、低壓雙轉(zhuǎn)子雙級離心或軸流離心組合壓氣機(jī)等結(jié)構(gòu)形式。典型渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)如圖1所示。

    圖1 典型渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī) Fig.1 Typical compressor in turboshaft/turbopropengine

    渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)用的小流量軸流離心組合壓氣機(jī)中軸流壓氣機(jī)的技術(shù)特點與渦扇發(fā)動機(jī)用的大流量軸流壓氣機(jī)并沒有本質(zhì)區(qū)別,只是由于流道窄、葉片尺寸小,使得機(jī)匣輪轂環(huán)壁附面層損失和端壁泄漏及二次流損失占總損失的比例更大,三維特性及黏性影響更為突出,從而導(dǎo)致軸流壓氣機(jī)的效率有所降低。由于要兼顧離心壓氣機(jī)的設(shè)計,軸流離心組合壓氣機(jī)中軸流壓氣機(jī)通常采用駝背形流道形式,與常規(guī)多級軸流壓氣機(jī)相比,氣動負(fù)荷更高,設(shè)計難度更大。軸流離心組合壓氣機(jī)中離心壓氣機(jī)與單級離心壓氣機(jī)或者雙級離心壓氣機(jī)相比,其技術(shù)特點主要體現(xiàn)在兩方面,一是較低的比轉(zhuǎn)速,二是較大的進(jìn)出口半徑比。正是上述特點決定了軸流離心組合壓氣機(jī)適宜采用駝背形流道形式,以降低離心壓氣機(jī)的設(shè)計難度,提高離心壓氣機(jī)的性能,從而獲得更好的組合壓氣機(jī)性能。

    盡管渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)采用的組合壓氣機(jī)的某些流動特點與大推力渦扇發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的流動特點相似,但是,鑒于組合壓氣機(jī)的獨特結(jié)構(gòu),其內(nèi)部流動也有自身的特征,而了解、分析和利用這些特征將會是突破新一代渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)中高負(fù)荷、高效率壓氣機(jī)技術(shù)的關(guān)鍵。

    1 軸流壓氣機(jī)內(nèi)部流動特點

    相比大推力渦扇發(fā)動機(jī),渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)中軸流壓氣機(jī)的轉(zhuǎn)速高、尺寸小,這導(dǎo)致軸流壓氣機(jī)內(nèi)部流動逆壓梯度大,三維性更強(qiáng),整體流域的小尺寸使得葉頂間隙區(qū)與端壁附面層區(qū)在整個流域中所占的比例增大,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)中壓氣機(jī)普遍采用的小展弦比葉片使端壁附面層所占比例進(jìn)一步增大,導(dǎo)致?lián)p失增大(尺寸效應(yīng))。隨著組合壓氣機(jī)中軸流壓氣機(jī)不斷向高通流、高負(fù)荷方向發(fā)展,流場中不可避免地存在著大量的分離流動及旋渦結(jié)構(gòu)[6],這些復(fù)雜的流體運動對壓氣機(jī)的正常運轉(zhuǎn)及實現(xiàn)高負(fù)荷、高效率的雙重效果起著至關(guān)重要的作用。

    1.1 轉(zhuǎn)子通道內(nèi)部流動特點

    渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)軸流壓氣機(jī)進(jìn)口級一般為跨聲級,馬赫數(shù)較高,在轉(zhuǎn)子槽道內(nèi)會產(chǎn)生較強(qiáng)的激波,當(dāng)氣流經(jīng)過激波后,動能減小壓力增大。在葉片吸力面表面,激波會與附面層相互作用,使附面層內(nèi)部的低能流體動能進(jìn)一步減小,抵抗分離的能力減弱[7];此外,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)的尺寸小、轉(zhuǎn)速高,氣流所受的離心力較大,葉片附面層內(nèi)的流體本就有徑向的潛移,經(jīng)過激波后附面層內(nèi)流體的動能進(jìn)一步減少,徑向潛移趨勢增大,此時低能流體會在葉頂區(qū)域過度積累,使得壓氣機(jī)尖部大面積區(qū)域效率較低[8]。另外,由于間隙的存在,氣流由壓力面經(jīng)過間隙流向吸力面并卷起旋渦,對高負(fù)荷壓氣機(jī)吸壓力面的壓差增大,使得葉頂間隙泄漏流增大[9-11],如圖2所示。由于葉片尺寸較小,間隙所占比例遠(yuǎn)大于大流量的風(fēng)扇/壓氣機(jī),間隙泄漏損失更加顯著。最終激波、激波與附面層干擾、徑向潛移、間隙泄漏使得渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)軸流壓氣機(jī)的轉(zhuǎn)子尖部性能顯著降低[12],如圖3所示。

    圖2 壓氣機(jī)葉頂間隙泄漏示意圖Fig.2 Schematic of tip leakage of compressor

    圖3 典型渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)進(jìn)口級轉(zhuǎn)子效率隨展高變化Fig.3 Efficiency of inlet rotor of typical compressor in turboshaft/turboprop engine vs span

    針對小流量壓氣機(jī)進(jìn)口級尖部的激波損失、激波與附面層干擾損失、間隙泄漏損失較大的特點,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)進(jìn)口級轉(zhuǎn)子廣泛采用任意中弧線的葉片造型方式,該類型葉片能夠有效降低激波的強(qiáng)度,延緩激波附面層干擾后的分離,減弱附面層徑向潛移的趨勢,避免低能流體在葉頂區(qū)域的過度積累,大幅提高壓氣機(jī)進(jìn)口級的效率。圖4給出了某渦軸發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)在改進(jìn)前后的進(jìn)口級轉(zhuǎn)子葉片角分布對比[13],其中造型采用從根到尖的9個截面,橫坐標(biāo)為無量綱的弦長,縱坐標(biāo)為中弧線β角。

    圖4 改進(jìn)前后轉(zhuǎn)子葉片角分布[13] Fig.4 Angle of camber distribution before and afterimprovement[13]

    圖5給出了該壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉片改進(jìn)前后尖部截面的流場對比,由圖可以看出,采用任意中弧線葉片造型后,激波波前馬赫數(shù)明顯降低,且激波與附面層干擾產(chǎn)生的低速區(qū)域的面積明顯減??;此外,尖部熵增明顯減小,泄漏損失減少,轉(zhuǎn)子尖部的性能得到提升;最后,給出了優(yōu)化前后轉(zhuǎn)子吸力面的極限流線及靜壓分布對比,可以明顯看出,優(yōu)化后,60%葉高以上、激波后氣體附面層徑向潛移趨勢減弱,這將延緩低能流體在葉頂區(qū)域的堆積,對壓氣機(jī)性能提高具有積極意義。

    圖5 改進(jìn)前后轉(zhuǎn)子流場對比 Fig.5 Flow field comparison of rotor before and after improvement

    1.2 靜子通道內(nèi)部流動特點

    為確保組合壓氣機(jī)中離心壓氣機(jī)有足夠的加功能力,必須降低離心壓氣機(jī)進(jìn)口半徑,這要求軸流壓氣機(jī)后面級流道必須下壓,使葉片根部擴(kuò)壓度增大。渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)普遍采用小展弦比葉片,其端壁附面層本就較厚,此時,擴(kuò)壓梯度過大會使端壁區(qū)附面層內(nèi)的低能流體發(fā)生流動分離,這對壓氣機(jī)的穩(wěn)定工作范圍影響很大。圖6 給出了某渦軸發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)末級靜子的德哈爾數(shù)與流場示意圖,從圖中可以看出該靜子在13%葉高以下德哈爾數(shù)小于0.64,這時該區(qū)域會發(fā)生流動分離[14]。

    圖6 壓氣機(jī)末級靜子的德哈爾數(shù)與流場分布 Fig.6 Dehaller number and flow field distribution in outlet stator of compressor

    為限制流動的分離,在渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)后面級靜子的設(shè)計中廣泛采用彎曲靜子(弓形靜子),該類型葉片在周向彎曲可以降低通道內(nèi)的二次流損失,葉片正向彎曲后,在葉片吸力面形成了兩端壓力高、中間壓力低的“C”型壓力分布,在此壓力梯度下,端部的低能流體被吸入主流區(qū),減少了附面層低能流體在吸力面與角區(qū)的堆積,避免了分離的發(fā)生,減少了能量損失[15-16]。從流動本質(zhì)看,彎曲葉片利用其表面作用力在徑向的大小與方向控制徑向的壓力梯度,使葉片負(fù)荷沿葉高方向分布更加合理[17]。圖7給出了彎葉片與直葉片試驗和計算流場特性對比,ω為總壓損失系數(shù),β1為實際進(jìn)口氣流角,βd為設(shè)計進(jìn)口氣流角,由圖可以看出采用彎葉片后端壁分離區(qū)明顯減小[18],且在各迎角狀態(tài)下的彎葉片的損失均小于直葉片。

    由于尺寸較小,渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的靜子大部分采用懸臂結(jié)構(gòu),懸臂靜子結(jié)構(gòu)能夠通過間隙泄漏流動,吹除吸力面與輪轂形成的角區(qū)低速流體團(tuán),可有效抑制角區(qū)分離,增加壓氣機(jī)的穩(wěn)定工作范圍,圖8給出了懸臂靜子與雙支撐靜子的結(jié)構(gòu)對比,其中δ1為葉片與輪轂的間隙,δ2為葉片內(nèi)支撐環(huán)與篦齒的間隙,h為內(nèi)支撐環(huán)與腔體下端面的距離。

    圖9給出了某渦軸發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)采用雙支撐靜子(0% axial chord)與懸臂靜子不同間隙的流場對比,從圖中可以看出采用懸臂靜子后根部角區(qū)附近的分離區(qū)大面積減小,但是隨著間隙增大,根部角區(qū)的分離面積沒有進(jìn)一步減小,反而因為泄漏流的增加,在葉片根部前緣附近產(chǎn)生了類旋渦狀流動,這表明有無間隙對流場的分離影響較大,但隨著間隙的增大,分離區(qū)的面積沒有持續(xù)減小。圖10給出了采用懸臂靜子與雙支撐靜子壓氣機(jī)的性能對比,從圖中可以看出,采用懸臂靜子后,壓氣機(jī)的效率略有減小,但穩(wěn)定工作范圍大幅增大[19-20]。

    圖7 彎葉片與直葉片試驗和計算流場及氣動特性對比[18] Fig.7 Comparison of flow field and aerodynamic characteristics of straight-stacking blade and bowed-stacking blade in test and computation[18]

    圖8 懸臂靜子與雙支撐靜子結(jié)構(gòu)對比Fig.8 Structure comparison of cantilever stator and common stator

    圖9 懸臂靜子和雙支撐靜子不同間隙流場結(jié)構(gòu)對比Fig.9 Flow field structure comparison of cantilever stator and common stator in different clearances

    為改善渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)部分轉(zhuǎn)速性能,靜子一般均設(shè)計為可調(diào)靜葉,可調(diào)靜葉兩端不可避免留有間隙,氣體通過間隙從葉片壓力面泄漏到吸力面,在吸力面角區(qū)形成渦流,導(dǎo)致流動損失。相比大推力渦扇發(fā)動機(jī),渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的展弦比更小、葉片弦長更長,這導(dǎo)致可調(diào)靜葉轉(zhuǎn)過同樣角度時,葉片在葉頂必須留夠更多的間隙,并且由于尺寸較小,逆壓梯度更大,使得渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)中可調(diào)靜子間隙的損失遠(yuǎn)大于大推力渦扇發(fā)動機(jī)。

    為減小可調(diào)靜葉的間隙區(qū)損失,采用被稱為“無升力”(Zero-Lift)的端壁葉型設(shè)計技術(shù)[21]。圖11 和圖12分別給出了修改前后不同葉型的可調(diào)靜葉的葉型以及流場對比。由圖12可知兩端葉型修改后,流場明顯得到改善,葉片自由端間隙處的泄漏流動基本消除。

    可調(diào)靜葉的間隙對于壓氣機(jī)性能有重要影響,特別對于高負(fù)荷壓氣機(jī)更是如此。對可調(diào)靜葉間隙流動的研究表明可調(diào)靜葉前緣間隙對性能的影響大于后緣間隙[22],因此在渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的可調(diào)靜葉設(shè)計中,應(yīng)盡可能將旋轉(zhuǎn)軸前移,并且增加旋轉(zhuǎn)軸端部的圓盤直徑,使其覆蓋葉片前緣,減少葉片前緣間隙處的泄漏流動,改善壓氣機(jī)失速裕度;此外,在更為先進(jìn)的渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)中采用了可調(diào)靜葉的非徑向旋轉(zhuǎn)軸設(shè)計。

    圖10 采用懸臂靜子與雙支撐靜子壓氣機(jī)性能對比Fig.10 Compressor performance comparison of cantilever stator and common stator

    圖11 采用不同葉型的可調(diào)靜葉結(jié)構(gòu)Fig.11 Blade profiles of different variable stators

    圖12 采用不同葉型的可調(diào)靜葉流場對比Fig.12 Blade flow field comprison of different variable stators

    2 離心壓氣機(jī)內(nèi)部流動特點

    離心壓氣機(jī)是渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)采用的最普遍的結(jié)構(gòu)形式。離心壓氣機(jī)內(nèi)部流道長且折轉(zhuǎn)角度大,受葉輪旋轉(zhuǎn)、壁面曲率和葉頂間隙等因素的影響,在渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)中廣泛應(yīng)用的半開式葉輪內(nèi)部存在著泄漏、分離、回流以及射流尾跡等非常復(fù)雜的流動特征。且隨著離心壓氣機(jī)壓比的不斷升高,葉輪逐漸由早期的高壓亞聲葉輪變?yōu)楦邏嚎缏暼~輪,除了激波損失增大外,激波還會與附面層和各種渦系發(fā)生強(qiáng)相互作用,這種復(fù)雜的相互作用會帶來更多損失,影響離心壓氣機(jī)的效率與穩(wěn)定工作范圍。此外,擴(kuò)壓器進(jìn)口馬赫數(shù)也會隨著壓比的升高而增大,這會進(jìn)一步導(dǎo)致離心壓氣機(jī)的損失增大,效率與穩(wěn)定工作范圍減小。

    2.1 離心葉輪內(nèi)部流動特點

    激波在高壓比離心壓氣機(jī)內(nèi)部流場中廣泛存在[23]。在高壓比離心壓氣機(jī)葉輪的吸力面,通常伴隨著最高馬赫數(shù)達(dá)1.5的強(qiáng)激波,如圖13所示。激波是氣動設(shè)計中的雙刃劍。一方面,激波會帶來大量的流動損失。當(dāng)壓氣機(jī)進(jìn)口馬赫數(shù)為1.4時,激波將造成4.2%的進(jìn)口總壓損失;而對于進(jìn)口馬赫數(shù)超過1.4的流動,激波損失將急劇上升。激波還會與附面層和各種渦系發(fā)生強(qiáng)相互作用。這種復(fù)雜的相互作用甚至?xí)砀鄵p失。另一方面,激波是非常有效的增壓方式。當(dāng)壓氣機(jī)進(jìn)口馬赫數(shù)為1.4時,激波能帶來靜壓比2.1的收益。因此,在平衡壓比、效率與穩(wěn)定性的需求下,調(diào)整壓氣機(jī)進(jìn)口激波結(jié)構(gòu)是高壓比離心壓氣機(jī)氣動設(shè)計的關(guān)鍵難點。

    高壓比離心壓氣機(jī)的速度場波動更劇烈,二次流的強(qiáng)度更大,流場均勻性更差[24],如圖14所示,給出了沿流向不同位置處S3面上的相對速度分布,圖中W代表相對速度,R代表截面上的半徑,SS為大葉片吸力面,PS為大葉片壓力面,SP代表小葉片,Vst代表軸向速度,Ut為該截面葉輪

    葉尖的切線速度,從圖中可以看出不同位置、不同半徑處流場的差別較大,流場存在較強(qiáng)的三維性。強(qiáng)三維性也是流場內(nèi)強(qiáng)激波與附面層強(qiáng)相互作用所導(dǎo)致的結(jié)果。

    離心葉輪出口氣流具有典型的“射流尾跡結(jié)構(gòu)”,射流與尾跡之間存在著動量與能量的交換,導(dǎo)致較大的摻混損失[25],且會導(dǎo)致下排徑擴(kuò)進(jìn)口的進(jìn)氣條件極為惡劣,如圖15所示,給出了相對子午速度Wm的云圖。

    為降低跨聲速葉輪中的損失,部分高壓比跨聲速離心葉輪采用多截面的全三維葉片造型技術(shù),削弱激波與間隙渦相互作用,抑制二次流對低能流體的遷移,控制尾跡區(qū)內(nèi)低能流體,從而減小損失。圖16和圖17分別給出了某前掠改型葉輪與原始葉輪的造型及性能結(jié)果對比,其中圖17(a)的橫、縱坐標(biāo)分別為無量綱流量Mass/Massmax與無量綱壓比Pr/Prmax,圖17(b)的橫、縱坐標(biāo)分別為無量綱流量與效率,從圖中可知前掠離心葉輪的壓比與效率均增高。

    圖13 高壓比跨聲速離心葉輪進(jìn)口激波 Fig.13 Shock wave in high pressure-ratio transonic impeller inlet

    圖14 高壓比跨聲速離心葉輪內(nèi)部三維流場[24]Fig.14 3D flow field in high pressure-ratio transonic impeller inlet[24]

    為了設(shè)計出高性能的軸流-離心組合壓氣機(jī),離心級和軸流級的氣動負(fù)荷必須進(jìn)行合理的匹配。通常為提高離心級的加功能力,會盡可能減小離心葉輪進(jìn)口的預(yù)旋角度,從而改善徑向擴(kuò)壓器乃至整個壓氣機(jī)的性能。此外,為更加充分利用離心力,增加離心壓氣機(jī)的加功能力,會減小離心壓氣機(jī)進(jìn)口半徑,而同時為保證軸流壓氣機(jī)的切線速度,其末級轉(zhuǎn)子的半徑不會減到過小,所以軸流與離心間會采用大半徑落差的過渡段,此時要求離心葉輪進(jìn)口具有一定抗分離能力。圖18和圖19分別給出了在保證壓比、效率的前提下,將某組合壓氣機(jī)的三級軸流(3A)改為兩級軸流(2A)及軸流壓氣機(jī)出口氣流角βout的對比,由圖19 可知改進(jìn)后離心進(jìn)口的半徑壓低,軸流離心間采用了過渡段,軸流出口的氣流角度基本轉(zhuǎn)為軸向。

    圖15 高壓比跨聲速離心葉輪出口流場[25] Fig.15 Flow field in high pressure-ratio transonic impeller outlet[25]

    圖16 離心葉輪前掠葉片造型Fig.16 Forward swept blade in impeller

    圖17 離心葉輪前掠葉片造型前后性能對比 Fig.17 Performance comparison of original blade and forward swept blade in impeller

    圖18 某組合壓氣機(jī)改進(jìn)前后對比Fig.18 Comparison of combined compressor before and after improvement

    圖19 某組合壓氣機(jī)改進(jìn)前后軸流出口角度對比Fig.19 Comparison of flow angle at outlet of axial combined compressor before and after improvement

    2.2 徑向擴(kuò)壓器內(nèi)部流動特點

    徑向擴(kuò)壓器從上游至下游依次分為上游無葉區(qū)、半無葉區(qū)、有葉區(qū)和下游無葉區(qū)4部分,各部分的分界位置分別為擴(kuò)壓器葉片前緣、擴(kuò)壓器喉口和擴(kuò)壓器尾緣,如圖20所示。由于葉輪出口氣流的極度不均勻性,在擴(kuò)壓器上游無葉區(qū)進(jìn)口氣流會發(fā)生劇烈的摻混,使得該區(qū)域的損失增大[26],如圖21所示,其中m′代表無量綱的位置,即當(dāng)前半徑除以葉輪出口半徑,Vm代表子午速度,U2代表葉輪切線速度;此外,隨著葉輪壓比的不斷提高,高切線速度使得擴(kuò)壓器進(jìn)口的馬赫數(shù)超過1,如圖22所示,激波的出現(xiàn)使得進(jìn)口無葉擴(kuò)壓器區(qū)的損失進(jìn)一步增大。

    圖20 傳統(tǒng)葉片式擴(kuò)壓器Fig.20 Traditional vaned diffuser

    為適應(yīng)高壓比跨聲速離心葉輪高的出口馬赫數(shù),擴(kuò)壓器的設(shè)計大量采用了管式擴(kuò)壓器,該類型擴(kuò)壓器在前緣具有大前掠結(jié)構(gòu),能夠很好適應(yīng)超聲速來流,可有效改善前排離心葉輪出口氣流不均勻?qū)笈艛U(kuò)壓器的不利影響,提高擴(kuò)壓器的性能[27-28]。圖23和圖24分別給出了某高壓比離心壓氣機(jī)管式擴(kuò)壓器的前緣結(jié)構(gòu)以及流場示意圖[29],圖24中給出了PIV試驗與CFD計算結(jié)果的10%、50%、90%展高處無量綱速度Vred,norm云圖對比。從圖中可以明顯看出3個展高中吸力面一側(cè)(SS)均存在明顯的射流結(jié)構(gòu)(Jet),壓力面一側(cè)(PS)存在大的分離區(qū)(Separation)。

    圖21 氣流在無葉擴(kuò)壓器區(qū)域的摻混Fig.21 Mixing process in vaneless diffuser of flow

    圖22 傳統(tǒng)葉片式擴(kuò)壓器流場結(jié)構(gòu)Fig.22 Flow field structure in traditional vaned diffuser

    圖23 離心壓氣機(jī)管式擴(kuò)壓器[29]Fig.23 Pipe diffuser in centrifugal compressor[29]

    圖24 離心壓氣機(jī)管式擴(kuò)壓器流場[29]Fig.24 Flow field of pipe diffuser in centrifugal compressor[29]

    3 失穩(wěn)流動特點與機(jī)匣處理

    3.1 軸流壓氣機(jī)內(nèi)的流動失穩(wěn)

    葉頂區(qū)域的間隙泄漏流動對壓氣機(jī)的失穩(wěn)有著重要的影響[30-31]。隨著壓氣機(jī)負(fù)荷不斷提高,其內(nèi)部流動的逆壓梯度增大,穩(wěn)定工作范圍減小,需要對壓氣機(jī)失穩(wěn)機(jī)理進(jìn)行研究。圖25給出了某組合壓氣機(jī)軸流轉(zhuǎn)子峰值效率、近喘點工況葉頂流動結(jié)構(gòu)對比。由圖可知:首先,間隙泄漏渦的尺度發(fā)生顯著膨脹,間隙泄漏流沿著更加垂直于吸力面的方向發(fā)出,使得其可以運動到更加靠近通道中部的位置發(fā)生卷起,形成通道渦;其次,激波結(jié)構(gòu)的變化。設(shè)計狀態(tài)下可以比較清晰地指示出激波的位置,如圖中褐色粗點劃線所示。然而在近喘點,隨著葉頂堵塞的加劇,葉頂流向靜壓梯度明顯變小。清晰可見的激波在葉頂區(qū)域變得更加像一道壓縮波,以至于無法明確標(biāo)示出激波面的位置。最后是有關(guān)葉頂流動堵塞的變化??梢郧逦乜吹?,相比于峰值效率工況,近喘點工況下由間隙泄漏渦核心發(fā)展出的低能區(qū)對前半通道造成嚴(yán)重的堵塞。該堵塞團(tuán)堆積于壓力面前緣附近,使得自30%弦長發(fā)出的間隙泄漏流因無法流向下游而向相鄰?fù)ǖ腊l(fā)生溢流,這是具有“突尖型”先兆的旋轉(zhuǎn)失速流場特征。

    圖25 某組合壓氣機(jī)軸流轉(zhuǎn)子峰值效率和近喘點工況流動結(jié)構(gòu)Fig.25 Flow structures of peak efficiency point and near stall point in rotor of combined compressor

    針對轉(zhuǎn)子葉頂間隙泄漏渦導(dǎo)致的失速,采用處理機(jī)匣提高壓氣機(jī)穩(wěn)定工作裕度,該技術(shù)結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉,再加上可靠性高、擴(kuò)穩(wěn)效果好、抗進(jìn)口畸變能力強(qiáng)等特點在渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)中也得到大量應(yīng)用。

    圖26給出了某渦軸發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的機(jī)匣處理結(jié)構(gòu)與網(wǎng)格示意圖[32],該壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子為高負(fù)荷、跨聲速轉(zhuǎn)子,選定的處理機(jī)匣位置以CFD計算結(jié)果為依據(jù)。該處理機(jī)匣為斜縫式處理機(jī)匣,對于縫式機(jī)匣處理而言,縫內(nèi)的回流具有抽吸或者吹除端部低能流體的能力,縫內(nèi)產(chǎn)生的回流越強(qiáng),處理機(jī)匣的擴(kuò)穩(wěn)效果就越顯著,產(chǎn)生回流的主要動力是縫的下游端感受到的高靜壓與縫的上游端感受到的低靜壓所形成的壓差。

    圖26 某渦軸發(fā)動機(jī)機(jī)匣處理結(jié)構(gòu)與網(wǎng)格[32]Fig.26 Casing treatment structure and mesh in turboshaft engine[32]

    圖27給出了機(jī)匣處理前后葉頂區(qū)域流場對比,從圖中可以看出引入縫式處理機(jī)匣后,葉頂通道出現(xiàn)低速流體的現(xiàn)象得到了很大程度的改善,有效地解除了轉(zhuǎn)子葉頂通道堵塞狀況,進(jìn)而顯著地提高了葉頂通道的流通能力。在處理機(jī)匣縫噴射流的作用下,很大程度上削弱了原型中的大迎角狀態(tài),使得葉尖通道中的流動分離得到抑制,增加了通道的有效流通面積及流通能力,從而推遲壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子失速的發(fā)生,如圖28所示。

    圖29給出了處理機(jī)匣前后壓氣機(jī)性能對比,兩圖橫縱坐標(biāo)均進(jìn)行了無量綱化處理,從圖中可以看出帶處理機(jī)匣的軸流壓氣機(jī)在不同轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)穩(wěn)定裕度均有提高,尤其是中低換算轉(zhuǎn)速下裕度的增加非常顯著;對于效率而言,帶處理機(jī)匣后該跨聲壓氣機(jī)在設(shè)計轉(zhuǎn)速下效率僅低于原型0.5%,而在非設(shè)計轉(zhuǎn)速下效率與原型相當(dāng)。

    圖27 機(jī)匣處理前后轉(zhuǎn)子葉頂區(qū)域流場對比Fig.27 Flow field comparison of rotor in top section of blade before and after casing treatment

    圖28 機(jī)匣處理前后葉尖前緣流場對比Fig.28 Flow field comparison of tip in blade leading edge before and after casing treatment

    圖29 應(yīng)用機(jī)匣處理前后壓氣機(jī)性能對比Fig.29 Performance comparison of compressor before and after casing treatment

    3.2 離心壓氣機(jī)內(nèi)的流動失穩(wěn)

    為增加高負(fù)荷擴(kuò)壓葉輪的穩(wěn)定工作范圍,需要采用擴(kuò)穩(wěn)技術(shù),傳統(tǒng)的擴(kuò)穩(wěn)技術(shù)會使葉輪的壓比損失增大,效率降低,因此,在離心壓氣機(jī)上嘗試了自循環(huán)機(jī)匣處理技術(shù),如圖30所示。在近失速工況,后槽靜壓大于前槽,機(jī)匣壁面附近的氣體經(jīng)處理槽由下游流向上游;在堵塞工況時,后槽靜壓小于前槽,此時氣體由處理槽上游流向下游[33-35]。

    圖31給出了某起動機(jī)的自循環(huán)處理性能對比,其中SW表示光滑壁面機(jī)匣,RC表示自循環(huán)機(jī)匣結(jié)構(gòu)形式,US表示自循環(huán)機(jī)匣處理前縫處封閉的結(jié)構(gòu)形式。從圖31中可以看出,采用自循環(huán)機(jī)匣結(jié)構(gòu)形式能夠大幅增加該離心壓氣機(jī)的壓比裕度,同時增大壓氣機(jī)的效率[36]。

    圖30 離心壓氣機(jī)自循環(huán)機(jī)匣處理Fig.30 Self recirculation casing treatment in centrifugal compressor

    圖31 某起動機(jī)的自循環(huán)機(jī)匣處理性能對比[36]Fig.31 Performance comparison of compressor before and after self recirculation casing treatment[36]

    4 結(jié) 論

    在下一代渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)低油耗、低成本、高推重比和高可靠性需求的推動下,未來渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)的發(fā)展趨勢始終是在保持并盡可能改善效率水平的基礎(chǔ)上增加壓比,擴(kuò)大失速邊界,并具備良好的性能保持、輕重量、長壽命、結(jié)構(gòu)簡單和零件數(shù)少等特征。

    在軸流壓氣機(jī)方面,主要體現(xiàn)在進(jìn)一步提高平均級壓比,以便在改善渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)熱力循環(huán)的同時減少級數(shù),減輕重量并提高轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的可靠性。在離心壓氣機(jī)方面,主要體現(xiàn)在進(jìn)一步提高壓比和效率,同時采用新的輪盤結(jié)構(gòu),降低重量。

    在壓氣機(jī)氣動熱力方面,大量采用先進(jìn)的氣動設(shè)計和分析技術(shù)將是下一代渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)技術(shù)發(fā)展的一大特點。壓氣機(jī)設(shè)計將充分利用先進(jìn)的全三維設(shè)計和分析方法,通過采用先進(jìn)葉型和全三維葉片設(shè)計,控制通道內(nèi)激波強(qiáng)度,降低葉片損失。應(yīng)用端區(qū)流動控制技術(shù),抑制角區(qū)分離,改善端區(qū)流動,提高壓氣機(jī)效率。應(yīng)用新型機(jī)匣處理結(jié)構(gòu)等擴(kuò)穩(wěn)措施,擴(kuò)展壓氣機(jī)的失速邊界。

    其他方面還包括發(fā)展變流量壓氣機(jī)、離心壓氣機(jī)變幾何擴(kuò)壓器等技術(shù)。此外,還應(yīng)關(guān)注壓氣機(jī)的非定常流動特征,一方面,通過合理利用非定常特征來改善壓氣機(jī)的穩(wěn)態(tài)性能,更重要的是關(guān)注非定常力與壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)的相互作用,避免由此引發(fā)的嚴(yán)重振動而導(dǎo)致壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)的破壞。

    在壓氣機(jī)結(jié)構(gòu)和材料方面,結(jié)構(gòu)的持續(xù)簡化和輕質(zhì)、高比強(qiáng)度新材料的應(yīng)用也將是下一代渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)技術(shù)發(fā)展的顯著特征之一。壓氣機(jī)將大量采用葉盤、焊接組件等整體化結(jié)構(gòu),簡化結(jié)構(gòu),減少零件數(shù),降低振動和強(qiáng)度關(guān)鍵點的數(shù)目。大量輕質(zhì)、高比強(qiáng)度材料的采用也使壓氣機(jī)的重量得到顯著降低,如拓展高溫鈦合金和復(fù)合材料的使用范圍,采用輕質(zhì)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)件或碳纖維強(qiáng)化結(jié)構(gòu),以及應(yīng)用可極大降低重量的壓氣機(jī)葉環(huán)、空心葉片設(shè)計技術(shù)。

    [1] 張彥重. 中國直升機(jī)運輸機(jī)的未來發(fā)展[J]. 中國工程科學(xué), 2002, 4(8): 1-7.

    ZHANG Y Z. Developmental trend of helicopter and military transport in the future[J]. Engineering Sciences, 2002, 4(8): 1-7 (in Chinese).

    [2] 王適存. 面向21世紀(jì)的直升機(jī)發(fā)展[J]. 南京航空航天大學(xué)學(xué)報, 1997, 29(6): 601-606.

    WANG S C. Developmental trend of helicopter in 21st century[J]. Journal of Nanjing University of Aeronautics and Astronautics, 1997, 29(6): 601-606 (in Chinese).

    [3] 侯樹榮, 董彥斌, 劉圣宇, 等. 軍用運輸機(jī)在現(xiàn)代戰(zhàn)爭中的作用及發(fā)展趨勢[J].吉林工程技術(shù)師范學(xué)院學(xué)報, 2010, 26(4): 69-71.

    HOU S R, DONG Y B, LIU S Y, et al. Function and developmental trend of military transport in modern war[J]. Journal of Jilin Teachers Institute of Engineering and Technology, 2010, 26(4): 69-71 (in Chinese).

    [4] 周新新, 陳玉春, 樊巍, 等. 渦軸發(fā)動機(jī)技術(shù)參數(shù)與發(fā)展趨勢評估[J]. 航空工程進(jìn)展, 2013, 4(2): 150-157.

    ZHOU X X, CHEN Y C, FAN W, et al. Evaluation of technical parameters and developing trends for turboshaft engines[J]. Advances in Aeronautical Science and Engineering, 2013, 4(2): 150-157 (in Chinese).

    [5] 錢篤元, 周拜豪. 航空發(fā)動機(jī)設(shè)計手冊: 第八冊[M]. 北京: 航空工業(yè)出版社, 2000.

    QIAN D Y, ZHOU B H. Aero engine design handbook: The eighth volume[M]. Beijing: Aviation Industry Press, 2000 (in Chinese).

    [6] 周盛. 葉輪機(jī)械新一代流型探索[R]. 國家自然科學(xué)基金重大項目建議書, 1992.

    ZHOU S. New generation of flow pattern in turbomachinery[R]. Major Program of the National Natural Science Foundation of China, 1992 (in Chinese).

    [7] JEFF L H, ROBERT A D. Advanced small turboshaft compressor (ASTC) performance and range investigation[R]. Indianapolis: Allison Engine Company, 1997.

    [8] 李湘君, 楚武利. 高負(fù)荷跨聲速軸流壓氣機(jī)的葉型優(yōu)化設(shè)計[J]. 計算機(jī)仿真, 2012, 29(7): 75-79.

    LI X J, CHU W L. Optimization design for high-loading transonic axial compressor blade profile[J]. Computer Simulation, 2012, 29(7): 75-79 (in Chinese).

    [9] WU Y H, CHU W L. Behavior of tip leakage in an axial flow compressor rotor: GT2006-90399[R]. New York: ASME, 2006.

    [10] DOMENICO B, FRANCO R. Prediction of tip-leakage flow in axial flow compressor with second moment closure: GT2006-90535[R]. New York: ASME, 2006.

    [11] ZHANG H H, DENG X Y. A study on the mechanism of tip leakage flow unsteadiness in an isolated compressor rotor: GT2006-91123[R]. New York: ASME, 2006.

    [12] 陳璇, 吳仕鈺. 級環(huán)境下高負(fù)荷跨聲壓氣機(jī)優(yōu)化設(shè)計[J]. 南華動力學(xué)報, 2016(1): 32-37.

    CHEN X, WU S Y. Optimization design for high-loading transonic compressor under stage environment[J]. Journal of Nanhua Power, 2016(1): 32-37 (in Chinese).

    [13] 徐國華, 張錦綸. 某組合壓氣機(jī)改進(jìn)設(shè)計[J]. 南華動力學(xué)報, 2016(3): 14-18.

    XU G H, ZHANG J L. Optimization design for a combined compressor[J]. Journal of Nanhua Power, 2016(3): 14-18 (in Chinese).

    [14] CUMPSTY N A. Compressor aerodynamics[M]. Malabar: Krieger Publishing Company, 2004.

    [15] WANG Z C, LAI S K. Aerodynamic calculation of turbine stator cascade with curvilinear leaned blades and some experimental results: IAA Paper No.A81-29072[R]. 1981.

    [16] 張華良. 采用葉片彎/掠及附面層抽吸控制擴(kuò)壓葉柵內(nèi)渦結(jié)構(gòu)的研究[D]. 哈爾濱: 哈爾濱工業(yè)大學(xué), 2006.

    ZHANG H L. Investigation on application of dihedral/swept blade and boundary layer suction to control vortex configuration in compressor cascades[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2006 (in Chinese).

    [17] LI L T. Effect of vortex generator jet on flow separations in bowed compressor cascades: GT2015-42308[R]. New York: ASME, 2015.

    [18] TAKAHASHI Y, HAMATAKE H,KATOH Y, et al. Experimental and numerical investigations of endwall flow in a bowed compressor cascade: AIAA-2005-3638[R]. Reston, VA: AIAA, 2005.

    [19] YANG C W, LU X G. Numerical investigation of a camtilevered compressor stator at varting clearance sizes: GT2015-42124[R]. New York: ASME, 2015.

    [20] 王立志, 陽誠武. 級負(fù)荷系數(shù)0.42的小流量軸流壓氣機(jī)設(shè)計與試驗驗證[J]. 航空發(fā)動機(jī), 2016, 42(3): 54-60.

    WANG L Z, YANG C W. Design and measurements for a small flow rate axial compressor with stage work coefficient of 0.42[J]. Aeroengine, 2016, 42(3): 54-60 (in Chinese).

    [21] WEHLE P, WENGER U. Development of the rolls-royce 10 stage high pressure compressor family: ISABE 2009-1300[R]. 2009.

    [22] KLINGER H, LAZIK W, ROLLS-ROYCE T W. The engine 3E core engine: GT2008-50679[R]. New York: ASME, 2008.

    [23] HIROTAKA H. Detailed flow study of mach number 1.6 high tarnsonic flow in a pressure ratio 11 centrifugal compressor impeller: GT2007-27694[R]. New York: ASME, 2007.

    [24] 孫志剛, 胡良軍. Eckardt葉輪二次流與射流尾跡結(jié)構(gòu)研究[J]. 工程熱物理學(xué)報, 2011, 32(12): 2017-2021.

    SUN Z G, HU L J. Investigation on the secondary flow structures and jet-wake structure of the Eckardt’s impeller[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2011, 32(12): 2017-2021 (in Chinese).

    [25] MICHELE M, FILIPPO R. Numerical analysis of the vaned diffuser of a transonic centrifugal compressor: GT2007-272009[R]. New York: ASME, 2007.

    [26] SEIICHI L. Investigation of unsteady flow in vaned diffuser of a transonic centrifugal compressor: GT2006-902689[R]. New York: ASME, 2006.

    [27] BENNETT I, TOURLIDAKIS A, ELDER R L. The design and analysis of pipe diffusers for centrifugal compressor[J]. Proceedings of the Institution of Mechanical Engineers, Part A: Journal of Power and Energy, 2000, 214(1): 87-96.

    [28] 王毅, 趙勝豐. 高負(fù)荷離心壓氣機(jī)管式擴(kuò)壓器特點及機(jī)理分析[J]. 航空動力學(xué)報, 2011, 26(3): 649-655.

    WANG Y, ZHAO S F. Analysis of characteristic and mechanism of pipe diffuser for a highly loaded centrifugal compressor[J]. Journal of Aerospace Power, 2011, 26(3): 649-655 (in Chinese).

    [29] KUNTE R, SCHWARZ P, WILKOSZ B, et al. Experimental and numerical investigation of tip clearance and bleed effects in a centrifugal compressor stage with pipe diffuser[C]//ASME 2011 Turbo Expo: Turbine Technical Conference and Exposition. New York: ASME, 2011.

    [30] 謝芳, 楚武利. 跨聲軸流壓氣機(jī)激波/泄漏渦/邊界層分離相互作用的影響[J]. 航空動力學(xué)報, 2012, 27(2): 425-430.

    XIE F, CHU W L. Influence of blade tip clearance at near-stall condition on transonic axial-flow compressor[J]. Journal of Aerospace Power, 2012, 27(2): 425-430 (in Chinese).

    [31] 張晨凱, 胡駿. 軸流壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子葉尖間隙流動結(jié)構(gòu)的數(shù)值研究[J]. 航空學(xué)報, 2014, 35(5): 1236-1245.

    ZHANG C K, HU J. Numerical study of tip clearance flow structure of an axial flow compressor rotor[J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2014, 35(5): 1236-1245 (in Chinese).

    [32] 趙偉光, 朱玲. 處理機(jī)匣對某跨聲壓氣機(jī)氣動性能影響的數(shù)值研究[J]. 南華動力學(xué)報, 2014(5): 9-13.

    ZHAO W G, ZHU L. Numerical smulation of casing treatment effect at tronsonic compressor[J]. Journal of Nanhua Power, 2014(5): 9-13 (in Chinese).

    [33] HIDEAKI T. Effect of recirculation device on performance of high pressure ratio centrifugal compressor: GT2010-22570[R]. New York: ASME, 2010.

    [34] 卜遠(yuǎn)遠(yuǎn), 楚武利, 張皓光, 等. 高壓比離心葉輪自循環(huán)機(jī)匣處理擴(kuò)穩(wěn)研究[J]. 推進(jìn)技術(shù), 2013, 34(2): 194-201.

    BU Y Y, CHU W L, ZHANG H G, et al. Stability improvement in high pressure-ratio centrifugal impeller with self recirculation casing treatment[J]. Journal of Propulsion Technology, 2013, 34(2): 194-201 (in Chinese).

    [35] 康劍雄, 黃國平, 溫殿忠. 離心壓氣機(jī)自循環(huán)機(jī)匣處理擴(kuò)穩(wěn)機(jī)理分析[J]. 航空學(xué)報, 2014, 35(12): 3264-3272.

    KANG J X, HUANG G P, WEN D Z. Mechanism analysis of stability enhancement by self-recirculating casing treatment for centrifugal compressor[J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2014, 35(12): 3264-3272 (in Chinese).

    [36] 曹四. 機(jī)匣處理對跨聲速離心壓氣機(jī)性能影響[J]. 南華動力學(xué)報, 2016(2): 56-61.

    CAO S. Influence of casing treatment at tronsonic centrifugal compressor[J]. Journal of Nanhua Power, 2016(2): 56-61 (in Chinese).

    (責(zé)任編輯: 鮑亞平, 李明敏)

    *Corresponding author. E-mail: xuanfeiyang@sina.com

    Flow features and developing trends of compressor in turboshaft/turboprop engine

    YIN Yueqian, JIN Hailiang, CHEN Xuan*

    AECCHunanPowerplantResearchInstitute,Zhuzhou412002,China

    First, this paper briefly introduces the present situation and development history of the turboshaft/turboprop engine, as well as the main structural forms and technical features of the compressor in the turboshaft/turboprop engine. Second, the axial compressor of the combined compression system in this type of aero engine is different from high thrust turbofan engine. The special inner flow features and improvement measures of the axial compressor in the turboshaft/turboprop engine are given. The inner flow features of the impeller and diffuser, which are the typical section of the centrifugal compressor, are also discussed. Then, the instability process and stall margin enhancement in the compressor of the turboshaft/turboprop engine is analyzed. The developing trends of the turboshaft/turboprop engine in the future are given.

    turboshaft; turboprop; compressor; flow features; engine

    2016-12-02; Revised: 2017-03-20; Accepted: 2017-04-17; Published online: 2017-06-12 11:42

    URL: www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20170612.1142.004.html

    Aeronautical Science Foundation of China (2015ZB08006)

    V231.3

    A

    1000-6893(2017)09-521011-16

    2016-12-02; 退修日期: 2017-03-20; 錄用日期: 2017-04-17; 網(wǎng)絡(luò)出版時間: 2017-06-12 11:42

    www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20170612.1142.004.html

    航空科學(xué)基金 (2015ZB08006)

    *通訊作者.E-mail: xuanfeiyang@sina.com

    銀越千, 金海良, 陳璇. 渦軸/渦槳發(fā)動機(jī)壓氣機(jī)流動特點與發(fā)展趨勢[J]. 航空學(xué)報, 2017, 38(9): 521011. YIN Y Q, JIN H L, CHEN X. Flow features and developing trends of compressor in turboshaft/turboprop engine[J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2017, 38(9): 521011.

    http://hkxb.buaa.edu.cn hkxb@buaa.edu.cn

    10.7527/S1000-6893.2017.621011

    猜你喜歡
    渦槳渦軸軸流
    渦槳發(fā)動機(jī)安裝技術(shù)研究
    軍用渦軸發(fā)動機(jī)材料技術(shù)及發(fā)展趨勢
    軸流壓氣機(jī)效率評定方法
    基于視情維修的渦軸發(fā)動機(jī)維修保障輔助決策體系研究
    民用飛機(jī)設(shè)計參考機(jī)種之一 ATR 72雙發(fā)渦槳支線運輸機(jī)
    一例渦槳飛機(jī)飛行事故中的人因分析與研究
    探究渦槳飛機(jī)的客戶服務(wù)
    超大型軸流風(fēng)機(jī)在十天高速西秦嶺隧道中的應(yīng)用
    微型軸流風(fēng)機(jī)低溫失效分析
    基于飛參信息的某型渦軸發(fā)動機(jī)性能退化研究
    久久久久久久久中文| 国产精品野战在线观看| 亚洲av一区综合| 亚洲国产欧洲综合997久久,| 国产真实伦视频高清在线观看 | 免费搜索国产男女视频| av天堂在线播放| 身体一侧抽搐| 在线天堂最新版资源| 欧美乱妇无乱码| 成人特级av手机在线观看| 老司机午夜十八禁免费视频| 国产亚洲精品综合一区在线观看| 美女黄网站色视频| av天堂中文字幕网| 看片在线看免费视频| 禁无遮挡网站| 亚洲av成人av| 老熟妇仑乱视频hdxx| 两个人看的免费小视频| 美女cb高潮喷水在线观看| 在线免费观看的www视频| 国内精品美女久久久久久| 国产激情偷乱视频一区二区| 国产成人av教育| 中文字幕高清在线视频| 三级毛片av免费| 亚洲av美国av| 激情在线观看视频在线高清| 欧美3d第一页| 禁无遮挡网站| 十八禁人妻一区二区| 亚洲黑人精品在线| 欧美一区二区精品小视频在线| 人妻久久中文字幕网| 丝袜美腿在线中文| 他把我摸到了高潮在线观看| 成人国产一区最新在线观看| 我的老师免费观看完整版| 欧美激情久久久久久爽电影| 啦啦啦观看免费观看视频高清| 给我免费播放毛片高清在线观看| 亚洲av免费在线观看| 精品电影一区二区在线| 一级毛片高清免费大全| 国产日本99.免费观看| 日本a在线网址| 亚洲,欧美精品.| 又粗又爽又猛毛片免费看| 国产精品亚洲美女久久久| 精品久久久久久成人av| 亚洲最大成人手机在线| 国产一区二区激情短视频| 午夜影院日韩av| h日本视频在线播放| 草草在线视频免费看| 老熟妇乱子伦视频在线观看| 久久精品国产综合久久久| 欧美最黄视频在线播放免费| 午夜久久久久精精品| 蜜桃久久精品国产亚洲av| 老鸭窝网址在线观看| 久久久久久国产a免费观看| 一进一出好大好爽视频| 91字幕亚洲| 国产精品久久久久久久电影 | 老汉色∧v一级毛片| 国产探花极品一区二区| 午夜免费男女啪啪视频观看 | 九色成人免费人妻av| 亚洲乱码一区二区免费版| av福利片在线观看| 看免费av毛片| 国产精品久久久久久久久免 | 美女大奶头视频| 全区人妻精品视频| 亚洲午夜理论影院| 在线播放国产精品三级| 欧美日韩福利视频一区二区| 国产高清有码在线观看视频| 亚洲av成人av| 一a级毛片在线观看| 亚洲欧美激情综合另类| 十八禁人妻一区二区| 哪里可以看免费的av片| 亚洲 国产 在线| 动漫黄色视频在线观看| 国产极品精品免费视频能看的| 一级黄色大片毛片| 变态另类成人亚洲欧美熟女| 成人特级黄色片久久久久久久| 成年女人看的毛片在线观看| 特大巨黑吊av在线直播| 久久久精品欧美日韩精品| 国产三级黄色录像| 九色成人免费人妻av| 老汉色av国产亚洲站长工具| 国产精品98久久久久久宅男小说| 久久久久免费精品人妻一区二区| 欧美一级毛片孕妇| 最后的刺客免费高清国语| 国产精品久久久久久人妻精品电影| 精品免费久久久久久久清纯| 长腿黑丝高跟| www日本黄色视频网| 日韩欧美 国产精品| 亚洲专区国产一区二区| netflix在线观看网站| 国产精品永久免费网站| 久久久久性生活片| 嫁个100分男人电影在线观看| 欧美性感艳星| 美女高潮喷水抽搐中文字幕| 丁香欧美五月| 欧美一区二区精品小视频在线| 国产精品1区2区在线观看.| 中文字幕高清在线视频| 九色国产91popny在线| 欧美丝袜亚洲另类 | 天堂影院成人在线观看| 日本撒尿小便嘘嘘汇集6| 亚洲成av人片免费观看| 啪啪无遮挡十八禁网站| 一夜夜www| 久久久久久九九精品二区国产| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 又黄又爽又免费观看的视频| 一个人看的www免费观看视频| 在线a可以看的网站| 在线a可以看的网站| 亚洲一区二区三区色噜噜| 亚洲 国产 在线| e午夜精品久久久久久久| 男女床上黄色一级片免费看| 国产黄a三级三级三级人| 少妇的逼好多水| 国产精品爽爽va在线观看网站| 一区二区三区高清视频在线| 亚洲av二区三区四区| 一本综合久久免费| 国产精品电影一区二区三区| 欧洲精品卡2卡3卡4卡5卡区| 亚洲男人的天堂狠狠| 成年女人毛片免费观看观看9| tocl精华| 国产精品 国内视频| 精品免费久久久久久久清纯| 亚洲国产欧美人成| 国产精品,欧美在线| www日本黄色视频网| 最好的美女福利视频网| 国产乱人视频| 久久国产精品影院| 成年版毛片免费区| 中文字幕av在线有码专区| 国产精品美女特级片免费视频播放器| 国产精品女同一区二区软件 | 两个人看的免费小视频| 国产伦一二天堂av在线观看| 日本黄色视频三级网站网址| 亚洲精品一区av在线观看| 美女黄网站色视频| 免费观看人在逋| 51国产日韩欧美| 国产成人啪精品午夜网站| 免费人成在线观看视频色| 欧美三级亚洲精品| 91av网一区二区| а√天堂www在线а√下载| 国产亚洲欧美98| 中文字幕高清在线视频| 一个人看视频在线观看www免费 | 国产色爽女视频免费观看| 精品人妻一区二区三区麻豆 | 母亲3免费完整高清在线观看| 嫩草影院入口| 好男人在线观看高清免费视频| 性欧美人与动物交配| 蜜桃久久精品国产亚洲av| 国产综合懂色| 亚洲国产欧美网| 一个人看的www免费观看视频| 男人舔奶头视频| 99国产极品粉嫩在线观看| 亚洲真实伦在线观看| 综合色av麻豆| 嫁个100分男人电影在线观看| 亚洲av电影不卡..在线观看| 国产成人av激情在线播放| 性色avwww在线观看| 色精品久久人妻99蜜桃| 成人无遮挡网站| 欧美成人一区二区免费高清观看| 夜夜爽天天搞| 久久精品91无色码中文字幕| 免费看十八禁软件| 国产亚洲av嫩草精品影院| 丰满人妻熟妇乱又伦精品不卡| 国产精品野战在线观看| 国产精品乱码一区二三区的特点| 国产成人aa在线观看| 久久精品国产99精品国产亚洲性色| 国产麻豆成人av免费视频| 狂野欧美激情性xxxx| 国内精品久久久久精免费| 欧美绝顶高潮抽搐喷水| 日韩人妻高清精品专区| 午夜a级毛片| 亚洲精品美女久久久久99蜜臀| 日本a在线网址| 亚洲av免费在线观看| 亚洲成人中文字幕在线播放| 亚洲美女视频黄频| 精品国产美女av久久久久小说| 欧美日韩乱码在线| 精品熟女少妇八av免费久了| 日本三级黄在线观看| 老司机深夜福利视频在线观看| 一区二区三区激情视频| 欧美bdsm另类| 女生性感内裤真人,穿戴方法视频| 国产av不卡久久| 国内毛片毛片毛片毛片毛片| 国产精华一区二区三区| 成年人黄色毛片网站| 热99re8久久精品国产| 蜜桃亚洲精品一区二区三区| 亚洲久久久久久中文字幕| 欧美高清成人免费视频www| 日韩中文字幕欧美一区二区| 久久精品91蜜桃| 国产高潮美女av| 国产三级中文精品| 日韩欧美国产一区二区入口| 婷婷精品国产亚洲av在线| 午夜福利18| 国产一区二区在线观看日韩 | 床上黄色一级片| 90打野战视频偷拍视频| 免费观看人在逋| 午夜福利视频1000在线观看| 欧美日韩福利视频一区二区| 99久久精品国产亚洲精品| 老司机福利观看| 国产在线精品亚洲第一网站| 欧美激情久久久久久爽电影| 久久精品人妻少妇| 神马国产精品三级电影在线观看| 国产av在哪里看| 男女下面进入的视频免费午夜| 国产精品免费一区二区三区在线| 日本精品一区二区三区蜜桃| 黄片大片在线免费观看| 日本在线视频免费播放| 精品不卡国产一区二区三区| 久久精品影院6| 俄罗斯特黄特色一大片| 嫩草影院入口| 国产淫片久久久久久久久 | 婷婷六月久久综合丁香| 亚洲精品美女久久久久99蜜臀| 黄色视频,在线免费观看| 欧美xxxx黑人xx丫x性爽| 免费在线观看成人毛片| 国产久久久一区二区三区| 久久6这里有精品| 一级作爱视频免费观看| 欧美中文综合在线视频| 欧美乱色亚洲激情| 国产爱豆传媒在线观看| 黄片小视频在线播放| 亚洲欧美日韩卡通动漫| 国产v大片淫在线免费观看| 小蜜桃在线观看免费完整版高清| 日本熟妇午夜| 一区二区三区高清视频在线| 3wmmmm亚洲av在线观看| 久久久国产精品麻豆| 成人无遮挡网站| 蜜桃久久精品国产亚洲av| 国产探花在线观看一区二区| 国产精品乱码一区二三区的特点| 日本五十路高清| 国产成人福利小说| 日本a在线网址| 51国产日韩欧美| 真实男女啪啪啪动态图| 激情在线观看视频在线高清| 亚洲成人精品中文字幕电影| 在线免费观看的www视频| 久久久国产精品麻豆| 久久亚洲真实| av女优亚洲男人天堂| 99久国产av精品| 国产aⅴ精品一区二区三区波| 18+在线观看网站| 精品福利观看| 亚洲真实伦在线观看| 久久99热这里只有精品18| 成年女人永久免费观看视频| 免费人成视频x8x8入口观看| 国产精品久久久久久久久免 | 亚洲五月天丁香| 两人在一起打扑克的视频| 日日摸夜夜添夜夜添小说| 动漫黄色视频在线观看| 男女下面进入的视频免费午夜| 亚洲av美国av| 嫁个100分男人电影在线观看| 亚洲成a人片在线一区二区| 怎么达到女性高潮| 精品一区二区三区人妻视频| 中文字幕人妻丝袜一区二区| 国产亚洲av嫩草精品影院| 99热这里只有精品一区| 国产av麻豆久久久久久久| 国产一区二区三区视频了| 免费高清视频大片| 久久天躁狠狠躁夜夜2o2o| 亚洲欧美激情综合另类| 免费在线观看日本一区| 精品一区二区三区人妻视频| 在线免费观看的www视频| 十八禁人妻一区二区| 最新在线观看一区二区三区| 午夜精品一区二区三区免费看| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 国产乱人视频| 97超视频在线观看视频| 久久久久久大精品| 麻豆国产av国片精品| 国产综合懂色| 身体一侧抽搐| 女生性感内裤真人,穿戴方法视频| 99热6这里只有精品| a级一级毛片免费在线观看| 每晚都被弄得嗷嗷叫到高潮| 亚洲av成人av| 精品熟女少妇八av免费久了| 丁香六月欧美| 搞女人的毛片| 亚洲中文字幕日韩| 丰满人妻一区二区三区视频av | 久久午夜亚洲精品久久| 久久国产精品人妻蜜桃| 国产探花极品一区二区| 三级国产精品欧美在线观看| 国产成年人精品一区二区| 欧美性猛交╳xxx乱大交人| 给我免费播放毛片高清在线观看| 午夜福利成人在线免费观看| 国产精品一区二区三区四区免费观看 | 国产高清有码在线观看视频| 美女 人体艺术 gogo| 国产色婷婷99| 国产精品98久久久久久宅男小说| 97超视频在线观看视频| 国产一区二区在线av高清观看| 狠狠狠狠99中文字幕| 两人在一起打扑克的视频| 国产精品电影一区二区三区| 在线天堂最新版资源| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 精品免费久久久久久久清纯| 亚洲欧美激情综合另类| 成人欧美大片| 三级国产精品欧美在线观看| 免费电影在线观看免费观看| 99久久无色码亚洲精品果冻| 欧美一级毛片孕妇| 久久久久国产精品人妻aⅴ院| 亚洲精品亚洲一区二区| 亚洲国产欧洲综合997久久,| 亚洲 国产 在线| 淫秽高清视频在线观看| 久久精品91无色码中文字幕| 少妇的丰满在线观看| 一级黄色大片毛片| 有码 亚洲区| 亚洲人成伊人成综合网2020| 窝窝影院91人妻| 每晚都被弄得嗷嗷叫到高潮| 国产一区二区三区在线臀色熟女| 中文字幕精品亚洲无线码一区| 天天一区二区日本电影三级| 美女黄网站色视频| 在线观看免费午夜福利视频| a级一级毛片免费在线观看| 夜夜看夜夜爽夜夜摸| 一进一出好大好爽视频| 午夜福利在线观看吧| 色尼玛亚洲综合影院| 在线十欧美十亚洲十日本专区| 每晚都被弄得嗷嗷叫到高潮| 十八禁网站免费在线| 久久午夜亚洲精品久久| 国产成人a区在线观看| 精品人妻偷拍中文字幕| 国产一区在线观看成人免费| 极品教师在线免费播放| 婷婷丁香在线五月| 成人特级黄色片久久久久久久| 欧美性猛交黑人性爽| 欧美极品一区二区三区四区| av福利片在线观看| 久久精品综合一区二区三区| 无人区码免费观看不卡| 熟妇人妻久久中文字幕3abv| 色噜噜av男人的天堂激情| 最近最新免费中文字幕在线| 制服人妻中文乱码| 国产精品久久久久久久电影 | bbb黄色大片| 欧美绝顶高潮抽搐喷水| 欧美午夜高清在线| 成人性生交大片免费视频hd| 日韩欧美在线乱码| 欧美日本亚洲视频在线播放| 岛国在线免费视频观看| 国产色爽女视频免费观看| 99久久久亚洲精品蜜臀av| 久久香蕉国产精品| 亚洲欧美激情综合另类| 婷婷亚洲欧美| 天堂动漫精品| 欧美3d第一页| 国产精品久久久久久久电影 | 精品久久久久久成人av| 黄色成人免费大全| 91麻豆精品激情在线观看国产| 青草久久国产| 成人欧美大片| 女人高潮潮喷娇喘18禁视频| 制服丝袜大香蕉在线| 欧美日韩亚洲国产一区二区在线观看| 国产毛片a区久久久久| 日韩欧美一区二区三区在线观看| 久久九九热精品免费| 成人一区二区视频在线观看| 男人舔奶头视频| 欧美日韩乱码在线| 国产久久久一区二区三区| 国产精品久久久久久久电影 | 欧洲精品卡2卡3卡4卡5卡区| 欧美不卡视频在线免费观看| 香蕉av资源在线| 99在线视频只有这里精品首页| 国产免费男女视频| 97人妻精品一区二区三区麻豆| 亚洲黑人精品在线| 国产精品野战在线观看| 热99在线观看视频| 18禁黄网站禁片午夜丰满| 免费观看精品视频网站| 一个人看视频在线观看www免费 | 国产视频内射| 亚洲专区国产一区二区| 国产一区二区三区在线臀色熟女| 中国美女看黄片| 窝窝影院91人妻| 国内揄拍国产精品人妻在线| 女警被强在线播放| 在线观看免费视频日本深夜| 欧美一区二区亚洲| 蜜桃亚洲精品一区二区三区| 不卡一级毛片| av在线天堂中文字幕| 黑人欧美特级aaaaaa片| 最好的美女福利视频网| 欧美成人a在线观看| 免费在线观看日本一区| 人人妻人人澡欧美一区二区| 色播亚洲综合网| 欧美一级a爱片免费观看看| 婷婷精品国产亚洲av在线| 久久久久久久精品吃奶| 亚洲人成网站高清观看| 神马国产精品三级电影在线观看| 亚洲欧美日韩卡通动漫| 国产在线精品亚洲第一网站| 成人av一区二区三区在线看| 日韩欧美免费精品| 亚洲天堂国产精品一区在线| 亚洲av成人不卡在线观看播放网| 欧美成人性av电影在线观看| 久久久久久久亚洲中文字幕 | 国产老妇女一区| 丰满乱子伦码专区| 久久久久性生活片| 91九色精品人成在线观看| 久久99热这里只有精品18| 狂野欧美白嫩少妇大欣赏| 亚洲va日本ⅴa欧美va伊人久久| 91麻豆精品激情在线观看国产| 51国产日韩欧美| 黄色日韩在线| 露出奶头的视频| 99久久成人亚洲精品观看| 伊人久久大香线蕉亚洲五| 夜夜爽天天搞| 一区二区三区国产精品乱码| 一a级毛片在线观看| 国产真实乱freesex| 国内精品一区二区在线观看| www.999成人在线观看| 人妻久久中文字幕网| 欧美+亚洲+日韩+国产| 亚洲五月婷婷丁香| 欧美激情久久久久久爽电影| 国产亚洲欧美在线一区二区| 男女那种视频在线观看| 国产真人三级小视频在线观看| 免费在线观看成人毛片| 两个人的视频大全免费| 久久久久国内视频| 老熟妇乱子伦视频在线观看| 香蕉丝袜av| 天堂av国产一区二区熟女人妻| 亚洲,欧美精品.| 亚洲国产精品久久男人天堂| 五月伊人婷婷丁香| 国产视频内射| 欧美+亚洲+日韩+国产| 午夜精品在线福利| 国产精品国产高清国产av| 国产精品自产拍在线观看55亚洲| 亚洲av成人精品一区久久| 亚洲美女视频黄频| 欧美黄色淫秽网站| 精品人妻偷拍中文字幕| 毛片女人毛片| av天堂中文字幕网| 亚洲国产精品成人综合色| 好看av亚洲va欧美ⅴa在| 波多野结衣高清作品| 欧美中文综合在线视频| 国产午夜精品久久久久久一区二区三区 | 九色国产91popny在线| 草草在线视频免费看| 91麻豆av在线| 久久欧美精品欧美久久欧美| 午夜精品在线福利| 日韩国内少妇激情av| 色综合站精品国产| 精品久久久久久久久久久久久| 亚洲自拍偷在线| 日韩亚洲欧美综合| 国产黄片美女视频| 香蕉丝袜av| 午夜视频国产福利| 88av欧美| 亚洲第一电影网av| 亚洲成人精品中文字幕电影| 欧美日韩一级在线毛片| 久久香蕉精品热| 免费人成视频x8x8入口观看| 欧美日本视频| 久久香蕉国产精品| 久久久久久久亚洲中文字幕 | 此物有八面人人有两片| tocl精华| 熟女电影av网| 母亲3免费完整高清在线观看| 亚洲午夜理论影院| 床上黄色一级片| 男女那种视频在线观看| 亚洲美女视频黄频| www国产在线视频色| 国产精品影院久久| 成人性生交大片免费视频hd| 在线天堂最新版资源| 夜夜爽天天搞| 亚洲欧美日韩东京热| 欧美性猛交黑人性爽| 中文字幕久久专区| 97超视频在线观看视频| 高清在线国产一区| 在线观看一区二区三区| 国产成人欧美在线观看| 婷婷精品国产亚洲av在线| 欧美日韩一级在线毛片| 亚洲中文字幕一区二区三区有码在线看| 最近最新免费中文字幕在线| 亚洲av五月六月丁香网| 国产精品女同一区二区软件 | 国产精品免费一区二区三区在线| 高清在线国产一区| 午夜免费观看网址| 欧美大码av| 97超视频在线观看视频| 男女那种视频在线观看| 在线免费观看的www视频| 最新美女视频免费是黄的| 精品乱码久久久久久99久播| 九色国产91popny在线| 97超视频在线观看视频| 午夜精品一区二区三区免费看| 五月玫瑰六月丁香| 国产高清三级在线| 久久久成人免费电影| 一卡2卡三卡四卡精品乱码亚洲| 久久精品国产自在天天线| 亚洲男人的天堂狠狠| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 亚洲国产精品久久男人天堂| 久久婷婷人人爽人人干人人爱| 黄色丝袜av网址大全| 亚洲激情在线av| 日韩欧美国产在线观看| 宅男免费午夜| 观看免费一级毛片| 久久精品影院6| 中文字幕av在线有码专区| 麻豆国产97在线/欧美| 国产av麻豆久久久久久久|