基于Optistruct的挖掘機(jī)斗桿輕量化設(shè)計(jì)

秦重陽，丁曉紅

(上海理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，上海 200093)

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基于Optistruct的挖掘機(jī)斗桿輕量化設(shè)計(jì)

秦重陽，丁曉紅

(上海理工大學(xué) 機(jī)械工程學(xué)院，上海 200093)

以某液壓挖掘機(jī)斗桿為例，將斗桿傳統(tǒng)的應(yīng)用材料Q235替換為新材料ZL114A，通過對斗桿進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化，得到斗桿結(jié)構(gòu)的最佳承載形式；再以斗桿總質(zhì)量最小為設(shè)計(jì)目標(biāo)，在保證斗桿結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度的條件下通過尺寸優(yōu)化得到最終設(shè)計(jì)方案。輕量化設(shè)計(jì)結(jié)果表明，優(yōu)化后的總質(zhì)量減少58.7%，并通過對新結(jié)構(gòu)進(jìn)行強(qiáng)度和剛度校核，驗(yàn)證了該設(shè)計(jì)方案的可行性。

挖掘機(jī)斗桿；拓?fù)鋬?yōu)化；尺寸優(yōu)化；鋁合金

斗桿是構(gòu)成液壓挖掘機(jī)工作裝置的主要結(jié)構(gòu)之一，一般是由鋼板焊接而成的箱型結(jié)構(gòu)，質(zhì)量較大[1]。同時連接鏟斗的斗桿又處于工作裝置的前端，其質(zhì)量對挖掘穩(wěn)定性、頻率等有較大的影響，因此斗桿的輕量化設(shè)計(jì)對提高挖掘機(jī)的綜合性能有重要意義[2-4]。

國內(nèi)傳統(tǒng)的斗桿輕量化設(shè)計(jì)通常是由設(shè)計(jì)人員根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和類比的方法對斗桿等結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)后的結(jié)構(gòu)往往是整體強(qiáng)度不均勻，材料得不到充分利用使得整體質(zhì)量過大[5]。隨著CAE技術(shù)的發(fā)展，大幅提高了工程機(jī)械領(lǐng)域的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)效率和質(zhì)量[6-10]。基于拓?fù)浜统叽鐑?yōu)化的斗桿輕量化設(shè)計(jì)，運(yùn)用拓?fù)鋬?yōu)化技術(shù)來進(jìn)行概念設(shè)計(jì)，得到力的最優(yōu)傳遞路徑，再結(jié)合尺寸優(yōu)化技術(shù)來得到最終設(shè)計(jì)方案，能夠有效避免傳統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的“盲目性”，提高結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的質(zhì)量。

目前影響斗桿總質(zhì)量的因素除了結(jié)構(gòu)方面的，另外一個是斗桿的制作材料。一般傳統(tǒng)的斗桿是由Q235鋼材焊接而成的，本文擬用鋁合金ZL114A材料替換Q235材料，該鋁合金材料的強(qiáng)度與鋼材相近，但比重僅為鋼材的1/3，兩者的物理特性如表1所示。

表1 材料物理特性對比

1 斗桿結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)

1.1 斗桿拓?fù)鋬?yōu)化幾何模型的建立

以某液壓挖掘機(jī)斗桿為例，為結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)建立該結(jié)構(gòu)的三維模型。由于傳統(tǒng)斗桿結(jié)構(gòu)屬于大型焊接件，對結(jié)構(gòu)細(xì)部尺寸的要求并不是很嚴(yán)格，因此為了避免裝配時由于各零件間的尺寸誤差所等造成的不吻合現(xiàn)象，故在建模時將整個構(gòu)件視作一個零件[11-12]。另外，為了得到結(jié)構(gòu)內(nèi)部材料的分布形式，故建立斗桿的實(shí)心模型作為拓?fù)鋬?yōu)化的初始幾何模型，如圖1所示。

圖1 斗桿拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)三維模型

1.2 斗桿有限元模型的建立及工況

將上述的斗桿幾何模型導(dǎo)入OptiStruct軟件的前處理模塊進(jìn)行有限元網(wǎng)格劃分、邊界條件設(shè)定和載荷施加，如圖2所示，將有限元網(wǎng)格分成設(shè)計(jì)區(qū)域和非設(shè)計(jì)區(qū)域，通過對挖掘機(jī)斗桿的工作原理分析可知，斗桿和動臂通過銷軸F鉸接，與斗桿油缸通過E點(diǎn)鉸接。所以在對斗桿施加邊界條件時，E、F兩處均約束3個方向的移動自由度UX、UY、UZ和2個方向的轉(zhuǎn)動自由度ROTX、ROTZ，釋放沿銷軸中心的旋轉(zhuǎn)自由度(圖2中約束在三角形處)；斗桿所受鉸點(diǎn)力則按照不同工況加載在Q、N和G共3處銷軸的兩側(cè)。

圖2 斗桿拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)有限模型

由液壓挖掘機(jī)的工作特點(diǎn)及環(huán)境可知挖掘機(jī)的工況較為復(fù)雜，而動臂油缸、斗桿油缸和鏟斗油缸不同伸縮狀態(tài)的組合構(gòu)成了不同的工況，也只有用更加符合實(shí)際作業(yè)的工況才能使有限元設(shè)計(jì)具有現(xiàn)實(shí)意義。根據(jù)以往研究經(jīng)驗(yàn)，研究人員在對挖掘機(jī)進(jìn)行有限元靜力分析時一般考慮幾種典型的危險工況，但是在某些情況下，機(jī)械復(fù)雜的作業(yè)環(huán)境使得整機(jī)的挖掘力及其阻力并不大，但在某個鉸接點(diǎn)上卻有很大的作用力，而該作用力會在局部范圍內(nèi)產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力，這也是導(dǎo)致結(jié)構(gòu)損壞的重要原因之一[7]。因此，在有限元分析時有必要考慮更多工況甚至是在全部范圍內(nèi)考察工作裝置的受力情況。所以本文在工況選取時，選擇了挖掘機(jī)在進(jìn)行極限作業(yè)挖掘時整個過程中的10個具有代表性的姿態(tài)來模擬整套流程，進(jìn)行受力分析。10種工況分為2組，分別為a1～a5和b1～b5，并列出前9種挖掘姿態(tài)如圖3所示。另外，由于不同挖掘機(jī)姿態(tài)下，各鉸點(diǎn)力的大小和方向都在不斷變化，所以本文為了對斗桿進(jìn)行更準(zhǔn)確的分析，在拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)時采用各工況單個分析。

圖3 各工況下的挖掘姿態(tài)示意圖

1.3 斗桿結(jié)構(gòu)拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)

挖掘機(jī)斗桿性能的主要評價指標(biāo)就是剛度，所以在進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)時將結(jié)構(gòu)剛度最大作為其目標(biāo)。但在OptiStruct軟件里并沒有直接的關(guān)于剛度的物理量，這里引入應(yīng)變能的概念，可以認(rèn)為應(yīng)變能是結(jié)構(gòu)剛度的倒數(shù)，即當(dāng)載荷給定后，結(jié)構(gòu)的應(yīng)變能越小表示系統(tǒng)的剛度越大，所以優(yōu)化目標(biāo)選用應(yīng)變能最小化，其數(shù)學(xué)模型如式(1)所示。在OptiStruct軟件中設(shè)置材料為ZL114A，密度2 680 kg/m3，彈性模量70 GPa，泊松比為0.3

Min.:U

s.t.:g(X)=v-0.3v0≤00≤Xi≤1,(i=1,…,N)

(1)

式中，U為目標(biāo)函數(shù)，即結(jié)構(gòu)的應(yīng)變能；X為設(shè)計(jì)變量(單元密度)；V為優(yōu)化后結(jié)構(gòu)的體積；V0為結(jié)構(gòu)的初始體積。

本文在對斗桿進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)時采用各工況單個分析，在該軟件中設(shè)置相應(yīng)參數(shù)后進(jìn)行提交計(jì)算，得到各工況下的拓?fù)湫螒B(tài)，通過對比發(fā)現(xiàn)各工況下的拓?fù)湫螒B(tài)的相似之處，通過對10種工況下的特征進(jìn)行提取，同時考慮到斗桿的工作環(huán)境及實(shí)際作業(yè)要求其是封閉模型，得到圖4所示的幾何模型，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行尺寸優(yōu)化。

圖4 斗桿拓?fù)湫螒B(tài)幾何模型

2 斗桿結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化設(shè)計(jì)

拓?fù)鋬?yōu)化設(shè)計(jì)是初步的概念設(shè)計(jì)，需要對圖5所示的結(jié)果幾何模型進(jìn)行尺寸優(yōu)化設(shè)計(jì)，來確定斗桿尺寸的具體數(shù)值。由于是對挖掘機(jī)斗桿進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)，所以將斗桿質(zhì)量最小作為設(shè)計(jì)目標(biāo)。斗桿尺寸優(yōu)化設(shè)計(jì)有限元模型如圖5所示，其數(shù)學(xué)模型如式(2)所示

find:X=[X1,X2,…,X7]Min:M

s.t.:σ1≤[σ],(i=,1,2,…,7)u≤[u]

(2)

式中，M為目標(biāo)函數(shù)，即斗桿質(zhì)量最小;X為設(shè)計(jì)變量(板的厚度);σi為板的應(yīng)力值;[σ]為ZL114A材料的許用應(yīng)力值;u為斗桿結(jié)構(gòu)的最大變形量;[u]是該結(jié)構(gòu)變形量的上限值。

圖5 斗桿尺寸優(yōu)化有限元模型

如圖6所示，本次尺寸優(yōu)化目標(biāo)迭代曲線，當(dāng)計(jì)算迭代5步后達(dá)到收斂條件，迭代終止，最終迭代結(jié)果的質(zhì)量為55.3 kg。如表2所示的優(yōu)化結(jié)果輸出，其中1,2,3號板占據(jù)斗桿的大部分質(zhì)量，其最終取值按照結(jié)果取整；對于優(yōu)化值較小的6號板，考慮到5號板會出現(xiàn)失穩(wěn)的情況，沒有被去掉；4,5,6號板因質(zhì)量較小，其厚度值同5號板一致定為7 mm。

圖6 斗桿尺寸優(yōu)化目標(biāo)迭代曲線

設(shè)計(jì)變量X初始值/mm下限/mm上限/mm優(yōu)化值/mm最終取值/mm1205228.111821952811.201133054015.50154245305.0075185256.77576180202.3947790257.9188

3 斗桿結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的靜力學(xué)分析

依照表2中設(shè)計(jì)變量的最終取值，建立優(yōu)化后斗桿的有限元模型，在10種工況下分別對結(jié)構(gòu)優(yōu)化后的斗桿進(jìn)行靜力學(xué)分析，并與該斗桿初始設(shè)計(jì)進(jìn)行對比。在10種工況中，a1工況作為控制工況，位移和總體應(yīng)力水平最大，如圖7所示，最大位移和應(yīng)力分別是20.791 mm和165.451 MPa。該斗桿原始設(shè)計(jì)材料是Q235鋼，斗桿質(zhì)量是133 kg，在a1工況下的最大位移是14.6 mm。本文用鋁合金ZL114A代替原始鋼材Q235并進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)后，該斗桿質(zhì)量是54.9 kg，優(yōu)化后的斗桿結(jié)構(gòu)總質(zhì)量減少58.7%。而且最大應(yīng)力小于鋁合金材料的屈服應(yīng)力(230 MPa)，所以該設(shè)計(jì)可以滿足結(jié)構(gòu)要求，實(shí)現(xiàn)了結(jié)構(gòu)的輕量化設(shè)計(jì)。

圖7 a1工況下斗桿的位移和應(yīng)力分布云圖

4 結(jié)束語

本文以某型液壓挖掘機(jī)的斗桿為例，借助OptiStruct軟件對該斗桿進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。針對該斗桿的輕量化設(shè)計(jì)，用鋁合金材料ZL114A替換Q235鋼，以拓?fù)鋬?yōu)化技術(shù)對新材料的分布進(jìn)行優(yōu)化，得到斗桿結(jié)構(gòu)的最優(yōu)拓?fù)湫螒B(tài)；在此基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)尺寸優(yōu)化，確定了最優(yōu)方案下的結(jié)構(gòu)尺寸；最終使得斗桿總質(zhì)量大大降低，并通過對比斗桿優(yōu)化前后結(jié)構(gòu)的性能，該設(shè)計(jì)方案可以滿足斗桿結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度要求，驗(yàn)證了該設(shè)計(jì)方案的可行性。該方法和設(shè)計(jì)思想為挖掘機(jī)斗桿及其他零部件的結(jié)構(gòu)輕量化設(shè)計(jì)提供了一定的借鑒依據(jù)，并可以應(yīng)用到其他類似產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)輕量化設(shè)計(jì)中。

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Lightweight Design of Excavator Arm Based on Optistruct

QIN Chongyang, DING Xiaohong

(School of Mechanical Engineering, University of Shanghai for Science and Technology, Shanghai 200093, China)

A hydraulic excavator's arm is studied as an example in this paper, and its traditional material Q235 is replaced by ZL114A. Firstly, the paper gets the optimum load bearing manner for the arm by topology optimization, and then sets minimal mass of the arm as the target to obtain the final design by size optimization under the condition of ensuring the sufficient strength and rigidity of the arm structure. The results of weight-reducing design show that the total weight is reduced by 58.7% and the strength and rigidity of new structure has been checked, which proves feasibility of the design.

excavator arm;topology optimization;sizing optimization;aluminum alloy

2016- 11- 01

秦重陽(1992-)，男，碩士研究生。研究方向：結(jié)構(gòu)分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)。丁曉紅(1965-)，女，博士，教授，博士生導(dǎo)師。研究方向：機(jī)械系統(tǒng)和結(jié)構(gòu)現(xiàn)代設(shè)計(jì)理論。

10.16180/j.cnki.issn1007-7820.2017.08.020

TH122

A

1007-7820(2017)08-073-04