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    一種大型薄壁碟形封頭成形工藝優(yōu)化

    2017-06-01 11:35:44丁志楊陳梁玉趙坤民合肥工業(yè)大學工業(yè)與裝備技術研究院安徽合肥230009
    鍛壓裝備與制造技術 2017年2期
    關鍵詞:碟形壓邊拉延

    丁志楊,陳梁玉,趙坤民(合肥工業(yè)大學 工業(yè)與裝備技術研究院,安徽 合肥 230009)

    一種大型薄壁碟形封頭成形工藝優(yōu)化

    丁志楊,陳梁玉,趙坤民
    (合肥工業(yè)大學 工業(yè)與裝備技術研究院,安徽 合肥 230009)

    本文針對在實際生產大型薄壁碟形封頭中遇到的成形缺陷問題,提出一種新的模具拉延筋設計方案,并利用非線性有限元軟件Dynaform,采用大變形彈塑性有限元模型對06Cr19Ni10覬2380mm×5.6mm碟形封頭進行了模擬計算,仿真結果表明了該模具拉延筋設計方案的有效性與實用性。

    碟形封頭;拉延筋;數值分析;Dynaform

    封頭作為壓力容器的主要承壓零部件,廣泛應用于航空、航天、鐵路、化工和核電等領域,具有加工技術條件要求高、制造工藝難度大、工藝復雜及生產周期長等特點。根據封頭的具體應用,可分為高壓容器封頭和低壓容器封頭。對于不同種類的封頭,其加工工藝有所不同。高壓容器封頭主要采用熱鍛加工工藝進行生產加工,低壓容器封頭則采用熱壓、旋壓和冷拉深等多種工藝進行生產加工。隨著封頭的廣泛應用,冷拉深工藝由于工藝簡單、生產成本較低成為目前研究的焦點。

    金淼[1]通過對大型薄壁封頭拉深成形機理進行深入分析,指出內皺是大型封頭拉深成型主要破壞形式,闡述了內皺產生機理和控制策略,提出正確設置拉延筋是整個工藝過程的關鍵,并結合大型封頭拉深成形的特點,給出了拉延筋的設計原則。朱里紅和韋潔[2]采用圓形拉延筋、矩形拉延筋和拉延檻優(yōu)化了大型薄壁封頭的成形工藝;利用有限元軟件和正交試驗設計確定出準3000mm×10mm的橢圓形封頭拉延筋類型和參數,并采用多目標優(yōu)化法得最優(yōu)的拉延筋參數組合。RV Reddy[3]提出各種因素如壓邊力、凸模圓角半徑、模具刃口半徑和摩擦系數對拉深圓筒形件起皺的影響,對起皺萌生和增長機制進行了詳細研究。

    本文針對大型薄壁碟形封頭在實際生產中遇到的成形缺陷問題,通過對常規(guī)分步拉深成形和引入拉延筋的一次拉深成形工藝進行分析研究,提出了一種新的拉延筋應用思路,利用Dynaform有限元軟件,確定具體的拉延筋設計參數,從而解決實際生產中遇到的問題。

    1 傳統(tǒng)成形工藝

    以實際生產中壁厚為5.6mm的碟形封頭為研究對象,碟形封頭具體尺寸參數如圖1所示。

    圖1 碟形封頭尺寸圖

    由于大型薄壁碟形封頭的尺寸和徑厚比很大,冷拉深成形的技術難度高。傳統(tǒng)工藝通過組合模具的分步拉深來實現,一次成形過程中需要多次更換模具,增加了模具的更換時間和定位時間,生產效率低,生產成本高,在實際生產中不適合大規(guī)模應用。

    隨著拉延筋的應用,設置拉延筋或拉延檻的沖壓模具可以實現封頭的一次拉深成形,這種成形工藝提高了生產效率,節(jié)約了生產成本,便于大規(guī)模應用,如圖2所示。

    但是這種設置有拉延筋的模具,在覬2380mm×5.6mm的大型薄壁碟形封頭生產中,出現了起皺嚴重、所需壓邊力過大等問題。

    圖2 一次拉深成形工藝示意圖

    2 成形工藝優(yōu)化

    針對上述實際問題,現提出一種新的模具拉延筋設計方案,如圖3所示。

    圖3 拉延筋設計方案示意圖

    在沖壓的初始階段,內外拉延筋同時提供沖壓成形的拉延阻力,隨著沖壓過程的進行,板料流過外拉延筋后在內拉延筋的單獨作用下繼續(xù)成形,直至沖壓過程結束。在初始沖壓階段,雙拉延筋提供較大的拉延阻力,能有效控制板料起皺和降低壓邊力。在后期沖壓階段,由單拉延筋提供較小的拉延阻力,能合理控制板料的流動,避免出現過度減薄。為了達到預期的結果,需要通過仿真實驗確定合理的模具參數。

    3 仿真試驗及參數優(yōu)化

    3.1 有限元建模

    對覬2380mm×5.6mm的碟形封頭,坯料直徑2380mm,厚度5.6mm,材料06Cr19Ni10,密度7.93× 103kg/m3,彈性模量199GPa,泊松比0.3,屈服強度205MPa,抗拉強度520MPa,伸長率40%。由于零件的對稱性,取其1/4在有限元軟件Dynaform中建立引入雙拉延筋的沖壓成形模型,如圖4所示。上模、下模和壓邊圈設為剛體。模擬中摩擦系數為0.1,壓邊圈和上模下行速度為300mm/s。

    圖4 有限元仿真模型圖

    3.2 參數優(yōu)化

    拉延筋設計方案所涉及的下模具和壓邊圈主要參數如圖5所示。

    圖5 拉延筋設計方案參數構成示意圖

    根據實際生產經驗和簡化模型的需要,主要考慮拉延檻的參數R1、D1、R2。同時,為簡化仿真過程,拉延筋采用Dynaform有限元軟件中的等效拉延筋代替,拉延阻力取為7000N,拉延筋法向力取拉延阻力的10%,定位于下模具邊緣D2位置處。R3和D2分別取20mm、40mm。

    為了比較各參數對成形質量的影響,主要考慮指標有最大減薄量、起皺程度和壓邊圈最大載荷。第一組仿真試驗具體參數如表1所示。

    表1 第一組優(yōu)化試驗參數取值

    壓邊力設為400t,基于參數取值表,建立仿真模型,進行仿真試驗,試驗結果如圖6所示。

    考慮工藝要求,封頭成形后壁厚最小值不能低于4.7mm,仿真結果中,雖然起皺得到了控制,但是減薄量過大,不能滿足封頭成形的工藝要求。分析可知,減薄過多的原因是下模具上拉延檻的拉延阻力過大,沖壓過程中板料不能充分流動。如果再增大壓邊力或者增加第二拉延筋的拉延阻力,減薄量會更大?;诖?,對第一組試驗的參數取值進行修改,減小拉延檻的拉延阻力以改善減薄量過大問題。修改后得到第二組仿真試驗具體參數如表2所示。

    圖6 第一組優(yōu)化試驗成形厚度分布圖和成形極限圖

    表2 第二組優(yōu)化試驗參數取值

    壓邊力設為400t,基于參數取值表,建立仿真模型,進行仿真試驗,試驗結果如圖7所示。

    圖7 第二組優(yōu)化試驗成形厚度分布圖和成形極限圖

    由圖7可知,拉延檻參數修改后的模具減薄量得到一定的改善,但仍未達到工藝要求,所以需要進一步修改參數取值。接下來,從兩方面進行考慮以實現預期要求。一方面,在第二組試驗參數值的基礎上,僅減小壓邊力,壓邊力為300t,其他參數保持不變,建立仿真模型,進行仿真試驗,試驗結果如圖8所示。

    圖8 第三組優(yōu)化試驗成形厚度分布圖和成形極限圖

    由仿真結果可知,減小壓邊力使減薄量得到進一步改善,但依然未達到工藝要求,同時,起皺趨勢更為明顯,所以僅改變壓邊力并不能得到符合工藝要求的封頭成形方法?;谇笆龇抡娼Y果,對第二組試驗的參數取值進行修改,減小拉延檻的拉延阻力以改善減薄量過大問題。修改后得到第四組仿真試驗具體參數如表3所示。

    表3 第二組優(yōu)化試驗參數取值

    壓邊力設為400t,基于參數取值表,建立仿真模型,進行仿真試驗,試驗結果如圖9所示。

    由仿真結果可知,第四組試驗參數取值方案可以達到生產工藝要求,實現減薄量滿足生產工藝要求的同時能有效控制起皺程度。

    4 總結

    圖9 第四組優(yōu)化試驗成形厚度分布圖和成形極限圖

    針對實際生產中大型薄壁碟形封頭的成形缺陷問題,提出新的拉延筋設計方案,得到以下結論:

    (1)拉延筋在大型薄壁碟形封頭成形工藝中有重要作用,合理地利用拉延筋可以在保證成形質量的同時,降低壓邊力從而減小壓機噸位。

    (2)利用有限元軟件對沖壓成形過程進行仿真優(yōu)化,確定具體的模具參數,降低了試驗成本,同時對實際生產具有指導意義。

    (3)第四組仿真試驗結果表明,拉延筋設計方案具有可行性,但是參數的精確取值存在進一步優(yōu)化的空間,可以對多個參數進行正交試驗和多目標優(yōu)化,找出最優(yōu)解。

    [1]金 淼.大型薄壁封頭冷拉深工藝分析 [J].重型機械,2001,1 (3):45-48.

    [2] 朱里紅,韋 潔.大型薄壁封頭成形工藝優(yōu)化[J].熱加工工藝,2015,(11):170-172.

    [3] Reddy R V,Reddy D T A J,Reddy D G C M.Effect of Various Parameters on the Wrinkling In Deep Drawing Cylindrical Cups[J].International Journal of Engineering Trends&Technology,2012,3(1):76-82.

    [4]周 杰,羅 艷,王 珣,等.基于響應面的封頭沖壓成形工藝多目標優(yōu)化[J].吉林大學學報:工學版,2016,(1).

    [5]張美平,王建鋒,郭紅霞.數值模擬技術在沖壓封頭上的應用研究[A].2011數字化制造論壇[C].2011.

    [6]Kirby DS,Wild P M.Deep drawing of pressure vessel end closures:finite element simulation and validation[J].Journal of Materials Processing Technology,2000,103(2):247-260.

    [7] Wang H,Zhou J,Luo Y,et al.Forming of Ellipse Heads of Large-scale Austenitic Stainless Steel Pressure Vessel☆[J].Procedia Engineering,2014,81:837-842.

    Optimization of forming process for one kind of large thin-wall dished head

    DING Zhiyang,CHEN Liangyu,ZHAO Kunmin
    (Institute of Industry and Equipment Technology,Hefei University of Technology,Hefei 230009,Anhui China)

    Aiming at the forming defects during actual forming process of large thin-wall dished head,thenew kind of die draw bead design has been put forward in the text.By use of nonlinear finite element software Dynaform and large deformation elastic-plastic finite elementmodel,simulated calculation hasbeen conducted to the Ф2380mm×5.6mm dished head,which is made from 06Cr19Ni10.The simulation results show the effectiveness and practicability of the die draw bead design.

    Dished head;Drawbead;Numerical analysis;Dynaform

    TG386.32

    A

    10.16316/j.issn.1672-0121.2017.02.019

    1672-0121(2017)02-0062-04

    2016-12-10;

    2017-01-29

    丁志楊(1990-),男,碩士在讀。

    E-mail:15256576093@163. com

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