摻雜液體石蠟的單體澆鑄尼龍復(fù)合材料的性能表征

沈　沉， 夏銘杜， 孫　來， 周興平

(1.東華大學(xué) 化學(xué)化工與生物工程學(xué)院， 上海 201620；2.南通天健新材料科技有限公司， 江蘇 南通 226000)

單體澆鑄聚酰胺6(MCPA6)為單體澆鑄(MC)尼龍的主要品種之一，在常壓下，以己內(nèi)酰胺單體為主要原料，通過陰離子聚合而成的新型工程塑料，具有“以塑代鋼、性能卓越”的優(yōu)點，用途極其廣泛.除此之外，還具有重量輕、強度高、自潤滑、防腐和絕緣等多種獨特性能，是應(yīng)用廣泛的工程塑料，幾乎遍布所有的工業(yè)領(lǐng)域.例如，在滑輪應(yīng)用方面，傳統(tǒng)的滑輪多采用鑄鐵或鑄鋼件，雖然承載能力大，但耐磨性差，而且損傷鋼繩，加之鑄鋼類滑輪工序復(fù)雜，實際成本高于MC尼龍滑輪，而MC尼龍制作的滑輪強度高，加工容易，只要配方合適，還可制成滿足不同性能要求的滑輪.隨著科技的發(fā)展，MC尼龍在各種自潤滑機械零件，尤其是工程機械用軸承、滑塊以及齒輪等零部件上的應(yīng)用越來越廣泛[1-3].

盡管與其他工程塑料相比，MC尼龍優(yōu)點眾多，但是，目前純MC尼龍已經(jīng)難以滿足現(xiàn)代機械設(shè)備的使用要求.純MC尼龍制品韌性較差、沖擊強度偏低和耐磨性較差，特別是在制作大型MC尼龍制品時，這些缺點愈加明顯.因而，需要對純MC尼龍進行改性，如通過加入無機或有機填料來改善MC尼龍的力學(xué)性能、耐磨性和自潤滑等性能[4-5].文獻[6]研究了碳纖維對MC尼龍力學(xué)性能的影響，發(fā)現(xiàn)碳纖維的加入能很好地提高MC尼龍彎曲、剪切及沖擊強度.文獻[7]將納米La2O3添加到MC尼龍中并研究了復(fù)合材料的力學(xué)性能變化，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，MC尼龍的力學(xué)性能隨La2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢.石墨和潤滑油作為潤滑劑被廣泛應(yīng)用于減磨改性領(lǐng)域[8-11].文獻[12]研究發(fā)現(xiàn)，將石墨添加于MC尼龍中，可在一定程度上降低MC尼龍的磨損量，當(dāng)添加的石墨質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%時，復(fù)合材料的磨損量降到最低.文獻[13-14]以納米碳酸鈣/石墨、納米Si3N4顆粒等為增強劑對MC尼龍復(fù)合材料進行改性，結(jié)果表明，改性后復(fù)合材料的耐磨性均高于純MC尼龍.文獻[15-16]用硅灰石、ZnO來改性MC尼龍復(fù)合材料，結(jié)果表明，改性尼龍的磨損量顯著降低，耐磨性較純MC尼龍顯著提高.

液體石蠟(LP)又稱白油，是由石油精煉所得液態(tài)烴的混合物，主要包括飽和的環(huán)烷烴與鏈烷烴，可以作為軟化劑、脫模劑和內(nèi)潤滑劑添加到工程塑料中，但其摻入MC尼龍的研究還鮮有報道.本文采用LP摻入MC尼龍的方法來改善MC尼龍韌性和摩擦磨損性能，并且維持其較高的拉伸強度和缺口沖擊強度.

1　試驗部分

1.1　試驗原料

己內(nèi)酰胺(工業(yè)級，常州市大帆化工有限公司)；氫氧化鈉(NaOH，分析純，平湖化工試劑廠)；甲苯二異氰酸酯(TDI，化學(xué)純，國藥上海化學(xué)試劑有限公司)；LP(化學(xué)純，上海凌峰化學(xué)試劑有限公司).

1.2　試驗儀器

旋片式真空泵(2XZ-4型，臨海市譚氏真空設(shè)備有限公司)；恒溫加熱磁力攪拌器(DF-101S型，河南予華儀器有限公司)；電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱(DHG-9140A型，上海一恒科學(xué)儀器有限公司)；電子分析天平(BS124S型，北京賽多利斯儀器有限公司).

1.3　材料制備

取一定量的己內(nèi)酰胺，先將其干燥，再加入到三口燒瓶中，升高溫度并加熱熔融一段時間；然后加入一定量的LP，抽真空除水約30 min，充分?jǐn)嚢?，使LP分散成細(xì)小液滴.待去除真空后，加入適量的催化劑NaOH，繼續(xù)抽真空除水?dāng)嚢?0 min，直至不再出現(xiàn)氣泡；通入氮氣保護，恢復(fù)常壓，迅速加入一定量的活化劑TDI；均勻混合之后，立即將待聚反應(yīng)液注入已在烘箱中預(yù)熱至180 ℃的模具中；保溫30 min后停止加熱，待冷卻40 min后開模取樣；最后將樣條置于110 ℃的油浴中進行后處理，20 min后取出并清理得到潔凈樣品.材料制備過程如圖1所示.

圖1　MCPA6/LP復(fù)合材料的制備工藝流程Fig.1　Preparation process of MCPA6/LP composite

1.4　測試與表征

1.4.1掃描電子顯微鏡(SEM)測試

試樣在液氮中冷卻20 min后脆斷，端口真空噴金，采用日本HITACH公司TM-1000型掃描電子顯微鏡觀察其形貌，分析石蠟油滴在MC尼龍基體中的分布情況，加速電壓為15 kV.

1.4.2差示掃描量熱(DSC)測試

采用TA公司Q20型差示掃描量熱儀對試樣進行熔融結(jié)晶分析.測試前，將試樣置于80 ℃真空中干燥24 h.然后在氮氣氣氛下，以30 ℃/min升溫速率升溫至250 ℃，恒溫5 min以消除熱歷史.再以10 ℃/min的速率降溫，最后以10 ℃/min升溫至250 ℃，記錄下樣品的熔融溫度和熔融焓.

1.4.3X射線衍射(XRD)測試

采用日本Rigaku公司的D/max-2550PC型X射線衍射儀對樣品進行測定.采用Cu Ka射線光源，管壓為40 kV，管電流為200 mA，掃描速度為4(°)/min，掃描角度為5°～70°.

1.4.4力學(xué)性能測試

拉伸性能按照GB/T 1040—2006進行測定，儀器為UTM4104HC型電子萬能試驗機，拉伸速率為10 mm/min.拉伸強度及其斷裂伸長率的試驗選用LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0(0 g)、 2%(1.0 g)、 4%(2.0 g)、 6%(3.0 g)和8%(4.0 g)的5組試樣，每組含有5個樣品，最終每組取其平均值.抗壓性能按照GB/T 1041—2008進行測定，儀器為TH-5000型電子萬能試驗機，壓縮速度為2 mm/min.抗壓強度的試驗選用LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0(0 g)、 2%(1.0 g)、 4%(2.0 g)和6%(3.0 g)的4組試樣，每組含有5個樣品，最終每組取其平均值.沖擊性能按照GB/T 1043—2008進行測定，儀器為PTM7151-C型擺錘式?jīng)_擊試驗機，跨距為62 mm，擺錘能量為2 J.缺口沖擊強度的試驗選用LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0(0 g)、 2%(1.0 g)、 3%(1.5 g)、 4%(2.0 g)和6%(3.0 g)的5組試樣，每組含有5個樣品，最終每組取其平均值.

1.4.5摩擦磨損性能測試

按照國家標(biāo)準(zhǔn)GB/T 3960—1983，在MM-2000型微機控制摩擦磨損試驗機上對樣條進行磨損量及摩擦因數(shù)的測定，其中，試驗力為200 N，轉(zhuǎn)速為200 r/min，時間為120 min，室溫下進行干摩擦滑動.試樣尺寸為30 mm×6 mm×7 mm，摩擦因數(shù)由計算機自動采集生成，磨痕寬度由光學(xué)顯微鏡測量得到.摩擦因數(shù)以及磨損量的試驗選用LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0(0 g)、 3%(1.5 g)、 6%(3.0 g)和8%(4.0 g)的4組試樣，每組含有5個樣品，最終每組取其平均值.

2　結(jié)果與討論

2.1　MC尼龍復(fù)合材料的微觀形貌

不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的LP摻雜MC尼龍復(fù)合材料經(jīng)過液氮低溫脆斷，在不同放大倍數(shù)下的斷面SEM照片如圖2所示.MC尼龍基體表面的細(xì)小孔洞表明了LP在基體中的分布情況.

圖2　不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的MCPA6/LP斷面在不同放大倍數(shù)下SEM圖像

由圖2(a)和2(b)可知，當(dāng)LP蠟的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2.0%時，形成的孔洞直徑約為標(biāo)尺長度(30 μm)的十分之一，即約為3 μm，且分布均勻.這是因為當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時，油滴在MC尼龍基體中較易擴散，在后期的陰離子聚合過程中，油滴均勻分散并被固定在基體中.由圖2(c)可以看出，當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加到4.0%時，孔洞分布密度明顯增大，斷面出現(xiàn)階梯狀臺面，表現(xiàn)出脆性斷裂.由圖2(d)和2(e)可知，當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)進一步提升，導(dǎo)致凝結(jié)LP的孔洞孔徑增大，油滴不能自由擴散.因油滴之間的物理界面作用而相互融合形成較大的油滴，從而在MC尼龍中難以達(dá)到良好的分散效果.

2.2　結(jié)晶和熔融行為

尼龍6(PA6)是一種半結(jié)晶聚合物，引入含有直鏈烷烴的LP會對PA6的結(jié)晶行為產(chǎn)生影響.MCPA6和MCPA6/LP以10 ℃/min速率降溫和升溫時的DSC結(jié)晶和熔融曲線如圖3所示.MCPA6及MCPA6/LP的結(jié)晶和熔融行為數(shù)據(jù)如表1所示.其中，100/0、 97/3和94/6分別代表在復(fù)合材料MCPA6/LP中，摻雜LP的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0、 3%和6%.

(a) 降溫

(b) 升溫

MCPA6/LPtp/℃tc/℃tm/℃ΔHm/(J·g-1)Xc/%Δtd/℃100/0173.70180.58216.7246.7224.5843.0297/3168.25177.04215.6548.0225.2747.4094/6168.46177.11215.6448.7425.6547.18

注：tp為結(jié)晶溫度；tc為起始結(jié)晶溫度；tm為熔融溫度；Xc為結(jié)晶度；Δtd為過冷度.

由圖3和表1可以看出，隨著LP的加入，結(jié)晶溫度和起始結(jié)晶溫度向低溫方向移動，這表明LP的加入不利于MCPA6晶體成核與生長.這是由于LP的引入擾亂了MCPA6分子鏈的均相成核，MCPA6/LP相對于MCPA6需要在更低溫度下才能開始和完成結(jié)晶.聚合物的過冷度可用來評價和討論添加共混物對MCPA6結(jié)晶速率的影響[17].MCPA6/LP的過冷度高于MCPA6的過冷度，并且隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而增大，說明MCPA6的結(jié)晶溫度離熔點越遠(yuǎn)，結(jié)晶誘導(dǎo)期越長，結(jié)晶越困難，結(jié)晶速率越小[18-19].

2.3　結(jié)晶形態(tài)分析

MCPA6是一種多晶型的半結(jié)晶高聚物，其分子鏈的結(jié)構(gòu)形態(tài)較為復(fù)雜，酰胺基團之間容易形成分子內(nèi)或分子間氫鍵，這種氫鍵形成方式是決定晶體結(jié)構(gòu)的主要因素[20].MCPA6主要有α和γ兩種晶型，在氫鍵的連接作用下，α晶型分子鏈逆平行排列成鋸齒形平面，γ晶型分子鏈平行排列成具有褶皺的層狀結(jié)構(gòu).α晶型比γ晶型在熱力學(xué)上更加穩(wěn)定，在一定條件下，γ晶型會轉(zhuǎn)變成相對穩(wěn)定的α晶型[21].

MCPA6和MCPA6/LP的XRD衍射圖譜及分峰處理后的曲線如圖4所示.MCPA6在衍射角(2θ)為20°和24°左右有兩個明顯衍射峰，這分別對應(yīng)α晶型的(200)和(002/202)晶面，另一個出現(xiàn)在22°左右較弱的峰是γ晶型的(001)晶面的衍射峰.

(a) MCPA6/LP(97/3)

(b) MCPA6/LP(94/6)

(c) MCPA6 LP(100/0)

由圖4可以看出，α晶型是MCPA6結(jié)晶晶型的最主要部分.

通過對原始衍射圖分峰處理后，可以具體得到不同晶型的2θ角，再利用Bragg公式(1)和Scherrer公式(2)計算出晶面間距(D)和晶粒尺寸(Dhkl).

D=λ/(2sinθ)

(1)

式中：λ為入射X射線波長；θ為半衍射角.

Dhk1=kλ/(Hcosθ)

(2)

式中：k為Scherrer常數(shù)，通常取0.89；H為衍射峰半寬高；λ為X射線波長(0.154 05 nm)；θ為半衍射角.

XRD曲線分峰處理后得到的數(shù)據(jù)如表2所示.表2中Aα和Aγ分別表示α和γ結(jié)晶峰強度與整個試樣衍射峰強度之比，Aα+γ表示α和γ結(jié)晶峰強度與整個試樣衍射峰強度之比.

表2　MCPA6和MCPA6/LP的XRD曲線分峰后的參數(shù)Table 2　Results of resolution curves for MCPA6 and MCPA6/LP

由表2可以看出，LP的加入對MCPA6晶面間距影響不大，晶粒尺寸卻有所改變.與MCPA6相比，MCPA6/LP中α和γ晶型的晶粒尺寸均變小.這說明LP的異相成核作用不利于α晶型的生長，使晶粒細(xì)化，也不利于不太穩(wěn)定的γ晶型的晶粒生長.

MCPA6/LP中α晶型和γ晶型的含量較MCPA6下降，導(dǎo)致MCPA6/LP的結(jié)晶度也下降.這可能是由于部分直鏈烷烴混合進入MCPA6的結(jié)晶排布，擾亂了分子鏈的正常排布，結(jié)晶過程中分子鏈難以正常形成晶格，導(dǎo)致結(jié)晶度下降.由于純MCPA6比MCPA6/LP復(fù)合材料的結(jié)晶度高，因而純MCPA6的拉伸強度比摻雜LP后的復(fù)合材料的拉伸強度要高，但純MCPA6的伸長率與沖擊強度會比MCPA6/LP復(fù)合材料偏低.

2.4　力學(xué)性能

2.4.1拉伸性能

不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)下MCPA6/LP復(fù)合材料的拉伸強度和斷裂伸長率如圖5所示.

(a) 拉伸強度

(b) 斷裂伸長率

從圖5(a)可以看出，隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，MCPA6/LP復(fù)合材料的拉伸強度逐漸降低.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2%時，復(fù)合材料拉伸強度為70.5 MPa，與純MCPA6相比下降幅度較??；而當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%時，復(fù)合材料拉伸強度有明顯的下降；當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)進一步增加到8%時，拉伸強度僅為54.2 MPa，較純MCPA6(72.0 MPa)下降了24.7%.

共混物的拉伸斷裂是由分散相和連續(xù)相通過銀紋或去潤濕效應(yīng)而產(chǎn)生的界面黏合的斷裂.MCPA6/LP復(fù)合材料的拉伸強度隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加逐漸降低，這是由于加入的液態(tài)第二相石蠟油的強度非常低，相當(dāng)于在材料中形成了液態(tài)的孔洞，同時導(dǎo)致材料內(nèi)部應(yīng)力集中，抵抗塑性變形能力下降，強度降低.因此，在外力拉伸的過程中更容易在孔洞處形成斷裂點而率先產(chǎn)生裂紋，從而引起MCPA6/LP的拉伸強度隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的提高而降低.斷裂伸長率是對界面敏感的另一個重要力學(xué)性能參數(shù).由圖5(b)可知，MCPA6/LP的斷裂伸長率隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加先增大后減小.在LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6%時，斷裂伸長率達(dá)到最大值18.3%，比純MCPA6(6.5%)提高了181.1%.因為在LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時，MCPA6與LP的相容性好，兩相具有較強的界面相容性，因而復(fù)合材料的斷裂伸長率隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加而增大；而當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)增大到一定程度時，兩相相容性變差，出現(xiàn)明顯的相分離，導(dǎo)致斷裂伸長率降低.

2.4.2抗壓性能

不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)下MCPA6/LP復(fù)合材料的抗壓強度如圖6所示.

圖6　不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)對MCPA6/LP抗壓強度的影響Fig.6　Effect of liquid paraffin with different mass fractions on compressive strength of MCPA6/LP

由圖6可知，MCPA6/LP復(fù)合材料的缺口沖擊強度隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加先增大后減小.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為4%時，MCPA6/LP復(fù)合材料的抗壓縮強度達(dá)到最大值96.4 MPa，較純MC尼龍(79.3 MPa)提高了21.6%.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時，細(xì)小液滴分散在聚合物基體中，形成細(xì)小空腔，復(fù)合材料受到外力壓迫時，空腔結(jié)構(gòu)可分散和傳遞應(yīng)力，吸收能量，從而提高抗壓強度；當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)較高時，油滴易發(fā)生團聚和分散不勻，導(dǎo)致材料局部應(yīng)力集中和空隙過大，復(fù)合材料受到外力作用時，系統(tǒng)不穩(wěn)定，從而使抗壓強度降低.

2.4.3缺口沖擊性能

不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)下MCPA6/LP復(fù)合材料的缺口沖擊強度如圖7所示.

圖7　不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)對MCPA6/LP缺口沖擊強度的影響Fig.7　Effect of liquid paraffin with different mass fractions on notched impact strength of MCPA6/LP

由圖7可知，MCPA6/LP復(fù)合材料的缺口沖擊強度隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加先增大后減小.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%時，MCPA6/LP的缺口沖擊強度最高可達(dá)8.9 kJ/m2，比純MCPA6(5.8 kJ/m2)提高了53.4%，顯示出LP對于MCPA6韌性的明顯提升效應(yīng).這主要是因為LP具有反應(yīng)惰性，能在反應(yīng)體系中穩(wěn)定存在且不會對MCPA6陰離子聚合產(chǎn)生影響，因此能以細(xì)小液滴形式存在于聚合物基體中，分散相尺寸可以細(xì)化到微米級別.當(dāng)聚合物結(jié)晶冷卻，液滴凍結(jié)在聚合物基體中，形成細(xì)小空腔，材料受到?jīng)_擊時，空腔結(jié)構(gòu)可以最大程度上起到分散和傳遞應(yīng)力的作用，誘發(fā)大量銀紋和剪切帶，吸收大部分能量[22]，從而提高沖擊韌性.

2.5　摩擦磨損性能

不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)對MCPA6/LP復(fù)合材料摩擦因數(shù)如圖8所示.

圖8　不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)對MCPA6/LP摩擦因數(shù)的影響Fig.8　Effect of liquid paraffin with different mass fractions on coefficient of friction of MCPA6/LP

由圖8可知，當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)逐漸升高時，MCPA6/LP復(fù)合材料的摩擦因數(shù)呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢.這主要是由于當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)較低時，LP以細(xì)小液滴形式分散在基體里，且分散稀疏，因此當(dāng)MC尼龍復(fù)合材料受到摩擦?xí)r，基體中釋放出的LP較少，在復(fù)合材料的表面無法起到有效的潤滑膜的作用.此外，LP的引入降低了MCPA6/LP復(fù)合材料的硬度，破壞其結(jié)構(gòu)的整體性，最終導(dǎo)致MCPA6/LP復(fù)合材料的摩擦因數(shù)呈現(xiàn)增大的趨勢.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)提高至8%時，MCPA6/LP的摩擦因數(shù)下降幅較大，摩擦性能明顯高于純MCPA6.這主要是由于高含量的LP在MCPA6基體中的分散密度變大，且更容易凝結(jié)成大液滴，因此在摩擦過程中更容易被釋放出來，形成連續(xù)的潤滑膜，對摩擦表面起到高效的潤滑作用，最終導(dǎo)致摩擦因數(shù)降低.

不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)下MCPA6/LP復(fù)合材料磨損量如圖9所示.

圖9　不同LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)對MCPA6/LP磨損性能的影響Fig.9　Effect of liquid paraffin with different mass fractions on wear rate of MCPA6/LP

由圖9可知，隨著LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，MCPA6/LP復(fù)合材料的磨痕寬度先是有小幅度的提高，后逐漸降低.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8%時，磨痕寬度最小為4.94 mm.這是因為LP液滴以較大的密度分散在聚合物基體中，因此在摩擦過程中更容易被釋放出來，形成一層潤滑膜覆蓋在摩擦界面，而較低的摩擦因數(shù)也使得摩擦表面的升溫速度較慢，從而抑制了基體熔融，降低了黏著磨損的可能性，最終降低了材料的磨損量，提高了MCPA6/LP復(fù)合材料的耐磨性能.

3　結(jié)　語

通過對MCPA6/LP復(fù)合材料及MCPA6的熔融過程、晶體形態(tài)、力學(xué)性能以及摩擦磨損性能的比較及研究，可以得到下述結(jié)論.

(1) LP的引入不利于MCPA6的結(jié)晶，其異相成核作用限制了α和γ晶型的成核與生長，導(dǎo)致結(jié)晶溫度和結(jié)晶度下降.

(2) LP的加入使MCPA6/LP復(fù)合材料的拉伸強度有小幅度的降低，但其斷裂伸長率和缺口沖擊強度均有較大幅度的提高.當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6%時，復(fù)合材料的斷裂伸長率比純MCPA6提高181.1%；當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3%時，復(fù)合材料的缺口沖擊強度比純MCPA6提高53.4%.

(3) LP的加入可降低MCPA6/LP復(fù)合材料的摩擦因數(shù)，提高其耐磨性.當(dāng)LP的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為8%時，復(fù)合材料的摩擦因數(shù)(0.267 3)和磨痕寬度(4.94 mm)都達(dá)到最低.

(4) 綜合考慮，當(dāng)LP質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6%時，MCPA6/LP復(fù)合材料具有較高的強度和韌性，同時具有較低的摩擦因數(shù)和磨損量.

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