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    周邊干擾對(duì)煤氣柜表面風(fēng)壓的影響

    2016-07-11 09:23李正農(nóng)范濤康建彬程杰吳濤謝俊軍
    土木建筑與環(huán)境工程 2016年3期
    關(guān)鍵詞:風(fēng)洞試驗(yàn)干擾

    李正農(nóng) 范濤 康建彬 程杰 吳濤 謝俊軍

    摘要:根據(jù)剛性模型風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn)所得數(shù)據(jù),研究了不同的周邊干擾條件下柜體表面平均風(fēng)壓系數(shù)的變化規(guī)律,對(duì)比分析了不同柜體間距時(shí)干擾效應(yīng)的變化情況。研究結(jié)果表明:干擾煤氣柜位于柜體的正前方時(shí),柜體迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)顯著減??;干擾煤氣柜位于柜體的正后方時(shí),柜體背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)增大;兩煤氣柜相互平行時(shí),柜體背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減?。还耋w間距會(huì)對(duì)干擾效應(yīng)產(chǎn)生影響,干擾效應(yīng)隨著柜體間距的變化而發(fā)生變化;在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面,規(guī)范值有較高的安全儲(chǔ)備;而在背風(fēng)面,其安全儲(chǔ)備略有不足。

    關(guān)鍵詞:煤氣柜;干擾;風(fēng)洞試驗(yàn);平均風(fēng)壓;柜體間距

    中圖分類號(hào):TU973

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A 文章編號(hào):16744764(2016)03000111

    Abstract:In order to study the variation regularity of mean wind pressure coefficients on gasholder with interference and the transformation of different distance of interference effect , pressure measurements were conducted in wind tunnel on a rigid structural model . Results showed that in the case the interferential gasholder was located in the front, the mean wind pressure coefficients of windward side would dramatically decrease; the interferential gasholder was located in the rear, the mean wind pressure coefficients of lee side would increase; two gasholder were parallel to each other, the mean wind pressure coefficients of windward side would decrease; distance had a influence on the interference effect, interference effect varid with changes of distance; the safety reserve of code values was sufficient on windward and crosswind side but slightly insufficient in windward side.

    Keywords:gasholder;interference; wind tunnels; mean wind pressure; distance between gasholder

    大型煤氣柜屬于特種鋼結(jié)構(gòu),由于有較大的儲(chǔ)氣量要求,往往設(shè)計(jì)成外壁薄且尺寸巨大的懸臂圓筒型結(jié)構(gòu),其風(fēng)荷載作用的效應(yīng)非常明顯,可能成為煤氣柜設(shè)計(jì)的控制荷載。中國(guó)現(xiàn)行《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》中的風(fēng)荷載條文以及傳統(tǒng)的抗風(fēng)設(shè)計(jì)方法均不適用于大型煤氣柜這類特種鋼結(jié)構(gòu)[1-3],風(fēng)洞試驗(yàn)是確定煤氣柜抗風(fēng)設(shè)計(jì)所需風(fēng)荷載參數(shù)的主要手段。

    近年來,許多學(xué)者對(duì)煤氣柜的抗風(fēng)問題進(jìn)行了研究。陳寅等[4]通過風(fēng)洞試驗(yàn)分析煤氣柜表面風(fēng)壓分布狀況,并將不同高度處的平均風(fēng)壓系數(shù)值與規(guī)范值進(jìn)行對(duì)比,得出把荷載規(guī)范所規(guī)定值直接用于此類特殊結(jié)構(gòu)將偏于保守的結(jié)論。鄭史雄等[5]通過比較分析不同國(guó)家規(guī)范中動(dòng)力風(fēng)荷載的算法, 獲得了煤氣柜風(fēng)振及動(dòng)力風(fēng)荷載的影響系數(shù),并得出煤氣柜設(shè)計(jì)時(shí)陣風(fēng)影響系數(shù)可偏于安全地取1.8的結(jié)論。鄒良浩等[6]通過有限元方法計(jì)算并分析了柜體內(nèi)、外氣體壓力差對(duì)結(jié)構(gòu)風(fēng)致響應(yīng)的影響,得出在不考慮柜體內(nèi)、外壓力差時(shí)煤氣柜的各階振型頻率會(huì)減小的結(jié)論。這些研究為煤氣柜的抗風(fēng)設(shè)計(jì)提供了參考。

    周邊的干擾效應(yīng)是結(jié)構(gòu)抗風(fēng)研究的重點(diǎn)之一[7-11]。近年來,干擾研究多集中在大跨與高層結(jié)構(gòu)[12-15],而對(duì)煤氣柜結(jié)構(gòu)的干擾效應(yīng)研究較少。以某大型煤氣柜為工程背景, 根據(jù)剛性模型的風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn)數(shù)據(jù), 研究了不同的周邊干擾條件下柜體表面平均風(fēng)壓系數(shù)的變化規(guī)律,并對(duì)比分析了不同柜體間距時(shí)干擾效應(yīng)的變化情況。

    1 試驗(yàn)概況及數(shù)據(jù)處理

    本文所研究的煤氣柜為干式煤氣柜,其容量為30萬m3,其直徑在65 m左右,柜體高度超過120 m,柜體壁厚僅約為7 mm。柜體為圓筒型全鋼結(jié)構(gòu),柜體環(huán)向等距分布著32根工字型鋼立柱,在柜體等高度間隔設(shè)有8層檢修走廊,柜頂為球面頂蓋,在頂蓋中心處有通風(fēng)氣樓。

    1.1 試驗(yàn)?zāi)P秃蜏y(cè)量?jī)x器

    綜合考慮該大型煤氣柜的各種因素后確定其剛性測(cè)壓模型的幾何縮尺比為1∶200。縮尺后模型的特征高度和特征寬度分別為600 mm和323 mm,縮尺后模型主體由有機(jī)玻璃和ABS板組成。

    大氣邊界層內(nèi)來流通過構(gòu)筑物所產(chǎn)生的三維流動(dòng)作用及風(fēng)速隨高度的變化,構(gòu)筑物不同高度處的平均風(fēng)壓系數(shù)是不同的,因此,風(fēng)洞試驗(yàn)需要測(cè)量在大型煤氣柜主柜體不同的高度處、球形柜體頂蓋及通風(fēng)氣樓的平均風(fēng)壓系數(shù)[5]。試驗(yàn)時(shí),柜頂球形頂蓋布置5圈共89個(gè)測(cè)點(diǎn);氣樓中間高度處布置1圈共4個(gè)測(cè)點(diǎn);柜體在豎向8個(gè)不同的高度布置測(cè)點(diǎn),每一高度沿環(huán)向等距離布置32個(gè)測(cè)點(diǎn),共256個(gè)測(cè)點(diǎn);整個(gè)模型共349個(gè)測(cè)點(diǎn)。煤氣柜的測(cè)點(diǎn)布置如圖1所示。

    風(fēng)速測(cè)量?jī)x器為TFI公司生產(chǎn)的三維脈動(dòng)風(fēng)速探頭,其量程在2~100 m/s,測(cè)量精度達(dá)到±0.5 m/s;風(fēng)壓測(cè)量系統(tǒng)則由測(cè)壓管、壓力導(dǎo)管、壓力傳感器、A/D板、信號(hào)采集程序、PC機(jī)和數(shù)據(jù)處理軟件組成,模型可通過垂直于其表面的測(cè)壓孔與測(cè)壓管相連接。

    1.2 風(fēng)洞試驗(yàn)和分析工況

    本試驗(yàn)是在湖南大學(xué)建筑安全與節(jié)能教育部重點(diǎn)試驗(yàn)室的HD-3大氣邊界層風(fēng)洞中進(jìn)行的。該風(fēng)洞氣動(dòng)輪廓全長(zhǎng)18 m,寬3.0 m,高2.5 m,為低速、直流的邊界層風(fēng)洞,試驗(yàn)段風(fēng)速0.5~20 m/s連續(xù)可調(diào)。試驗(yàn)時(shí)風(fēng)速為10 m/s,采用電子掃描閥測(cè)量風(fēng)壓,測(cè)壓信號(hào)采樣頻率為333.33 Hz,每個(gè)測(cè)點(diǎn)采集10 000個(gè)數(shù)據(jù)。

    試驗(yàn)對(duì)主煤氣柜進(jìn)行B類風(fēng)場(chǎng)下有周邊和無周邊兩種工況的模擬(有周邊工況包括柜體中心間距108 m和233.15 m兩種情況),兩種工況下均以1號(hào)軸為正北方向。每種工況測(cè)量32個(gè)風(fēng)向角下主煤氣柜模型的風(fēng)壓分布,定義風(fēng)從正北方向吹來時(shí)為0°風(fēng)向角,風(fēng)向角間隔為11.25°,按逆時(shí)針方向逐步增加。

    1.3 風(fēng)場(chǎng)調(diào)試

    依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》[16],采用格柵、尖劈、擋板、粗糙元裝置在風(fēng)洞中模擬了B類風(fēng)場(chǎng),其風(fēng)剖面及湍流度如圖3所示。

    2 周邊干擾煤氣柜對(duì)柜體表面平均風(fēng)

    壓的影響

    2.1 無周邊干擾煤氣柜時(shí)柜體表面平均風(fēng)壓系數(shù)

    的分布規(guī)律

    選取了B類風(fēng)場(chǎng)下無周邊時(shí)B、D、F、H四層測(cè)點(diǎn)在0°,90°,180°,270°的4個(gè)風(fēng)向角下的平均風(fēng)壓系數(shù)來進(jìn)行分析,如圖4所示。

    由圖4可以看出,4個(gè)風(fēng)向角下各層測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)分布規(guī)律大致相同,基本上呈對(duì)稱分布。B、D、F層在迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)都為正值,在側(cè)風(fēng)面及背風(fēng)面為負(fù)值;每層正迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)都達(dá)到最大的正值,然后向兩側(cè)逐漸減小至零;而在側(cè)風(fēng)面,測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值先逐漸增大到最大值,然后逐漸減??;在背風(fēng)面時(shí),各層測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)變化比較平緩,基本上維持在一個(gè)負(fù)壓常值。H層測(cè)點(diǎn)位于煤氣柜頂層邊緣,邊界層中的氣流會(huì)在此處分離,因而其平均風(fēng)壓系數(shù)也會(huì)產(chǎn)生變化,迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)全部變?yōu)樨?fù)值,側(cè)風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)明顯減小,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)分布規(guī)律與其他各層基本一致。

    綜上所述,煤氣柜表面風(fēng)壓以負(fù)壓為主,無周邊煤氣柜時(shí)水平方向上各層測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)基本上是對(duì)稱分布,且柜體頂層會(huì)存在比較強(qiáng)烈的氣流分離現(xiàn)象,這些結(jié)論與陳寅等[4]的研究結(jié)果基本一致。

    2.2 雙柜體間距L=108 m時(shí)的干擾效應(yīng)分析

    周邊煤氣柜在主煤氣柜1號(hào)軸北偏西90度方向,與主煤氣柜的實(shí)際距離為108 m,縮尺后的距離為540 mm,風(fēng)向角示意圖見圖5。為分析其干擾效應(yīng),選取有周邊和無周邊兩種工況下B、D、F、H四層測(cè)點(diǎn)在0°、90°、270°三個(gè)風(fēng)向角時(shí)的平均風(fēng)壓系數(shù)來進(jìn)行對(duì)比,具體如圖6、7、8所示。

    從圖中可以看出,B類風(fēng)場(chǎng)下,當(dāng)存在周邊干擾煤氣柜時(shí),各個(gè)風(fēng)向角下測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)變化規(guī)律如下:

    0°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜與柜體相互平行,由于柜體間距較小,主要表現(xiàn)為對(duì)來流的阻擋作用,來流大多沿兩柜體外側(cè)繞流,狹縫作用要弱一些。兩柜體內(nèi)側(cè)迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)和側(cè)風(fēng)面部分測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)增大,但平均風(fēng)壓系數(shù)最小值會(huì)降低且沿逆時(shí)針方向移動(dòng)了11.25°,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)減小約3%~7%;兩柜體外側(cè)迎風(fēng)面和側(cè)風(fēng)面測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減小,平均風(fēng)壓系數(shù)最小值會(huì)降低但沒有移動(dòng),背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)減小約2%~5%。柜頂邊緣位置的H層測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減小,內(nèi)側(cè)迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面這種趨勢(shì)更加明顯,其中32號(hào)測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)的差值可達(dá)28%。綜上所述,狹縫作用和阻擋作用會(huì)使內(nèi)側(cè)和外側(cè)氣流分離的速度增大,導(dǎo)致背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)降低。

    90°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正后方,主要表現(xiàn)為尾流的擾動(dòng)效應(yīng)。迎風(fēng)面及側(cè)風(fēng)面幾乎未受干擾柜體的影響,兩種工況下平均風(fēng)壓系數(shù)變化很??;背風(fēng)面受到柜體后方尾流旋渦的影響,在有周邊干擾煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)值增大,其中24號(hào)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)最大增幅可達(dá)10%。綜上所述,周邊干擾煤氣柜在柜體的正后方時(shí),其阻擋作用一定程度上減緩了尾流風(fēng)速,使柜體背風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)變大。

    270°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正前方,遮擋效應(yīng)明顯,干擾柜體后方產(chǎn)生不規(guī)則的尾流漩渦,平均風(fēng)壓系數(shù)出現(xiàn)不對(duì)稱的情況。迎風(fēng)面干擾效應(yīng)十分顯著,在有周邊煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)明顯減小甚至變?yōu)樨?fù)值,D層24號(hào)測(cè)點(diǎn)變化最明顯,平均風(fēng)壓系數(shù)由0.57減小為-0.12;側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面的變化規(guī)律相似,在有周邊煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值減小,其中,背風(fēng)面測(cè)點(diǎn)平均風(fēng)壓系數(shù)差值基本穩(wěn)定在7%~12%之間,側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)差值穩(wěn)定在20%~53%之間。位于柜頂邊緣位置的H層受到尾流旋渦的影響,在有周邊煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)值增大,其迎風(fēng)面變化最明顯,平均風(fēng)壓系數(shù)基本上變?yōu)檎登易畲筮_(dá)到0.39。綜上所述,當(dāng)周邊干擾煤氣柜在柜體的正前方時(shí),其阻擋作用在一定程度上減弱了來流風(fēng)速,可減小柜體的平均風(fēng)壓系數(shù)的絕對(duì)值。

    此外,需要特別說明的是,由于H層位于球形懸挑頂蓋與主柜體的交界處,來流在此處產(chǎn)生比較強(qiáng)烈的分離現(xiàn)象,而B、D、F層位于主柜體上,不會(huì)產(chǎn)生H層那樣強(qiáng)烈的氣流分離現(xiàn)象,因此H層的風(fēng)壓分布會(huì)與B、D、F層不同。

    2.3 雙柜體間距L=233.15 m時(shí)的干擾效應(yīng)分析

    周邊煤氣柜與主煤氣柜的實(shí)際距離為233.15 m,縮尺后的距離為1 165.75 mm,風(fēng)向角示意圖見圖4。為分析其干擾效應(yīng),選取有周邊和無周邊兩種工況下B、D、F、H層測(cè)點(diǎn)在0°、90°、270°三個(gè)風(fēng)向角時(shí)的平均風(fēng)壓系數(shù)來進(jìn)行對(duì)比,如圖9~11所示。

    從圖中可以看出,B類風(fēng)場(chǎng)下,當(dāng)存在周邊干擾煤氣柜時(shí),各個(gè)風(fēng)向角下測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)變化規(guī)律如下:

    0°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜與柜體相互平行,由于柜體間距變大,阻擋作用與狹縫作用減弱。柜體迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)幾乎未受干擾煤氣柜的影響,兩種工況下平均風(fēng)壓系數(shù)的差值在8%以內(nèi)。側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減小,但最小值未移動(dòng),兩種工況下平均風(fēng)壓系數(shù)的差值在4%~10%之間。柜頂邊緣位置的H層干擾效應(yīng)明顯一些,在有周邊干擾煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減小,兩種工況下其迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)的差值在15%~25%之間,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)的差值穩(wěn)定在4%~10%之間。綜上所述,狹縫作用和阻擋作用會(huì)使內(nèi)側(cè)和外側(cè)氣流分離區(qū)的風(fēng)速增大,導(dǎo)致側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)減小。

    90°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正后方,主要表現(xiàn)為尾流的擾動(dòng)效應(yīng)。柜體迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面測(cè)點(diǎn)幾乎未受干擾煤氣柜的影響,兩種工況下平均風(fēng)壓系數(shù)變化很??;背風(fēng)面受到柜體后方尾流旋渦的影響,在有周邊干擾煤氣柜時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)值增大,兩種工況下平均風(fēng)壓系數(shù)的差值基本在2%~10%之間。綜上所述,周邊干擾煤氣柜在柜體的正后方時(shí),其阻擋作用一定程度上減緩了尾流風(fēng)速,使柜體背風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)變大。

    270°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正前方,相對(duì)于前述工況遮擋效應(yīng)減弱,尾流效應(yīng)增強(qiáng)。在有周邊干擾煤氣柜時(shí)迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)變小但仍為正值,20號(hào)測(cè)點(diǎn)變化最明顯,平均風(fēng)壓系數(shù)的差值達(dá)到12%;側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值減小,其中,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)差值基本穩(wěn)定在3%~7%之間,側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)差值基本穩(wěn)定在5%~14%之間。位于柜頂邊緣位置的H層測(cè)點(diǎn)受到尾流旋渦的影響,在有周邊干擾時(shí)測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)值增大,其迎風(fēng)面變化最明顯,平均風(fēng)壓系數(shù)差值穩(wěn)定在20%~50%之間。綜上所述,當(dāng)周邊干擾煤氣柜在柜體的正前方時(shí),其阻擋作用在一定程度上減弱了來流風(fēng)速,可減小柜體的平均風(fēng)壓系數(shù)的絕對(duì)值。

    2.4 不同雙柜體間距干擾效應(yīng)的對(duì)比分析

    為了比較108 m間距和233.15 m間距的干擾效應(yīng),將無周邊、108 m周邊和233.15 m周邊3種工況下B、D、F、H4層測(cè)點(diǎn)在0°、90°、270°三個(gè)風(fēng)向角時(shí)的平均風(fēng)壓系數(shù)來進(jìn)行對(duì)比,如圖12~14所示。

    從圖14中可以看出,柜體間距會(huì)對(duì)干擾效應(yīng)產(chǎn)生影響,干擾效應(yīng)隨著柜體間距的變化而變化。0°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜與柜體相互平行,干擾效應(yīng)的差異主要體現(xiàn)在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面。柜體間距為233.15 m時(shí),主煤氣柜迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)變化不大;柜體間距為108 m時(shí),阻擋作用與狹縫作用更強(qiáng),主煤氣柜迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)變化的趨勢(shì)更加明顯。90°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正后方,干擾效應(yīng)的差異主要體現(xiàn)在背風(fēng)面。柜體間距為108 m時(shí),主煤氣柜背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)增大;柜體間距為233.15 m時(shí),干擾煤氣柜對(duì)尾流的擾動(dòng)效應(yīng)更強(qiáng),主煤氣柜背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)增大的趨勢(shì)更加明顯。270°風(fēng)向角時(shí),周邊干擾煤氣柜在柜體的正前方,干擾效應(yīng)的差異主要體現(xiàn)在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面。柜體間距為233.15 m時(shí),主煤氣柜迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)雖變小但仍為正值,側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)略有增大,頂層迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)雖增大但仍為負(fù)值;柜體間距為108 m時(shí),干擾煤氣柜對(duì)來流的阻擋作用更強(qiáng),主煤氣柜迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)明顯減小甚至變?yōu)樨?fù)值,側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)增大的趨勢(shì)更加明顯,頂層迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面的平均風(fēng)壓系數(shù)明顯增大甚至變?yōu)檎怠?/p>

    2.5 與荷載規(guī)范的對(duì)比分析

    由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》可知,圓截面構(gòu)筑物(圖15)的體型系數(shù)如表1所示。

    煤氣柜的高寬比,以1號(hào)測(cè)點(diǎn)為基準(zhǔn)點(diǎn),取為0°、45°、90°、135°、180°時(shí)的規(guī)范值與風(fēng)洞值(無周邊、108 m 周邊以及233.15 m 周邊3種情況下B、D、F、H四層的體型系數(shù))對(duì)比,見圖16。

    由圖16可知,風(fēng)洞值與規(guī)范值的變化規(guī)律基本一致,但數(shù)值大小有一定差別。在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面,規(guī)范值有較高的安全儲(chǔ)備,其絕對(duì)值遠(yuǎn)大于風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果;而在背風(fēng)面,規(guī)范值安全儲(chǔ)備不足,其絕對(duì)值要略小于風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果,這一點(diǎn)需要引起結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員的注意。

    3 結(jié) 論

    以某大型煤氣柜為工程背景, 根據(jù)剛性模型風(fēng)洞測(cè)壓試驗(yàn)所得數(shù)據(jù),研究了不同的周邊干擾條件下柜體表面平均風(fēng)壓系數(shù)的變化規(guī)律,對(duì)比分析了不同柜體間距時(shí)干擾效應(yīng)的變化情況。

    1)柜體間距為108 m時(shí),若干擾煤氣柜在柜體正前方,柜體迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)明顯減小甚至變?yōu)樨?fù)值,側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)則會(huì)增大;頂層迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)明顯增大。干擾煤氣柜在柜體正后方時(shí),柜體迎風(fēng)面及側(cè)風(fēng)面幾乎不受影響,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值減小。若兩煤氣柜平行,兩柜體內(nèi)側(cè)迎風(fēng)面測(cè)點(diǎn)和側(cè)風(fēng)面部分測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)增大, 兩柜體外側(cè)迎風(fēng)面和側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)會(huì)減小,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值會(huì)增大;頂層平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值會(huì)增大。

    2)與108 m間距相比,柜體間距為233.15 m時(shí),平均風(fēng)壓系數(shù)變化規(guī)律變化較大。干擾煤氣柜在柜體正前方時(shí),柜體迎風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)雖變小但仍為正值,側(cè)風(fēng)面與背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)增大趨勢(shì)減弱;頂層迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)雖增大但仍為負(fù)值。干擾煤氣柜在柜體正后方時(shí),柜體迎風(fēng)面及側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)變化很小,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值減小的趨勢(shì)更明顯。兩煤氣柜平行時(shí),柜體迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)變化很小,背風(fēng)面平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值會(huì)增大;頂層平均風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值增大趨勢(shì)減弱。

    3)柜體間距會(huì)對(duì)干擾效應(yīng)產(chǎn)生影響,干擾效應(yīng)隨著柜體間距的變化而發(fā)生變化。干擾煤氣柜在主煤氣柜的正前方時(shí),干擾效應(yīng)的差異主要體現(xiàn)在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面,迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面在108 m間距時(shí)干擾效應(yīng)更明顯。干擾煤氣柜在主煤氣柜的正后方時(shí),干擾效應(yīng)的差異主要表現(xiàn)在背風(fēng)面,背風(fēng)面在233.15 m間距時(shí)平均風(fēng)壓系數(shù)增大趨勢(shì)更明顯。兩柜體相互平行時(shí),干擾效應(yīng)的差異主要表現(xiàn)在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面,迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面在108 m間距時(shí)干擾效應(yīng)更加明顯。

    4)實(shí)驗(yàn)值與規(guī)范值的變化規(guī)律基本一致,但數(shù)值大小有一定差別。在迎風(fēng)面與側(cè)風(fēng)面,規(guī)范值有較高的安全儲(chǔ)備,其絕對(duì)值遠(yuǎn)大于風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果;而在背風(fēng)面,規(guī)范值安全儲(chǔ)備不足,其絕對(duì)值要略小于風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)得到的結(jié)果,這一點(diǎn)要引起結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)人員的注意。

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    (編輯 胡 玲)

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