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    橢圓形高聳結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載特性試驗(yàn)研究

    2015-04-20 11:56:26李秋勝李慧真李毅
    關(guān)鍵詞:風(fēng)洞試驗(yàn)

    李秋勝 李慧真 李毅

    摘要:結(jié)合武漢天河國(guó)際機(jī)場(chǎng)三期擴(kuò)建空管工程塔臺(tái)剛性模型同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果,對(duì)橢圓形高聳結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載特性進(jìn)行了研究.討論了典型風(fēng)向角下不同測(cè)點(diǎn)層的平均風(fēng)壓系數(shù)和極值風(fēng)壓系數(shù)的分布規(guī)律;基于測(cè)點(diǎn)層的風(fēng)荷載合力時(shí)程,采用快速傅里葉變換的方法,得到了橢圓形高聳結(jié)構(gòu)在90°風(fēng)向角(最大迎風(fēng)面)下的三維層風(fēng)荷載功率譜,并采用經(jīng)驗(yàn)公式對(duì)其進(jìn)行擬合, 擬合效果較好.采用LRC法計(jì)算了平均風(fēng)荷載、背景和共振等效靜力風(fēng)荷載,并將結(jié)果與荷載規(guī)范建議的慣性風(fēng)荷載法對(duì)比,發(fā)現(xiàn)兩種方法得到的等效靜力風(fēng)荷載吻合較好.

    關(guān)鍵詞:風(fēng)洞試驗(yàn);高聳結(jié)構(gòu);風(fēng)壓系數(shù);風(fēng)荷載功率譜;等效靜力風(fēng)荷載

    中圖分類號(hào):TU973.32;TU247.1 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A

    高聳結(jié)構(gòu)具有高度高、外形細(xì)長(zhǎng)、重量輕和阻尼小的特點(diǎn),廣泛應(yīng)用于電力、通訊、廣播電視等領(lǐng)域.特殊的結(jié)構(gòu)形式使得高聳結(jié)構(gòu)在強(qiáng)風(fēng)作用下動(dòng)力響應(yīng)較大.目前在高聳結(jié)構(gòu)中對(duì)輸電塔及電視塔的動(dòng)力特性研究比較多,例如,王世村[1]測(cè)試了一自立式單桿輸電塔模型的振動(dòng)響應(yīng),并將結(jié)果換算到實(shí)物,作為設(shè)計(jì)計(jì)算的依據(jù);賀志勇等[2]對(duì)廣州電視塔的動(dòng)態(tài)特性進(jìn)行了GPS動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)試驗(yàn),獲得了核心筒頂部的動(dòng)位移時(shí)程曲線.航空塔這類高聳結(jié)構(gòu)的研究較少,石啟印和范旭紅[3]對(duì)航空塔的研究?jī)H針對(duì)塔臺(tái)頂部的加速度響應(yīng).黃劍和顧明[4]對(duì)多種截面形狀超高層建筑風(fēng)荷載響應(yīng)做了總結(jié).目前我國(guó)對(duì)橢圓形高聳結(jié)構(gòu)的研究還不夠詳細(xì).本文結(jié)合武漢天河國(guó)際機(jī)場(chǎng)三期擴(kuò)建空管工程塔臺(tái)(以下簡(jiǎn)稱武漢航空塔)的剛性模型同步測(cè)壓風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果,得出了橢圓形高聳結(jié)構(gòu)的風(fēng)壓特性和三維風(fēng)荷載功率譜,并做了擬合分析,計(jì)算了順風(fēng)向等效靜力風(fēng)荷載,并與慣性風(fēng)荷載法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比分析.

    1風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)概況

    風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)在湖南大學(xué)建筑與環(huán)境風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)室中進(jìn)行.試驗(yàn)?zāi)P褪怯肁BS板制成的剛體模型,模型比例為1∶200.在模型外表面上布置了12個(gè)測(cè)點(diǎn)層,共285個(gè)測(cè)點(diǎn),如圖1所示.限于篇幅,本文只給出典型層測(cè)點(diǎn)布置圖,如圖2所示,其中,F(xiàn)層是標(biāo)準(zhǔn)的橢圓形截面,長(zhǎng)軸與短軸長(zhǎng)分別為12 m和9 m;J層和L層為帶有尖角的橢圓截面,J層長(zhǎng)軸長(zhǎng)19 m,短軸長(zhǎng)13.5 m,L層長(zhǎng)軸長(zhǎng)30 m,短軸長(zhǎng)19 m.風(fēng)洞試驗(yàn)時(shí),每一個(gè)風(fēng)向測(cè)量一組數(shù)據(jù),風(fēng)向角間隔為15°,逆時(shí)針旋轉(zhuǎn),共有24個(gè)風(fēng)向,風(fēng)向角如圖2所示.本試驗(yàn)用擋板、尖塔、粗糙元模擬中國(guó)現(xiàn)行規(guī)范建議的B類風(fēng)場(chǎng).試驗(yàn)風(fēng)速為10 m/s.

    2風(fēng)壓分布特性

    建筑物各測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)為:

    從12個(gè)測(cè)點(diǎn)層中,選取了F,J,L 3個(gè)測(cè)點(diǎn)層進(jìn)行分析,其中F層為標(biāo)準(zhǔn)層,J層為從標(biāo)準(zhǔn)層到突變層的過渡層,L層為突變層.測(cè)得了各測(cè)點(diǎn)層在B類風(fēng)場(chǎng)下的風(fēng)壓系數(shù),如圖3,圖4和圖5所示.

    F層為雙軸對(duì)稱的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形,因此只討論0°和90°風(fēng)向角.圖3呈現(xiàn)出了F層的風(fēng)壓分布特性,由文獻(xiàn)[5]知,橢圓建筑物可以分為迎風(fēng)面、背風(fēng)面和迎風(fēng)面轉(zhuǎn)移到背風(fēng)面的過渡區(qū).從圖3(a)中可以看出,F(xiàn)層各測(cè)點(diǎn)的平均風(fēng)壓系數(shù)基本為對(duì)稱分布,大致呈中間大、兩端小的正弦曲線的形狀,平均風(fēng)壓系數(shù)最大值出現(xiàn)在迎風(fēng)面的中心測(cè)點(diǎn),平均風(fēng)壓系數(shù)最小值出現(xiàn)在氣流分離的過渡區(qū)(0°風(fēng)向角的平均風(fēng)壓系數(shù)最大值在F1處,平均風(fēng)壓系數(shù)最小值在F6,F(xiàn)21處;90°風(fēng)向角的平均風(fēng)壓系數(shù)最大值在F7處,平均風(fēng)壓系數(shù)最小值在F3,F(xiàn)12處);由圖3,圖4和圖5可以看出,橢圓結(jié)構(gòu)風(fēng)壓以負(fù)壓為主,且背風(fēng)面風(fēng)壓絕對(duì)值較大,這與常規(guī)矩形建筑的風(fēng)壓分布差異較大,在維護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)引起工程設(shè)計(jì)人員的重視.

    對(duì)比圖3,圖4和圖5知,橢圓標(biāo)準(zhǔn)層F層的迎風(fēng)面極小風(fēng)壓系數(shù)的變化幅度比其他測(cè)點(diǎn)層要大,說明橢圓形截面迎風(fēng)面的脈動(dòng)比其他測(cè)點(diǎn)的大,這主要是由于此時(shí)的風(fēng)壓脈動(dòng)主要受來流脈動(dòng)的影響;0°風(fēng)向角時(shí),極小風(fēng)壓系數(shù)絕對(duì)值比90°的大,說明橢圓形結(jié)構(gòu)短軸迎風(fēng)時(shí)對(duì)維護(hù)結(jié)構(gòu)更不利,且最大負(fù)壓出現(xiàn)在分離點(diǎn)處.

    J和L層為帶有尖角的橢圓單軸對(duì)稱的截面形式,如圖2所示.0°,90°,180°風(fēng)向角的平均風(fēng)壓變化規(guī)律大致和標(biāo)準(zhǔn)層一致,但L層在0°,180°風(fēng)向角時(shí),背風(fēng)面風(fēng)壓絕對(duì)值從分離點(diǎn)開始到尖角處逐漸減小,原因是尖角使自循環(huán)空氣發(fā)生了附著作用,從而使背風(fēng)面風(fēng)壓絕對(duì)值減小.90°風(fēng)向角時(shí),J測(cè)點(diǎn)層分離點(diǎn)為J14,L測(cè)點(diǎn)層分離點(diǎn)為L(zhǎng)15,而不是L16,分離點(diǎn)從尖角部位轉(zhuǎn)移到了“迎風(fēng)面”上,說明并不是所有的分離點(diǎn)都在曲率最大處.

    J和L測(cè)點(diǎn)層的平均風(fēng)壓系數(shù)和極小風(fēng)壓系數(shù)的風(fēng)壓分布大致相同,但在0°風(fēng)向角時(shí),尖角處的極小風(fēng)壓系數(shù)與平均風(fēng)壓系數(shù)相比出現(xiàn)了較大的尖峰,說明尖角處的測(cè)點(diǎn)在0°風(fēng)向角時(shí)脈動(dòng)較小,這是由于J和L測(cè)點(diǎn)層寬厚比比較大,背風(fēng)面上層分離流再附著最后分離,從而使尖角處脈動(dòng)較小.J和L測(cè)點(diǎn)層的其他風(fēng)壓特性與標(biāo)準(zhǔn)層F層大體一致.

    3三維風(fēng)荷載功率譜

    高聳結(jié)構(gòu)的風(fēng)致響應(yīng)須先確定風(fēng)荷載功率譜.目前大多數(shù)三維風(fēng)荷載功率譜都是針對(duì)矩形建筑的,對(duì)橢圓形高聳結(jié)構(gòu)研究較少,故本文利用90°來流方向(最大迎風(fēng)面)的層風(fēng)荷載合力時(shí)程,采用快速傅里葉變換的方法,得到了武漢航空塔的三維層風(fēng)荷載功率譜.

    3.1順風(fēng)向風(fēng)荷載功率譜

    本文利用風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)結(jié)果,得出順風(fēng)向?qū)语L(fēng)荷載功率譜如圖6所示,采用最小二乘法,對(duì)各個(gè)測(cè)點(diǎn)層層風(fēng)荷載功率譜進(jìn)行擬合.橢圓形結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載功率譜的數(shù)學(xué)模型較少,故本文采用文獻(xiàn)[6]中的數(shù)學(xué)模型(徐安公式)對(duì)順風(fēng)向風(fēng)荷載功率譜進(jìn)行擬合,見公式(4),各參數(shù)取值結(jié)果見表1.

    載功率及擬合曲線,由圖6(d)可知,式(5)對(duì)標(biāo)準(zhǔn)層順風(fēng)向風(fēng)荷載譜擬合效果較好.

    3.2橫風(fēng)向風(fēng)荷載功率譜

    橫風(fēng)向風(fēng)荷載由來流湍流、尾流渦脫和運(yùn)動(dòng)自激力組成.對(duì)一些自立式細(xì)長(zhǎng)柱體結(jié)構(gòu)物,特別是武漢航空塔這種細(xì)長(zhǎng)的橢圓形柱狀結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)物背后的漩渦脫落是引起橫風(fēng)向荷載的主要原因.橫風(fēng)向風(fēng)荷載功率譜模型選取文獻(xiàn)[7]中漩渦脫落的單峰模型,并作簡(jiǎn)化,得到擬合數(shù)學(xué)模型為:

    3.3扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜

    風(fēng)荷載本身的不對(duì)稱,建筑物的剛度中心、質(zhì)量中心與氣動(dòng)荷載瞬時(shí)作用點(diǎn)不重合,是引起高聳建筑扭轉(zhuǎn)響應(yīng)的原因,故建筑物的截面形狀對(duì)扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載影響較大.Choi等[8]通過高頻天平試驗(yàn)對(duì)高層建筑模型的扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載進(jìn)行了研究,試驗(yàn)結(jié)果表明,矩形截面模型的扭轉(zhuǎn)荷載譜有兩個(gè)峰值,三角形、菱形截面模型只有單一的譜峰.由圖8可知,橢圓形截面扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載譜也只有一個(gè)譜峰.

    本文采用文獻(xiàn)[9]中提出的不規(guī)則結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜公式,見公式(8),進(jìn)行擬合,擬合結(jié)果與實(shí)驗(yàn)室結(jié)果相當(dāng)吻合.各參數(shù)取值結(jié)果見表3.

    圖7中, F測(cè)點(diǎn)層的譜峰峰值比A層大,說明湍流度的增加,抑制了漩渦脫落,從而減小了橫風(fēng)向風(fēng)荷載.與文獻(xiàn)[10]中圓形結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載功率譜相比,

    橢圓形高聳結(jié)構(gòu)橫風(fēng)向風(fēng)荷載功率譜具有單峰窄帶的特點(diǎn),說明該建筑橫風(fēng)向風(fēng)荷載的形成主要是漩渦脫落造成的,受來流風(fēng)壓的影響較小.橫風(fēng)向譜峰對(duì)應(yīng)的無因次頻率,即為漩渦脫落頻率,即斯托洛哈數(shù).可以看出, 本結(jié)構(gòu)90°風(fēng)向角下的斯托洛哈數(shù)St為0.180,與文獻(xiàn) [11]中圓形或近似圓形截面的結(jié)構(gòu)物St=0.180~0.20相吻合.

    武漢航空塔寬厚比較小,分離流無法再附,扭矩產(chǎn)生的原因主要是漩渦脫落引起的兩側(cè)壓力交替變化,故具有較為明顯的單峰特征,曲線在漩渦脫落附近出現(xiàn)了明顯的峰值,如圖8所示.各層扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜峰值大小相差不大,說明湍流度對(duì)本建筑扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜影響不大.

    從圖6,圖7和圖8中可以看出,頂層M層比底層和標(biāo)準(zhǔn)層譜峰平緩,是由于結(jié)構(gòu)的頂部附近三維繞流的影響,來流從建筑結(jié)構(gòu)的頂部繞流后再附著,再加上M層截面形狀和大小突然變化,使漩渦脫落變得復(fù)雜,包含了較大的漩渦脫落頻率范圍,故功率譜的能量分布更加平均,譜峰帶寬變大.

    4順風(fēng)向等效風(fēng)荷載

    順風(fēng)向風(fēng)荷載由平均風(fēng)荷載和脈動(dòng)風(fēng)荷載組成,其中脈動(dòng)風(fēng)荷載包括背景風(fēng)荷載和共振風(fēng)荷載.本文利用荷載響應(yīng)相關(guān)法(LRC法)分別計(jì)算了平均、背景和共振風(fēng)荷載,并與慣性風(fēng)荷載法(IWL法)計(jì)算結(jié)果(已根據(jù)自編的程序算出)進(jìn)行了比較.因武漢航空塔A-G測(cè)點(diǎn)層大致為標(biāo)準(zhǔn)的橢圓形截面,故本節(jié)只針對(duì)A-G測(cè)點(diǎn)層.本結(jié)構(gòu)頻率分布如表4所示,阻尼比取0.05.

    4.1平均風(fēng)荷載

    由文獻(xiàn)[12]知,順風(fēng)向阻力系數(shù)為:

    4.2背景和共振風(fēng)荷載

    利用試驗(yàn)分析得出的阻力系數(shù)、譜(風(fēng)速譜采用Davenport風(fēng)速譜)和相干函數(shù)計(jì)算背景和共振風(fēng)荷載,計(jì)算公式分別為:

    由表7可知,本結(jié)構(gòu)共振風(fēng)荷載比背景風(fēng)荷載小得多,因此,風(fēng)荷載的主要影響因素為背景風(fēng)荷載.LRC法被認(rèn)為是計(jì)算順風(fēng)向風(fēng)荷載比較準(zhǔn)確的方法,本文計(jì)算的平均風(fēng)荷載和總風(fēng)荷載與慣性風(fēng)荷載法計(jì)算得到結(jié)果對(duì)比,如表6和表8所示,兩種方法相差較小,說明荷載規(guī)范規(guī)定的慣性風(fēng)荷載法對(duì)于評(píng)估橢圓形高聳結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載的適用性較好.

    由表5可以看出,本文計(jì)算的橢圓形建筑的阻力系數(shù)比矩形建筑的阻力系數(shù)(規(guī)范取值為1.3)要小得多,原因是在來流方向,橢圓的迎風(fēng)面即有正壓也有負(fù)壓(由圖3可以看出),這大大減小了順風(fēng)向風(fēng)荷載的大小.文獻(xiàn)[13] 也提出,橢圓形截面可以比圓形、方形和多邊形截面更有效地折減流體對(duì)結(jié)構(gòu)所作用的荷載.因此,工程設(shè)計(jì)人員應(yīng)該更加重視對(duì)橢圓形截面的應(yīng)用.

    5結(jié)論

    1)從12個(gè)測(cè)點(diǎn)層中,選取了標(biāo)準(zhǔn)層F層、過渡層J層、突變層L 層3個(gè)測(cè)點(diǎn)層進(jìn)行風(fēng)壓分析,結(jié)果表明,背風(fēng)面的空氣處于自循環(huán)狀態(tài),因?yàn)檠h(huán)比較穩(wěn)定,因此背風(fēng)面的風(fēng)壓也比較穩(wěn)定,且脈動(dòng)風(fēng)壓波動(dòng)比較小.J和L層尖角使自循環(huán)空氣發(fā)生了附著作用,從而使背風(fēng)面靠近尖角處平均風(fēng)壓絕對(duì)值減小.

    2)對(duì)橢圓形結(jié)構(gòu)的橫風(fēng)向、順風(fēng)向和扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜進(jìn)行了擬合,擬合出的風(fēng)荷載功率譜與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好.通過與文獻(xiàn)結(jié)果對(duì)比,橢圓形結(jié)構(gòu)比矩形和X型結(jié)構(gòu)的順風(fēng)向和橫風(fēng)向功率譜要小得多,這是因?yàn)闄E圓的流線型結(jié)構(gòu)形式抑制了漩渦脫落的產(chǎn)生,從而減小了風(fēng)荷載.對(duì)于扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載,扭矩產(chǎn)生的原因主要是漩渦脫落,由于分離流無法再附,故扭轉(zhuǎn)風(fēng)荷載功率譜只有一個(gè)峰值,且幅值明顯小于矩形截面的建筑結(jié)構(gòu).橢圓流線型結(jié)構(gòu)形式對(duì)減小風(fēng)荷載有利,故設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)時(shí)可考慮采納.

    3)對(duì)于受三維流作用的建筑結(jié)構(gòu)頂部,層三維風(fēng)荷載功率譜(圖6,圖7和圖8)中,風(fēng)荷載的能量分布更加平均,高頻部分所占的比例較高,尤其是橫風(fēng)向風(fēng)荷載譜峰帶寬較大.

    4)橢圓為流線型的截面形式,其阻力系數(shù)比圓形和方形截面小得多,對(duì)抗流體的效果比較好,工程中可以充分發(fā)揮橢圓形截面的這一優(yōu)勢(shì).本文采用LRC法計(jì)算等效靜力風(fēng)荷載,與慣性風(fēng)荷載法計(jì)算結(jié)果對(duì)比,二者的計(jì)算結(jié)果大致相同,說明荷載規(guī)范規(guī)定的慣性風(fēng)荷載法能夠較好地評(píng)估橢圓形高聳結(jié)構(gòu)的順風(fēng)向風(fēng)荷載.

    參考文獻(xiàn)

    [1]王世村. 高聳結(jié)構(gòu)風(fēng)振響應(yīng)和風(fēng)振疲勞研究[D]. 杭州:浙江大學(xué)建筑工程學(xué)院,2005:13-29.

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    [2]賀志勇,呂中榮,陳偉歡,等. 基于GPS的高聳結(jié)構(gòu)動(dòng)態(tài)特性監(jiān)測(cè)[J]. 振動(dòng)與沖擊,2009,28(4):14-17.

    HE Zhiyong, LV Zhongrong, CHEN Weihuan, et al. Monitoring dynamic characteristics of highrising structures based on GPS technology[J]. Journal of Vibration and Shock,2009,28(4):14-17. (In Chinese)

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