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    鎢錸熱電偶在航天器真空熱試驗(yàn)中的應(yīng)用

    2016-05-25 07:38:17安萬(wàn)慶柳曉寧趙翔宇北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所北京100094
    航天器環(huán)境工程 2016年2期
    關(guān)鍵詞:數(shù)據(jù)分析

    安萬(wàn)慶,柳曉寧,趙翔宇,朱 熙(北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所,北京 100094)

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    鎢錸熱電偶在航天器真空熱試驗(yàn)中的應(yīng)用

    安萬(wàn)慶,柳曉寧,趙翔宇,朱 熙
    (北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所,北京 100094)

    摘要:目前國(guó)內(nèi)在航天器熱試驗(yàn)溫度測(cè)量方面還沒有開展超過1400℃的超高溫測(cè)量技術(shù)研究。文章基于航天器熱試驗(yàn)常用熱電偶測(cè)溫原理,分析了鎢錸熱電偶的結(jié)構(gòu)及制造工藝,并搭建一套熱試驗(yàn)測(cè)量系統(tǒng)以驗(yàn)證其在航天器真空熱試驗(yàn)溫度測(cè)量系統(tǒng)中的應(yīng)用。試驗(yàn)結(jié)果及數(shù)據(jù)分析表明,在真空低溫環(huán)境下鎢錸熱電偶能夠?qū)崿F(xiàn)1600℃溫度測(cè)量。

    關(guān)鍵詞:溫度測(cè)量;鎢錸熱電偶;真空熱試驗(yàn);數(shù)據(jù)分析

    http://www.bisee.ac.cnE-mail: htqhjgc@126.comTel:(010)68116407, 68116408, 68116544

    0 引言

    溫度測(cè)量的方法很多,按照測(cè)量方式主要分為接觸式和非接觸式2大類。通常來說接觸式溫度測(cè)量比較簡(jiǎn)單、可靠、測(cè)量精度較高,但因測(cè)溫元件(溫度傳感器)與被測(cè)介質(zhì)(試件)需要進(jìn)行充分的熱交換,需要一定的時(shí)間才能達(dá)到熱平衡,所以存在測(cè)溫的延遲現(xiàn)象;同時(shí)受到耐高溫材料的限制,不能應(yīng)用于高溫測(cè)量。而非接觸式測(cè)溫是通過熱輻射原理來測(cè)量溫度,測(cè)溫元件不需要與被測(cè)介質(zhì)接觸,測(cè)溫范圍廣,不受測(cè)溫上限的限制,也不會(huì)破壞被測(cè)物體的溫度場(chǎng),反應(yīng)速度一般也比較快;但受到物體的發(fā)射率、測(cè)量距離、煙塵和水氣等外界因素的影響,其測(cè)量誤差較大[1]。

    隨著我國(guó)深空探測(cè)任務(wù)的開展和天地往返飛行器的研制,航天器及其組件會(huì)遇到高溫?zé)岘h(huán)境,最大熱流密度可達(dá)420個(gè)太陽(yáng)常數(shù),溫度可達(dá)1600℃。而目前國(guó)內(nèi)航天器熱試驗(yàn)尚未測(cè)量超過1400℃以上的溫度,測(cè)量傳感器的制造工藝、使用方法、安全性、可靠性、壽命等還未掌握。

    本文基于常用熱電偶測(cè)溫原理,分析測(cè)溫傳感器的制造工藝及使用方法,并自行搭建測(cè)量系統(tǒng)以驗(yàn)證鎢錸熱電偶是否能夠滿足航天器熱試驗(yàn)1600℃的測(cè)量需求。

    1 熱電偶測(cè)溫原理

    用于航天器真空熱試驗(yàn)的測(cè)溫傳感器有熱電偶、熱敏電阻、鉑電阻和二極管測(cè)溫。表1給出了上述幾種測(cè)溫傳感器的性能對(duì)比。

    表1 測(cè)溫傳感器性能對(duì)比Table 1 The temperature sensor’s performance

    熱電偶測(cè)溫的基本工作原理是熱電效應(yīng),又稱塞貝克效應(yīng),如圖1所示,將2種不同材料的導(dǎo)體A和B連接成閉合回路,當(dāng)2個(gè)連接點(diǎn)1與2的溫度不同時(shí),如T>T0,回路中就會(huì)產(chǎn)生熱電勢(shì)EAB(T, T0),該電勢(shì)的方向和大小與這2種導(dǎo)體的性質(zhì)和接點(diǎn)溫度有關(guān)。導(dǎo)體A、B稱為熱電極,由A、B兩極焊接成對(duì)后則稱之為熱電偶。在2個(gè)連接點(diǎn)中,連接點(diǎn)1是將兩電極焊接在一起,測(cè)溫時(shí)將它置于被測(cè)溫度場(chǎng)中,故稱之為測(cè)量端;連接點(diǎn)2處于環(huán)境中,要求溫度恒定,故稱之為參考端[2]。

    圖1 熱電偶測(cè)溫工作原理Fig. 1 The principle of thermocouple

    2 鎢錸熱電偶結(jié)構(gòu)及制造工藝

    2.1鎢錸熱電偶特點(diǎn)及結(jié)構(gòu)

    鎢錸熱電偶于1931年由Goedecke(戈德克)首先研制出來[3],是19世紀(jì)60—70年代發(fā)展最成功的熱電偶。鎢錸熱電偶是一種難熔的金屬熱電偶,最佳使用溫度在2000℃左右,當(dāng)溫度高于2300℃時(shí)測(cè)量數(shù)據(jù)會(huì)分散,最高使用溫度為2800℃。

    鎢錸熱電偶的特點(diǎn)如下:

    1)鎢錸熱電偶在1300℃以下晶粒尚未長(zhǎng)大,故其使用壽命很長(zhǎng);但當(dāng)溫度超過1500℃時(shí),其晶粒開始慢慢長(zhǎng)大,當(dāng)晶粒長(zhǎng)到與熱偶絲直徑相當(dāng)時(shí)熱電偶會(huì)變得十分脆弱。

    2)鎢錸熱電偶極易氧化,適于在惰性或干燥氫氣中使用,或用致密的保護(hù)管使其與氧隔絕才能使用,不能用于含碳?xì)夥眨ㄈ缭诤細(xì)浠衔锏臍夥罩惺褂?,溫度超過1000℃即受腐蝕)。

    3)鎢或鎢錸在含碳?xì)夥罩腥菀咨煞€(wěn)定的碳化物,以致其靈敏度降低并引起脆斷,在有氫氣存在的情況下,會(huì)加速碳化。

    目前國(guó)內(nèi)在測(cè)量超過1600℃的溫度時(shí)多采用非接觸測(cè)溫法,但相比于接觸法,其測(cè)量誤差較大。在接觸測(cè)溫傳感器中熱電偶比較適用于高溫測(cè)量,但貴金屬熱電偶價(jià)格昂貴且最高測(cè)量溫度也只能在1800℃,而鎢錸熱電偶不僅測(cè)溫上限高,且相對(duì)穩(wěn)定性較好。鎢錸熱電偶結(jié)構(gòu)如圖2所示。

    圖2 鎢錸熱電偶結(jié)構(gòu)Fig. 2 The structure of wolfram thermocouple

    2.2鎢錸熱電偶制造工藝

    1)制造材料及設(shè)備:制造鎢錸熱電偶需要的材料包含鎢錸熱偶細(xì)絲、耐火泥頭、U型石英玻璃管、塑料插件、扁平補(bǔ)償導(dǎo)線、鋁帽快干水泥;主要設(shè)備包含熱端焊機(jī)、自動(dòng)恒溫烤箱、冷端焊機(jī)、攪拌器、正負(fù)極性檢測(cè)儀。

    2)制造工藝:鎢錸熱偶絲的理想剪切長(zhǎng)度是31mm,溫度采集是正極和負(fù)極之間的電勢(shì)差,如果熱偶絲長(zhǎng)度太短,則熱電勢(shì)在短時(shí)間內(nèi)不易平衡[4-5];熱偶絲越長(zhǎng),熱電勢(shì)越容易穩(wěn)定,但熱偶的熱響應(yīng)時(shí)間會(huì)相應(yīng)變長(zhǎng)。熱電偶的測(cè)量端露出水泥表面的高度為13mm,補(bǔ)償導(dǎo)線距水泥表面的距離為14mm,這樣才能保證熱電偶溫度快速(3s以內(nèi))達(dá)到熱平衡。熱偶絲穿過石英管時(shí)要保證絞絲分開處在石英管頂部正中,否則熱偶絲兩極長(zhǎng)短不齊,會(huì)導(dǎo)致熱電勢(shì)不穩(wěn)定,并影響最終測(cè)量結(jié)果的準(zhǔn)確性。

    補(bǔ)償導(dǎo)線是在一定溫度范圍內(nèi),熱電特性與熱電偶熱電特性相近的導(dǎo)線。使用補(bǔ)償導(dǎo)線時(shí)要注意:首先不能超出規(guī)定的溫度范圍,只有在0~100℃之間二者才有一致的熱電特性;其次極性不能接反,最后分度號(hào)須保持一致且兩極導(dǎo)線的修剪必須在同一平面上[6]。

    快干水泥的絕緣性﹑熱傳導(dǎo)、強(qiáng)度、耐受等性能的優(yōu)劣同樣非常重要,直接影響測(cè)溫成敗。如果水泥內(nèi)部有氣孔就會(huì)導(dǎo)致參考端溫度升高;為了使水泥充實(shí)平整、沒有大的氣孔,在澆灌時(shí)最好是分為2次,即先澆灌一半,等待約30min,至快干水泥反應(yīng)完全后再次澆灌。烘烤后的快干水泥應(yīng)保證具備低熱傳導(dǎo)率,高強(qiáng)度下仍不會(huì)開裂。烘烤后,補(bǔ)償導(dǎo)線和鋁帽之間的絕緣電阻阻值不能小于500M?,使用時(shí)不能小于5M?。回路電阻不能大于3?[7]。

    3 真空熱試驗(yàn)驗(yàn)證

    3.1試驗(yàn)簡(jiǎn)介

    本次試驗(yàn)設(shè)計(jì)以C/C、C/SiC高溫復(fù)合材料熱結(jié)構(gòu)件為試驗(yàn)件,熱試驗(yàn)系統(tǒng)工作原理如圖3所示。

    圖3 熱試驗(yàn)系統(tǒng)工作原理示意Fig. 3 The sketch map of the working principle of thermal testing system

    在系統(tǒng)控制策略方面以石墨作為加熱元件的輻射加熱系統(tǒng),石墨加熱陣電氣控制系統(tǒng)為石墨加熱陣提供電能并對(duì)加熱溫度進(jìn)行控制。電氣控制系統(tǒng)包括變壓器、可控硅調(diào)控柜、鎢錸熱電偶、溫控表等,系統(tǒng)控制原理見圖4。

    圖4 石墨加熱陣電氣控制系統(tǒng)原理Fig. 4 Schematic diagram of control system for graphite heating

    在測(cè)量技術(shù)方面,鎢錸熱電偶測(cè)量超高溫時(shí)的安裝方式有粘貼、噴涂和機(jī)械固定[8],但高溫膠難以耐受1800℃以上的溫度、高溫?zé)犭娕紘娡考夹g(shù)在國(guó)內(nèi)也尚未成熟應(yīng)用,因此試驗(yàn)中選擇機(jī)械固定方式,采用石墨螺釘將6個(gè)鎢錸熱電偶?jí)汗淘贑/C試驗(yàn)件表面,如圖5所示。試驗(yàn)分2種工況進(jìn)行。

    圖5 鎢錸熱電偶固定狀態(tài)Fig. 5 The states of wolfram thermocouple fixation

    3.2試驗(yàn)結(jié)果

    1)工況1

    工況1為驗(yàn)證程序控制能力及調(diào)試溫度控制方案,對(duì)可控硅控制器輸出開度按照10%、20%、30%、35%、40%遞增逐步加電,如回路出現(xiàn)過流則下調(diào)控制開度為30%,隨后斷電降溫。

    圖6給出了可控硅控制器輸出開度由10%調(diào)整至40%期間的溫度變化曲線。圖7為從高溫端開始降溫的溫度變化曲線,其中3號(hào)、6號(hào)測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)失效現(xiàn)象。經(jīng)分析發(fā)現(xiàn),在第1次加電期間,在溫度超過1900℃后,由于3號(hào)、6號(hào)測(cè)點(diǎn)位于加熱器前端封口位置,漏熱量較大,對(duì)熱電偶絕緣性造成影響,因此這2個(gè)測(cè)點(diǎn)失效,測(cè)量數(shù)據(jù)發(fā)生跳變。

    圖6 工況1溫度上升曲線Fig. 6 The curves of temperature rising in Case 1

    圖7 工況1溫度下降曲線Fig. 7 The curves of temperature dropping in Case 1

    2)工況2

    工況2將可控硅控制器輸出直接調(diào)整為工況1摸索出的40%開度,直至熱電偶測(cè)量溫度達(dá)到1600℃,隨后斷電降溫。圖8為試驗(yàn)件溫度上升及下降曲線,其中2號(hào)、3號(hào)測(cè)點(diǎn)已失效。

    試驗(yàn)過程中,在加電12min以后,溫度由700℃左右升至2100℃左右,試驗(yàn)溫度超過1800℃,各測(cè)點(diǎn)高溫端溫度曲線如圖9所示。從圖中可看出:1號(hào)測(cè)點(diǎn)高溫端溫度雖然未發(fā)生大幅度跳變,但與4、5、6號(hào)測(cè)點(diǎn)相差較大,4、5、6號(hào)測(cè)點(diǎn)在最高溫度區(qū)一致性較好;6號(hào)測(cè)點(diǎn)在較低溫區(qū)和1、4、5號(hào)測(cè)點(diǎn)溫度偏差較大;在溫度升至2110℃時(shí),所有測(cè)點(diǎn)測(cè)量溫度驟降。分析其失效原因可能是:采用機(jī)械固定工藝方式的熱電偶在經(jīng)歷高溫試驗(yàn)溫度超過1800℃時(shí)發(fā)生斷裂。

    圖8 工況2溫度上升及下降曲線Fig. 8 The temperature rising and dropping in Case 2

    圖9 測(cè)點(diǎn)高溫端溫度曲線Fig. 9 The temperature curves at the high temperature part

    3.3小結(jié)

    經(jīng)過2種工況的試驗(yàn)測(cè)試,雖然在溫度超過1800℃時(shí)會(huì)由于絕緣保護(hù)裝置和固定方式等問題發(fā)生溫度驟降、測(cè)溫點(diǎn)失效的現(xiàn)象,但鎢錸熱電偶完全可以滿足1600℃及以下的測(cè)溫要求,且性能穩(wěn)定。

    圖7的6個(gè)測(cè)點(diǎn)中,2個(gè)測(cè)點(diǎn)失效,失效率為1/3;在圖9的4個(gè)測(cè)點(diǎn)中,上升段中3個(gè)測(cè)點(diǎn)出現(xiàn)非穩(wěn)定工作狀態(tài)(占3/4)。分析其原因可能是:1)在試驗(yàn)準(zhǔn)備階段,對(duì)鎢錸熱電偶裸絲擰制了熱電偶接頭后,利用氬弧焊實(shí)現(xiàn)熱電偶頭制作,但是加工質(zhì)量和工藝較差,無(wú)法保證傳感器的測(cè)溫穩(wěn)定性;2)在熱電偶的固定方式上,由于試驗(yàn)溫度過高,膠粘技術(shù)難以實(shí)現(xiàn)(現(xiàn)有高溫膠只能耐受800℃以下溫度,國(guó)內(nèi)高溫試驗(yàn)領(lǐng)域尚未見到成熟應(yīng)用案例),所以在試驗(yàn)中只能采取穩(wěn)定性較差的機(jī)械安裝方式。因此,若要在航天工程中實(shí)際應(yīng)用鎢錸熱電偶進(jìn)行高溫測(cè)量,還需提高熱電偶制造工藝及熱噴涂固定技術(shù)。

    3.4試驗(yàn)數(shù)據(jù)及誤差分析

    溫度越高,鎢錸熱電偶的校準(zhǔn)過程引入的不確定度也越大,因此選擇1500℃作為對(duì)其進(jìn)行不確定度評(píng)定的溫度[9]。

    3.4.1由參考點(diǎn)標(biāo)準(zhǔn)器帶來的不確定度分量

    經(jīng)檢定合格的、在有效期內(nèi)的鉑銠電阻在1500℃時(shí)的擴(kuò)展不確定度溫度為3.3℃,且認(rèn)為是正態(tài)分布,包含因子k=2.58,則:

    U1T(1500℃)=3.3℃/2.58=1.28℃;

    U1(1500℃)=0.00145mV。

    3.4.2數(shù)據(jù)采集設(shè)備引起的誤差

    數(shù)據(jù)采集使用的是Agilent 4411數(shù)字多用表,其額定量程為0~100mV,最大誤差<(讀數(shù)× 0.005% +量程×0.0035%),按均勻分布取測(cè)量數(shù)據(jù)最大值參與計(jì)算可得:

    3.4.3保護(hù)套管內(nèi)外溫差的影響

    由于采用陶瓷保護(hù)套管,根據(jù)經(jīng)驗(yàn),壁厚為1mm的套管在溫度為1500℃時(shí)的內(nèi)外溫差小于3℃,按均勻分布考慮,則:

    引入各不確定度分量的因素互不相關(guān),因此合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度Uc為

    計(jì)算得到Uc(1500℃)=1.52℃,取包含因子k=2,其擴(kuò)展不確定度為U(1500℃)=k×Uc=2×1.52℃= 3.04℃。

    3.4.4提高測(cè)量精度的方法

    通過以上不確定度的分量分析,可以總結(jié)出以下提高鎢錸熱電偶測(cè)量精度的方法:1)增加參考端保護(hù)裝置的致密性;2)提高熱電偶的安裝工藝方法的穩(wěn)固性;3)提高數(shù)據(jù)采集儀器的準(zhǔn)確度;4)改善鎢錸熱電偶制造工藝[10]。

    4 結(jié)束語(yǔ)

    本文首先從理論角度分析了航天器熱試驗(yàn)常用熱電偶及其測(cè)溫原理,隨后對(duì)可用于航天器熱試驗(yàn)高溫測(cè)量的鎢錸熱電偶的結(jié)構(gòu)及制造工藝進(jìn)行分析。通過鎢錸熱電偶空芯密封穿艙及超高溫絕緣處理技術(shù),實(shí)現(xiàn)了其在真空熱試驗(yàn)下的超高溫測(cè)量,驗(yàn)證了其性能指標(biāo)。結(jié)果表明,鎢錸熱電偶能夠滿足未來航天器真空熱試驗(yàn)超高溫度測(cè)量的需求,解決了國(guó)內(nèi)航天器熱試驗(yàn)在超高溫度測(cè)量方面的難題。

    參考文獻(xiàn)(References)

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    (編輯:張艷艷)

    The application of wolfram thermocouple in spacecraft thermal test

    An Wanqing, Liu Xiaoning, Zhao Xiangyu, Zhu Xi
    (Beijing Institute of Spacecraft Environment Engineering, Beijing 100094, China)

    Abstract:The temperature has not exceeded 1400℃ in the spacecraft thermal test in our country. Based on the principles of the commonly used thermocouple, the structure and the manufactural techniques of the wolfram thermocouple are analyzed, and a measurement system is developed. The application results of the wolfram thermocouple in a spacecraft vacuum thermal test show that it can meet the temperature measurement requirement of 1600℃ in the vacuum thermal environment.

    Key words:temperature test; wolfram thermocouple; vacuum thermal test; data analysis

    作者簡(jiǎn)介:安萬(wàn)慶(1987—),男,碩士學(xué)位,主要研究方向?yàn)楹教炱鳝h(huán)境試驗(yàn)測(cè)控技術(shù)。E-mail: wanqing5010@126.com。

    基金項(xiàng)目:北京衛(wèi)星環(huán)境工程研究所自主研發(fā)項(xiàng)目“真空熱試驗(yàn)極高熱流模擬技術(shù)研究”

    收稿日期:2015-10-22;修回日期:2016-03-16

    DOI:10.3969/j.issn.1673-1379.2016.01.014

    中圖分類號(hào):TH811; V416.5

    文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A

    文章編號(hào):1673-1379(2016)01-0189-05

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