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    焊接金屬波紋管機(jī)械密封溫度場(chǎng)及熱變形有限元分析研究

    2016-02-22 11:46:14阿斯耶姆·肖開(kāi)提劉煥海買(mǎi)買(mǎi)提江·馬木
    科技視界 2016年4期
    關(guān)鍵詞:靜環(huán)有限元分析

    阿斯耶姆·肖開(kāi)提 劉煥?!≠I(mǎi)買(mǎi)提江·馬木提

    【摘 要】本研究是通過(guò)利用Solis Edge,ANSYS Workbench等三維有限元分析軟件來(lái)分析波紋管性機(jī)械密封環(huán)的溫度場(chǎng)變化和應(yīng)力場(chǎng)變化,根據(jù)所分析出來(lái)的溫度場(chǎng)分析圖以及應(yīng)力分析圖中,可以明確的地看出來(lái)溫度的變化狀況和熱應(yīng)力的位置。通過(guò)研究證明,導(dǎo)致密封失效的最主要原因是密封環(huán)出現(xiàn)較大的熱變形。所以進(jìn)行密封環(huán)的熱變形,熱應(yīng)力分析是非常有價(jià)值的。研究結(jié)果對(duì)于設(shè)計(jì)以及制造焊接金屬波紋管機(jī)械密封,提高密封特征有很重要的科學(xué)依據(jù)。

    【關(guān)鍵詞】焊接金屬波紋管;靜環(huán);有限元分析;ANSYS

    0 引言

    石油化工以及旋轉(zhuǎn)機(jī)械常用的轉(zhuǎn)軸密封裝置之一是波紋管性機(jī)械密封。通過(guò)動(dòng)環(huán)與靜環(huán)端面的滑動(dòng)摩擦而實(shí)現(xiàn)其轉(zhuǎn)軸密封功能。當(dāng)機(jī)械密封實(shí)際工作中,摩擦熱是由于動(dòng)靜環(huán)的相對(duì)運(yùn)動(dòng)而產(chǎn)生的。而摩擦熱是導(dǎo)致密封環(huán)的溫度升高。一系列密封失效的問(wèn)題就因?yàn)槊芊猸h(huán)的溫度升高而產(chǎn)生的。主要是以下幾個(gè):(1)端面間的磨損加劇就產(chǎn)生液膜汽化失穩(wěn)這降低密封件的使用壽命;(2)產(chǎn)生密封環(huán)間形成較大的溫度梯度是因?yàn)槊芊猸h(huán)間的導(dǎo)熱不均,從而產(chǎn)生熱變形,較大的熱變形使接觸面形成錐形表面。所以減少端面間的磨損和泄露就要改善端面的接觸和潤(rùn)滑狀態(tài);(3)端面熱裂產(chǎn)生的主要原因是密封環(huán)的熱應(yīng)力過(guò)大。為了確保機(jī)械密封長(zhǎng)期穩(wěn)定的工作,對(duì)波紋管性機(jī)械密封環(huán)進(jìn)行溫度場(chǎng)及熱應(yīng)力分析是非常有科學(xué)價(jià)值的[1]。圖1為波紋管性機(jī)械密封的基本結(jié)構(gòu)。

    1.密封腔;2.緊固螺釘;3.前環(huán);4.波紋管座密封圈;5.波紋管;6.后環(huán);7.動(dòng)環(huán);8.靜環(huán);9.靜環(huán)輔助密封圈;10.靜止壓蓋;11.防轉(zhuǎn)銷;12.旋轉(zhuǎn)軸.

    圖1 焊接金屬波紋管機(jī)械密封基本結(jié)構(gòu)

    1 密封環(huán)溫度場(chǎng)及熱變形分析

    本研究過(guò)程中為了精確計(jì)算溫度場(chǎng)變化應(yīng)用了以下基本假設(shè)及推論:

    (1)波紋管性機(jī)械密封的幾何特點(diǎn)是軸對(duì)稱的,其受外載荷也是軸對(duì)稱的。所以我們可以直觀的確定分析計(jì)算當(dāng)中密封環(huán)溫度場(chǎng)同樣是軸對(duì)稱的。

    (2)在我國(guó)機(jī)械密封設(shè)計(jì)及制造還處于發(fā)展當(dāng)中,機(jī)械密封溫度場(chǎng)是剛開(kāi)始工作時(shí)變化速度快,但是工作到一段時(shí)間之后其溫度場(chǎng)慢慢穩(wěn)定下來(lái)并且達(dá)到熱平衡條件。所以我們研究過(guò)程當(dāng)中忽略前面的不穩(wěn)定情況而假設(shè)其溫度場(chǎng)時(shí)穩(wěn)定的,之后進(jìn)行有限元計(jì)算。

    (3)由于機(jī)械密封環(huán)的密封效果良好,其液體的泄漏量極小,所以端面之間產(chǎn)生的摩擦熱液小,所以可以假設(shè)定位密封環(huán)端面的熱偶和密度是均勻分布的。

    (4)忽略機(jī)械密封端面產(chǎn)生的摩擦熱,分析計(jì)算密封環(huán)溫度場(chǎng)時(shí)有一定的關(guān)系。

    (5)忽略端面之間液膜厚度的變化同時(shí)也要忽略端面之間也耦合系數(shù)。

    (6)在工作當(dāng)中,密封腔內(nèi)介質(zhì)是不斷的循環(huán)工作,可以假設(shè)密封介質(zhì)溫度與油箱中的溫度是一致的。

    (7)材料的熱物理性能不隨溫度變化而改變是因?yàn)槊芊猸h(huán)中的溫度變化范圍不怎么大。[2-3]

    2 溫度場(chǎng)和熱變形有限元分析計(jì)算

    2.1 主要參數(shù)

    本課題進(jìn)行溫度場(chǎng)計(jì)算的部件是靜環(huán)材料是石磨,被密封介質(zhì)為丙烯,密封環(huán)轉(zhuǎn)速n=2960r/min。石磨和丙烯熱物理性質(zhì)如圖表1和2 所示。

    表1 機(jī)械密封部件的材料穩(wěn)態(tài)熱參數(shù)

    表2 流體介質(zhì)的熱物理性能參數(shù)

    2.2 機(jī)械密封環(huán)溫度場(chǎng)和熱變形計(jì)算結(jié)果分析過(guò)程

    2.2.1 數(shù)值建模及網(wǎng)格劃分

    本文研究對(duì)象是具有圓柱形特征,幾何模型軸對(duì)成特征的波紋管性機(jī)械密封的動(dòng)環(huán)以及靜環(huán)。之所以有這種特征密封環(huán)其載荷及初始邊界條件同樣是軸對(duì)稱的。因此解決此問(wèn)題是我么不采用的是軸對(duì)稱方法來(lái)進(jìn)行求解分析。

    2.2.2 加載和求解

    1)溫度場(chǎng)

    本課題實(shí)例:靜環(huán),寬度12mm,內(nèi)徑:57mm,外徑72mm。其他熱物理性質(zhì)如表1所示。密封介質(zhì)為丙烯,密封介質(zhì)溫度45℃,大氣壓力20℃,密封介質(zhì)壓力為1.87Mpa。其他熱物理性質(zhì)如表2所示。先給個(gè)邊界條件,然后求出機(jī)械密封端面溫度情況。

    圖2 密封端面溫度變化分布曲線

    圖2的變化曲線是根據(jù)有限元分析計(jì)算出溫度分布變化情況。此變化曲線可以看出來(lái),靠近內(nèi)徑處是密封端面溫度最高,這表明波紋管機(jī)械密封與介質(zhì)直接接觸的是其外徑,所以外徑的散熱效果良好,溫度較低。而與空氣直接接觸的是內(nèi)徑,對(duì)流換系數(shù)較小,其散熱性就差,溫度較高。所以波紋管機(jī)械密封工作當(dāng)中加大其散熱及冷卻效果,會(huì)有利于減小內(nèi)經(jīng)處的溫度。這樣會(huì)提高波紋管機(jī)械密封的使用壽命也可以避免機(jī)械密工作過(guò)程中的不穩(wěn)定而失效的狀況。

    這個(gè)研究結(jié)果可以有效地證明:

    (1)隨著半徑的增大機(jī)械密封端面的溫度增高。改善內(nèi)徑處的撒熱效果以及加強(qiáng)冷卻裝置會(huì)減少內(nèi)徑處的最高溫度以及避免密封環(huán)的失效。

    (2)隨著軸向尺寸的增大可以減小機(jī)械密封內(nèi)測(cè)的溫度,制造過(guò)程選擇軸向尺寸大一點(diǎn)的密封環(huán)會(huì)有利于避免其容易損壞。

    (3)有效減小端面溫度的方法是選擇較高的導(dǎo)熱系數(shù)的密封材料。

    2)熱應(yīng)力和熱應(yīng)變

    當(dāng)創(chuàng)建了集合模型、劃分了有限元網(wǎng)格、定義了材料、施加了邊界條件、賦予了單元物理屬性之后,就建立了有限元數(shù)值模型,既可以提交運(yùn)算方法進(jìn)行分析。本研究中應(yīng)用的解算器為Ansys Workbench,對(duì)焊接金屬波紋管機(jī)械密封靜環(huán)進(jìn)行熱結(jié)構(gòu)分析。把建好的有限元分析模型提交給Ansys Workbench 進(jìn)行計(jì)算,得到機(jī)械密封靜環(huán)熱應(yīng)力分布圖以及熱應(yīng)變圖。如圖3、圖4所示。

    通過(guò)以上分析結(jié)果表明,在動(dòng)靜環(huán)的接觸區(qū)域中,繞曲變形變化出現(xiàn)在靜環(huán)端面上,所以密封環(huán)外徑臺(tái)階的附近處溫度變化比較明顯,溫度梯度比較大,所以該點(diǎn)出現(xiàn)最大的熱應(yīng)力。由研究結(jié)果可知,外徑臺(tái)階的附近就是危險(xiǎn)應(yīng)力點(diǎn),這跟實(shí)際工作生產(chǎn)中所遇到的熱裂失效破壞是一致的。從研究分析結(jié)果可以證明機(jī)械密封環(huán)外徑臺(tái)階處容易變形是因?yàn)樵撎幍淖冃瘟看?,端面靠?jī)?nèi)經(jīng)處的變形量較小。

    3 小結(jié)

    通過(guò)熱-結(jié)構(gòu)分析的整體方法,并對(duì)溫度,應(yīng)力,應(yīng)變?nèi)笠蛩剡M(jìn)行了以下研究?jī)?nèi)容:

    (1)通過(guò)理論分析,明確了熱-結(jié)構(gòu)穩(wěn)態(tài)分析的基本思路;

    (2)分析了摩擦熱和對(duì)流換熱系數(shù)的計(jì)算方法;

    (3)確定了密封環(huán)端面溫度熱量分配原則;

    (4)分析了機(jī)械密封環(huán)熱-結(jié)構(gòu)分析的建模過(guò)程;

    (5)確定機(jī)械密封靜環(huán)熱應(yīng)力和熱變形計(jì)算。

    【參考文獻(xiàn)】

    [1]林元達(dá).焊接金屬波紋管機(jī)械密封的設(shè)計(jì)和典型結(jié)構(gòu)[J].四川:技術(shù)綜合,1999,8.

    [2]劉建華.焊接金屬波紋管機(jī)械密封的特點(diǎn)及應(yīng)用[J].機(jī)械,2000.

    [3]楊寶亮,王汝美.焊接金屬波紋管機(jī)械密封的應(yīng)用與存在的問(wèn)題[J].石油化工設(shè)備技術(shù),2002,23(5):4.

    [4]深錫華.波紋管型機(jī)械密封[M].北京:烴加工工業(yè)出版社,1987,5.

    [5]夏德偉,張俊生.UG NX4.0 機(jī)械設(shè)計(jì)典型范例教程[M].北京:電子工業(yè)出版社,2006,9:215.

    [6]何燕慧,陳德林.機(jī)械密封溫度場(chǎng)及其熱應(yīng)力的有限元計(jì)算[J].蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào),2007:72-74.

    [責(zé)任編輯:楊玉潔]

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