氣體鉆井中溫度對致密砂巖破碎影響機(jī)理研究

仉洪云,高德利,郭柏云,喬文孝

(1.中國石油大學(xué)(北京) 地球物理與信息工程學(xué)院，北京 102249；2.中國石油大學(xué)(北京) 石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102249)

氣體鉆井中溫度對致密砂巖破碎影響機(jī)理研究

仉洪云1,高德利2,郭柏云2,喬文孝1

(1.中國石油大學(xué)(北京) 地球物理與信息工程學(xué)院，北京 102249；2.中國石油大學(xué)(北京) 石油工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 102249)

針對氣體鉆井條件下鉆遇致密砂巖時的力學(xué)特性，考慮井底氣體溫度的影響，通過理論模型及有限元數(shù)值模擬進(jìn)行井底巖石受力情況分析。結(jié)果表明，熱應(yīng)力在井壁附近表現(xiàn)為拉應(yīng)力，隨著地層溫度與井底溫度之間溫度差增大，切向和徑向熱應(yīng)力都隨之增大。相比較不考慮溫度的井底巖石應(yīng)力分布而言，在井底低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力的影響下,井底巖石各向應(yīng)力減小，溫差越大熱應(yīng)力對井底巖石的影響也就越大，井壁發(fā)生破壞的可能性也就越大，低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力對致密砂巖破壞產(chǎn)生的影響不可忽視。

氣體鉆井；致密砂巖；溫度場；熱應(yīng)力

致密砂巖氣藏的特點(diǎn)是儲集層致密，固相和液相侵入損害低。由于其存在裂縫，且具有強(qiáng)親水性和低原始水飽和度的特點(diǎn)，在接觸外來水相時具有強(qiáng)的毛細(xì)管自吸勢能，鉆完井后容易受到儲層損害[1]，且儲層損害一般是不可逆的[2]。對于鉆遇致密砂巖這種巖屑顆粒致密、低滲透率和低含水飽和度的巖石而言，在常規(guī)鉆井條件下機(jī)械鉆速受到影響。氣體鉆井技術(shù)采用氣體作為循環(huán)介質(zhì)，可以很好地保護(hù)儲層，提高機(jī)械鉆速，并且在四川盆地和蘇里格氣田[3]得到了成功應(yīng)用。由于氣體鉆井可以高效開發(fā)致密砂巖氣藏，因此應(yīng)關(guān)注大幅度提高機(jī)械鉆速的機(jī)理，以便為氣體鉆致密砂巖氣藏提供理論指導(dǎo)。

在氣體鉆井過程中，溫度可對鉆頭破巖過程產(chǎn)生影響。井底發(fā)生焦耳-湯姆遜冷卻效應(yīng)后，井底氣體的溫度低于地層巖石溫度，低溫作用在井底巖石上改變了井底巖石的應(yīng)力狀態(tài)。本文在大量文獻(xiàn)調(diào)研的基礎(chǔ)上，針對氣體鉆井條件下鉆遇致密砂巖時的力學(xué)特性，考慮井底氣體溫度的影響，通過理論模型及有限元數(shù)值模擬進(jìn)行井底巖石受力情況分析，和對致密砂巖破碎機(jī)理的研究，深入剖析氣體鉆井條件下提高機(jī)械鉆速的原因。

1 理論分析

在氣體鉆井過程中，井底由于存在焦耳-湯姆遜冷卻效應(yīng)，使得井底面的溫度低于鉆柱和環(huán)空中壁面溫度。作用在井底面的低溫會對巖石應(yīng)力分布產(chǎn)生影響。

1.1 井底溫度

鉆井過程中，氣體從壓縮機(jī)出來，經(jīng)過增壓后經(jīng)過地面管線通過水龍頭注入鉆桿，在鉆桿內(nèi)部流動后，從鉆鋌內(nèi)部流出進(jìn)入鉆頭，再從噴嘴流出。發(fā)生焦耳-湯姆遜冷卻效應(yīng)后，井底溫度顯著下降，可以通過下述公式描述[4]：

(1)

式中，Tup是鉆頭上游溫度，單位為K；Tdn是鉆頭下游溫度，單位為K；pup是鉆頭上游壓力，單位為MPa；pdn是鉆頭下游壓力，單位為MPa；k是絕熱指數(shù)。

當(dāng)鉆頭上游氣體溫度為54 ℃，并以聲速通過鉆頭噴嘴時，鉆頭下游溫度下降到0 ℃。這說明在井筒循環(huán)溫度的計(jì)算中，采用假設(shè)鉆頭上游溫度等于地層溫度是不準(zhǔn)確的，這是由于在離井口距離很近的鉆柱內(nèi)氣體溫度不等于周圍地層溫度，并且高于周圍地層溫度。隨著井深的變化井底鉆柱內(nèi)氣體與鉆柱及環(huán)空氣體發(fā)生熱量交換，溫度發(fā)生改變。文獻(xiàn)[5]中提到，井口注入溫度為320 K，當(dāng)井深為3 048 m時，鉆頭上游溫度為340.5 K，考慮焦耳-湯姆遜冷卻效應(yīng)的影響，可以計(jì)算出井底溫度為12.5 ℃，如果按照3 ℃/100 m的地溫梯度計(jì)算，此時地層溫度為111 ℃，井底的氣體溫度遠(yuǎn)低于地層溫度。

1.2 井底巖石溫度分布模型

圖1 溫度分布模型示意圖

本文采用柱坐標(biāo)系，通過給定假設(shè)條件來得到井底巖石溫度分布模型(見圖1)。當(dāng)致密砂巖氣藏開發(fā)中儲層巖石承受的應(yīng)力≤100 MPa時，致密砂巖處于彈性形變的應(yīng)力范圍之內(nèi)[6]；因此，本文假設(shè)計(jì)算模型中致密砂巖是彈性的。

假設(shè)：1) 井底巖石溫度僅沿半徑方向變化，溫度分布沿井眼軸向?qū)ΨQ；2) 井底氣體溫度恒定；3) 地層巖石溫度均勻，為原始地溫，且地層內(nèi)無內(nèi)熱源產(chǎn)生熱量；4) 只考慮熱傳導(dǎo)，忽略熱對流和熱輻射的影響。

熱傳導(dǎo)方程為：

(2)

邊界條件為：

得到沿井眼半徑方向的溫度分布為：

(3)

式中，T是井底巖石溫度，單位為℃；r1是井眼半徑，單位為m；r2是達(dá)到原始地溫距離井眼軸線的距離，單位為m；r是在r1與r2之間距井眼軸線任意一點(diǎn)的距離，單位為m；Tf是井底溫度，單位為℃；T0是地層巖石溫度，單位為℃。

1.3 井底巖石熱應(yīng)力分布模型

求得井底巖石溫度分布之后，采用熱彈性理論即可求得井底巖石熱應(yīng)力。

邊界條件為：

得到：

(4)

(5)

當(dāng)r2→∞時，井底熱應(yīng)力的表達(dá)式為：

(6)

(7)

將式3代入式4和式5，得到：

(8)

(9)

式中，σt是徑向應(yīng)力，單位為MPa；σθ是切向應(yīng)力；E是彈性模量，單位為MPa；ν是泊松比；α是導(dǎo)溫系數(shù)，單位為m2/s。

2 建立有限元模型

2.1 物理模型

基本假設(shè)：1) 巖石為各向同性的彈性材料；2) 根據(jù)致密砂巖特性忽略孔隙壓力對巖石應(yīng)力狀態(tài)的影響；3) 模型外圍邊界不受鉆開地層后應(yīng)力釋放的影響；4) 地層巖石溫度為原始地溫，均勻分布，且地層內(nèi)無內(nèi)熱源；5) 井底壁面溫度保持恒定，只考慮熱傳導(dǎo)，且服從fourier導(dǎo)熱定律。

分別建立考慮井底溫度和不考慮井底溫度2種模型，用來模擬氣體鉆井井底巖石受力情況。假設(shè)井底幾何結(jié)構(gòu)對稱，在有限元軟件中建立外半徑為5 m，內(nèi)半徑為0.1 m圓環(huán)模型，取其1/4，如圖 2所示。

圖2 網(wǎng)格模型

模型內(nèi)外邊界受壓力為2和60 MPa，考慮溫度的模型內(nèi)邊界面溫度10 ℃，模型外部邊界面施加溫度101 ℃。在保證計(jì)算精度的基礎(chǔ)上，盡可能用較少的網(wǎng)格，采用四面體網(wǎng)格，在井壁附近做了網(wǎng)格細(xì)化。

2.2 計(jì)算參數(shù)

本文需要的致密砂巖參數(shù)很難在某一口井中全部找到，比如熱導(dǎo)率和熱膨脹系數(shù)需要通過試驗(yàn)測出。為了觀察氣體鉆井中致密砂巖破壞規(guī)律，采用文獻(xiàn)[7-8]中的參數(shù)進(jìn)行計(jì)算，具體見表1。

表1 計(jì)算參數(shù)

為方便計(jì)算，本文不考慮氣體在鉆柱內(nèi)的熱量交換，假設(shè)井底溫度為10 ℃。

3 結(jié)果分析

3.1 理論分析

井底巖石溫度分布圖、徑向熱應(yīng)力分布圖和切向熱應(yīng)力分布圖分別如圖3～圖5所示。

根據(jù)給定的邊界條件，致密砂巖地層井底壁面溫度低于地層溫度。從圖3可以看出，溫度曲線呈現(xiàn)由低到高上升的趨勢，而后逐漸接近初始地層溫度，表明由于井底低溫氣體和地層巖石發(fā)生熱傳導(dǎo)，井底附近致密砂巖在一定范圍內(nèi)存在低溫區(qū)。由于采用穩(wěn)態(tài)模型，井底附近溫度梯度不大。巖石與其他材料一樣具有熱脹冷縮的特征。當(dāng)巖石受到井底低溫作用時會產(chǎn)生收縮，而附近巖石的溫度高于收縮巖石的溫度，兩者由于膨脹量的不同就會產(chǎn)生熱應(yīng)力。

圖3 井底巖石溫度分布圖

圖4 徑向熱應(yīng)力分布圖

圖5 切向熱應(yīng)力分布圖

從圖 4可以看出，徑向熱應(yīng)力表現(xiàn)為拉應(yīng)力，在井壁處徑向熱應(yīng)力為零，隨著距離增大拉應(yīng)力急劇增大，達(dá)到峰值后下降，而后趨于零。從圖5可以看出，切向熱應(yīng)力在井壁附近表現(xiàn)為拉應(yīng)力，最大拉應(yīng)力出現(xiàn)在井壁上，隨著距離增加，拉應(yīng)力急劇減小，之后拉應(yīng)力減小速度變緩，然后轉(zhuǎn)變?yōu)閴簯?yīng)力。

巖石拉伸強(qiáng)度遠(yuǎn)低于壓縮強(qiáng)度，在實(shí)際鉆井過程中，井底巖石受到氣體冷卻作用時，由于組成巖石的各種礦物成分熱脹冷縮性質(zhì)不同，拉伸熱應(yīng)力還會導(dǎo)致井壁產(chǎn)生微裂紋，從而降低破裂壓力。隨著地層溫度與井底溫度之間溫度差增大，切向和徑向熱應(yīng)力都隨之增大，井壁發(fā)生破壞的可能性也就越大；因此，低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力對致密砂巖破壞產(chǎn)生的影響不可忽視。

伴隨著井深增加，地層巖石溫度增大，地層巖石與井底氣體溫度差增大，產(chǎn)生的熱應(yīng)力也隨之增大，隨著井深增加，井底巖石切向熱應(yīng)力不斷增大。由于熱應(yīng)力以拉應(yīng)力的形式作用在近井壁，降低了巖石的強(qiáng)度；因此，熱應(yīng)力對鉆遇致密砂巖地層時井壁穩(wěn)定性產(chǎn)生的影響不可忽視。

3.2 數(shù)值結(jié)果分析

不同的井底壓力和井底溫度必然導(dǎo)致不同的井底巖石應(yīng)力狀態(tài)。隨著井底壓力和熱應(yīng)力的變化，井底巖石應(yīng)力狀態(tài)在數(shù)值上是變化的，但是變化的規(guī)律是一致的。本文以井底溫度為10 ℃、壓力為2 MPa的計(jì)算結(jié)果為依據(jù)，分析熱應(yīng)力對井底巖石應(yīng)力狀態(tài)的影響。

數(shù)值計(jì)算與理論計(jì)算結(jié)果對比如圖 6所示。由圖6可知，數(shù)值計(jì)算和理論計(jì)算的溫度分布曲線十分接近，基本重合；因此，建立的考慮溫度的致密砂巖井底巖石應(yīng)力固熱耦合模型是合理的。

圖6 數(shù)值計(jì)算與理論計(jì)算結(jié)果對比

受到井底低溫的影響，在考慮溫度和不考慮溫度2種情況下，井底巖石的應(yīng)力分布有較大區(qū)別。在井底低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力的影響下，相比較不考慮溫度而言，井底巖石各向應(yīng)力減小，溫差越大產(chǎn)生的熱應(yīng)力越大，對井底巖石的影響也就越大；因此，從鉆頭破巖的角度看，應(yīng)該降低井底溫度。

最大主應(yīng)力曲線圖、中間主應(yīng)力曲線圖和最小主應(yīng)力曲線圖分別如圖7～圖9所示。從圖7～圖9可以看出，井底壓力對于井底巖石主應(yīng)力的影響僅限于井眼周圍的局部區(qū)域，在距離井壁0.23 m以內(nèi)區(qū)域，中間主應(yīng)力隨著徑向距離增大而增大，最小主應(yīng)力隨著徑向距離增大而減小。距離井壁0.23 m處可以認(rèn)為是一個拐點(diǎn)?？紤]熱應(yīng)力的最大主應(yīng)力隨著徑向距離的增加數(shù)值減小，最小主應(yīng)力受到拐點(diǎn)的影響，應(yīng)力先減小后增大，中間主應(yīng)力則是出現(xiàn)了拉應(yīng)力之后才變?yōu)閴簯?yīng)力。

由圖7可以看出，不考慮溫度的模型最大主應(yīng)力為0，考慮熱應(yīng)力的整個模型最大主應(yīng)力都為正，即最大主應(yīng)力為拉應(yīng)力。巖石承受拉應(yīng)力的能力最小，遠(yuǎn)小于壓應(yīng)力，也就是說致密砂巖在承受拉應(yīng)力的狀態(tài)下是很容易被破壞的，這對于鉆頭破巖來說是有利的；同時也會使得井壁巖石出現(xiàn)垮塌和井壁不穩(wěn)等現(xiàn)象。

圖7 最大主應(yīng)力曲線圖

圖8 中間主應(yīng)力曲線圖

圖9 最小主應(yīng)力曲線圖

從圖9可以看出，最小主應(yīng)力符號為負(fù)值，說明最小主應(yīng)力是壓應(yīng)力。考慮溫度的情況下井壁上的最小主應(yīng)力并不是最小，最小主應(yīng)力的最小數(shù)值出現(xiàn)在距離井壁0.23 m處。

4 結(jié)語

綜上所述，通過理論模型及有限元數(shù)值模擬進(jìn)行井底巖石、受力情況的分析，可以得出以下結(jié)論。

1) 本文的力學(xué)模型和數(shù)值模擬方法可以很好地分析氣體鉆井井底應(yīng)力場，為研究氣體鉆井中鉆遇致密砂巖井底應(yīng)力分布提供了有效手段。

2) 當(dāng)采用氣體鉆井時，井底巖石最大主應(yīng)力為拉應(yīng)力，證實(shí)了氣體鉆井時井底巖石向井內(nèi)凸的現(xiàn)象，有利于鉆頭切削并提高鉆速。

3) 隨著地層溫度與井底溫度之間溫度差增大，切向和徑向熱應(yīng)力都隨之增大， 井壁發(fā)生破壞的可能性也就越大；因此，低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力對致密砂巖破壞產(chǎn)生的影響不可忽視。

4) 相比較不考慮溫度的井底巖石應(yīng)力分布而言，在井底低溫產(chǎn)生的熱應(yīng)力的影響下井底巖石各向應(yīng)力減小，溫差越大產(chǎn)生的熱應(yīng)力也就越大，對井底巖石的影響也就越大；因此，從鉆頭破巖的角度考慮，應(yīng)該降低井底溫度。

[1] 李皋，孟英峰，唐洪明，等.氣體鉆井高效開發(fā)致密砂巖氣藏[J]．天然氣工業(yè)，2007,27(7):59-62.

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責(zé)任編輯馬彤

StudyoftheMechanismofTemperatureImpactonTightSandstoneBrokenintheGasDrilling

ZHANG Hongyun1, GAO Deli2, GUO Boyun2，QIAO Wenxiao1

(1.College of Geophysics and Information Engineering, China University of Petroleum, Beijing 102249, China；2.Key Laboratory of Petroleum Engineering of Ministry of Education, China University of Petroleum, Beijing 102249, China)

On the basis of a large number of literature investigation, analysis of the engineering thermal physical properties of dense sandstone, tight sandstone in traffic while drilling for gas drilling conditions on the mechanical properties, considering the influence of downhole gas temperature, through the theoretical model and finite element numerical simulation analysis of downhole rock stress distribution. The results show that，the thermal stress of tensile stress near the wall, along with the formation temperature and the temperature difference between bottom hole temperature increases, the tangential and radial thermal stress increases. Compared to not considering bottom hole of the rock stress distribution, temperature in bottom hole temperature under the influence of thermal stress of bottom hole rock anisotropy stress decreases, and the bigger the temperature difference between the thermal stress of the greater by the influence of bottom hole rock, wall damage occurred, the greater the likelihood the heat produced by low temperature stress on the impact of tight sandstone damage can not be ignored.

gas drilling, tight sandstone, temperature field, thermal stress

TE 21

：A

仉洪云(1981-)，女，博士，在站博士后，主要從事油氣井力學(xué)與控制工程等方面的研究。

2015-02-26