斷口
- 腐蝕疲勞
極限；④腐蝕疲勞斷口的形貌特征與一般疲勞斷口形貌類似，不同的是由于腐蝕環(huán)境的影響，不僅能在斷口上觀察到疲勞斷口形貌特征，還能觀察到腐蝕或應(yīng)力腐蝕斷口形貌特征：腐蝕疲勞的裂紋源多起源于材料表面上的腐蝕坑或表面缺陷處，在裂紋源附近可能存在多個腐蝕坑，即腐蝕疲勞均為多源疲勞；腐蝕疲勞斷口的二次裂紋較多，且在腐蝕坑底部能看到較集中的二次裂紋分布情況；腐蝕疲勞斷口形貌可能是穿晶型、沿晶型和混合型；由于受介質(zhì)影響，腐蝕疲勞斷口的條紋會腐蝕溶解，因此斷口的條紋呈模糊狀。
金屬熱處理 2023年1期2023-03-22
- 檢查桿斷裂原因
宏觀觀察在檢查桿斷口處截取試樣，經(jīng)超聲清洗后置于體視顯微鏡下觀察，結(jié)果如圖2所示。由圖2可知：斷口整體較為平整，與軸向大致垂直，未見明顯塑性變形；斷口上部無金屬光澤，發(fā)生過嚴重磨損；斷口下部有金屬光澤，可見明顯的貝紋線，貝紋線指向斷口上部的邊緣；斷口上部邊緣為裂紋源區(qū)，裂紋源區(qū)處可見臺階，符合疲勞斷裂的特征。圖2 檢查桿斷口處的宏觀形貌1.2 化學(xué)成分分析對斷裂檢查桿進行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示，可見斷裂檢查桿的化學(xué)成分符合GB/T 700—2006
理化檢驗(物理分冊) 2023年1期2023-02-09
- 從電纜斷裂看連接器失效預(yù)防
。實體顯微鏡下對斷口進行觀察，斷口表面存在金屬光澤，斷口附近未見機械損傷及腐蝕痕跡，斷口宏觀形貌如圖一所示。圖1 斷口宏觀形貌1.2 解剖觀察與分析在掃描電子顯微鏡下對導(dǎo)線的斷口進行觀察，斷口較為平齊，其中2根芯線斷口表面存在明顯的縮頸現(xiàn)象，斷口的終斷區(qū)為韌窩形貌，其余10根芯線斷口表面較為平齊，且斷口從兩側(cè)起源向中部擴展，中部終斷區(qū)為韌窩形貌，局部有疲勞條帶存在，從斷口形貌判斷，存在明顯的縮頸現(xiàn)象的芯線斷口應(yīng)為塑性斷裂，其余斷口為疲勞斷裂，斷口顯微形貌如
機電元件 2022年6期2023-01-18
- 42CrMo4鋼斷口藍化效果的影響因素
宏觀觀察法，其中斷口藍化是宏觀觀察法的一種，可以用來評價已變形鋼產(chǎn)品截面上非金屬夾雜物的分布概況[4-5]，檢測流程為：機加工試樣→折斷(25 ℃)→斷口藍化→夾雜物評定。對藍化后的斷口進行宏觀觀察，若鋼中有非金屬夾雜物，夾雜物將以白色線條或顆粒形態(tài)分布于藍色斷口中，因此斷口藍化效果直接決定了夾雜物評定結(jié)果的準確性。筆者開展了斷口藍化試驗，研究了鋼的顯微組織、試樣放置方式、熱處理工藝等方面對斷口藍化效果的影響，以得到最佳藍化效果，保證斷口夾雜物檢驗的準確性
理化檢驗(物理分冊) 2022年11期2022-11-22
- 蒸汽發(fā)生器換熱管雙螺旋斷口形成原因
試驗時出現(xiàn)雙螺旋斷口的原因進行分析，并制定相應(yīng)的預(yù)防措施，以避免該類問題再次發(fā)生。1 理化檢驗1.1 宏觀觀察分別選取國外(1#試樣)和國內(nèi)(2#試樣)廠家制造的出現(xiàn)雙螺旋斷口的換熱管及同批次正常斷口換熱管進行宏觀觀察，結(jié)果如圖1所示。圖1 1#，2#試樣及同批次正常斷口換熱管的宏觀形貌1.2 力學(xué)性能測試分別在1#，2#試樣上截取拉伸試樣,再次進行350 ℃高溫拉伸試驗，并選取1#，2#試樣同批次換熱管各10根，進行350 ℃高溫拉伸試驗，結(jié)果如表1所示
理化檢驗(物理分冊) 2022年11期2022-11-22
- 主蒸汽管道阻尼器拉桿斷裂原因分析
材料成分、金相及斷口分析，以確定材料是否異常和斷裂機理。1 試驗方法取斷裂拉桿一端，先手動割取斷口側(cè)，后進行線切割分別截取成分試樣、金相試樣進行分析。1.1 成分檢測用鉆頭鉆取金屬屑約3g，檢測所用的儀器為CS-902G型高頻紅外碳硫分析儀、OPTIMA 2100DV型全譜直讀等離子體光譜儀。1.2 金相檢測取金相試樣，經(jīng)鑲樣、磨拋后，采用硝酸酒精進行侵蝕后，置于蔡司AXIOVERT 200 MAT研究級倒置萬能材料顯微鏡下，分別觀察斷裂拉桿橫截面和縱截面
全面腐蝕控制 2022年7期2022-08-12
- 電子元器件導(dǎo)線的斷裂失效與原因分析
對送檢的導(dǎo)線進行斷口分析、力學(xué)性能測試、金相組織等試驗，綜合分析斷裂原因。1 材料與測試方法來樣為電子元器件機組里斷裂的若干導(dǎo)線（鋼芯鋁絞線），鋼芯鋁絞線中有6 根鋁線、1 根鋼芯和1 根鋁綁線。采用華為P50 手機對送檢試樣進行宏觀形貌拍攝，初步得到斷口等信息；采用日本IT-300 型掃描電子顯微鏡對斷口形貌進行觀察，微區(qū)成分使用附帶能譜儀進行測試，并制備EBSD 試樣在掃描電鏡上觀察斷口及遠離斷口的晶粒形貌[7]；拉伸試樣在MTS-810 液壓私服萬能
環(huán)境技術(shù) 2022年3期2022-07-21
- 柴油機高壓噴油器緊帽開裂失效分析
驗及結(jié)果2.1 斷口宏觀形貌分析圖2為裝配車間自動安裝時發(fā)生開裂的異常緊帽。由圖可見緊帽沿軸向存在一條貫穿裂紋，裂紋長度約為35 mm。裂紋形貌在靠近冒口處較寬，并向底部逐漸收窄?？拷翱诘姆锹菁y處裂紋比較平直，遠離冒口的螺紋處裂紋呈鋸齒狀。圖2 開裂異常品緊帽外觀如圖3 所示，將裂紋打開后觀察，近冒口處的螺紋牙底部存在白色物質(zhì)。將整個斷口分為兩個區(qū)，A 區(qū)靠近冒口處裂紋呈平直狀；其余斷口為B區(qū)，斷口呈木紋狀。根據(jù)近冒口處的斷口低倍形貌圖，發(fā)現(xiàn)A 處斷口為
環(huán)境技術(shù) 2022年3期2022-07-21
- 126 kV三斷口串聯(lián)真空斷路器電容和斷口分壓的量化研究
發(fā)展高電壓等級單斷口真空斷路器和發(fā)展多斷口真空斷路器這兩個途徑[2]。由于真空間隙介質(zhì)的飽和特性，單斷口斷路器的開斷性能受到了極大的限制，目前掛網(wǎng)運行的僅有西安交通大學(xué)研制的126 kV 單斷口真空斷路器[2-3],因此應(yīng)用于高電壓等級的多斷口真空斷路器成為了重要的研究方向[4-5]。對于高電壓等級的多斷口真空斷路器，由于雜散電容的存在，其斷口電壓分布并不均勻，不均勻程度與多斷口的布置方式密切相關(guān)。文獻[6]對多斷口真空斷路器絕緣擊穿統(tǒng)計特性的研究表明，各
寧夏電力 2022年1期2022-04-29
- 汽車半軸斷裂失效分析
斷裂失效;花鍵;斷口;微觀分析 中圖分類號：圖463.21 文獻標識碼：A 0引言 某汽車后橋半軸，材料為40Cr，機加工后經(jīng)過中頻淬火、低溫回火處理。該半軸在依據(jù)QC/T293-1999《汽車半軸臺架試驗方法》進行扭轉(zhuǎn)疲勞試驗時發(fā)生斷裂，斷裂位置位于花鍵和軸的交匯處。整個斷面與軸線方向呈45°角，同時在花鍵一側(cè)，可見一個花鍵齒發(fā)生斷裂。斷裂時循環(huán)周次為14.5萬次（目標為≥30萬次），屬于較嚴重的早期失效。為找出失效原因，避免再發(fā)生此類事故，對該半軸進行
汽車與駕駛維修（維修版） 2022年3期2022-04-14
- 50CrVA鋼彈簧氫致延遲斷裂失效分析
為研究對象，通過斷口觀察、氫含量測試、金相分析、成分分析等手段對斷裂機理和原因進行分析，并進行失效模擬試驗以驗證失效分析機理的正確性。1 試驗材料及方法某飛機在服役過程中發(fā)現(xiàn)艙門打開困難情況，隨后在地面檢查時發(fā)現(xiàn)安裝于艙門的50CrVA鋼彈簧在服役過程中發(fā)生斷裂，隨即拆卸并進行失效分析，彈簧、螺母和配套墊片如圖1所示，該彈簧直徑為φ12 mm。斷裂位置位于從光桿處起第三扣螺紋處，如圖1(a)所示，斷裂部位彈簧裝配接觸面可見分布不均勻的磨損痕跡，磨損較嚴重；
金屬熱處理 2022年3期2022-04-09
- 船用柴油機螺柱斷裂原因
部位。螺柱的一側(cè)斷口已被破壞，截取另一側(cè)斷口試樣，斷口宏觀形貌如圖2所示，由圖2可知：斷口靠近外緣一圈有明顯的銹蝕色，內(nèi)圈斷口呈金屬色。圖2 斷口宏觀形貌1.2 化學(xué)成分分析在斷裂螺柱上取樣，并進行化學(xué)成分分析，結(jié)果如表1所示。從分析結(jié)果來看，其化學(xué)成分符合技術(shù)要求。表1 斷裂螺柱的化學(xué)成分分析結(jié)果 %1.3 力學(xué)性能測試在斷裂螺柱上取樣，對其進行力學(xué)性能測試，結(jié)果如表2所示。從分析結(jié)果來看，其力學(xué)性能符合技術(shù)要求。表2 斷裂螺柱的力學(xué)性能測試結(jié)果1.4
理化檢驗(物理分冊) 2022年12期2022-02-12
- 34CrNiMo6鋼過熱過燒斷口研究*
正火→高溫回火→斷口檢驗→調(diào)質(zhì)處理(淬火+高溫回火)→機加工→裝配。為了保證曲軸零件的質(zhì)量，避免鍛造過熱過燒的曲軸毛坯流入下道工序，造成產(chǎn)品質(zhì)量下降或者產(chǎn)品不合格，給公司帶來不必要的經(jīng)濟損失，特對34CrNiMo6鋼鍛造過熱過燒斷口進行分析研究，為判定鍛造內(nèi)部質(zhì)量提供可靠依據(jù)。1 試驗方案試驗所用試樣來源：原材料軋制方鋼(□185×185mm)→下料(長度110mm)→鍛造(直徑Φ140mm、長度200mm)。取樣位置如圖1所示。斷口試驗處理工藝：鍛造+正
包頭職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2021年3期2021-11-18
- 鈦合金氣瓶疲勞試驗殼體開裂失效分析
約90 mm的平斷口區(qū)(對照圖1解剖前開裂位置形貌，平斷口位于裂紋中部開口最大區(qū)域)，其他區(qū)域斷面均為45°斜斷口。圖1 爆破氣瓶的宏觀形貌圖2 分解后斷口形貌采用機械方法將平斷口區(qū)域分解下來進行觀察，平斷口源區(qū)位于外表面，為線源起裂，源區(qū)及附近擴展區(qū)略粗糙、可見反光小刻面；其他擴展區(qū)較平坦、細膩，形貌見圖3。以上觀察結(jié)果表明，平斷口區(qū)域為首先開裂區(qū)域，斜斷口區(qū)域為擴展區(qū)。采用游標卡尺對首先開裂區(qū)域壁厚進行測試，隨機測試3個點，壁厚分別為1.30,1.31
壓力容器 2021年7期2021-08-30
- Microstructure and crystallographic evolution of ruthenium powder during biaxial vacuum hot pressing at different temperatures
0℃煅燒后釕粉的斷口形貌Fig.4(a) and (b) are the microstructure in the center of the sample, while (c) and (d) are the microstructure at the surface. It is characteristic of an intergranular fracture. The grains are uniform, the size of which
貴金屬 2021年1期2021-07-26
- 一種采用多電源的滅磁開關(guān)串聯(lián)斷口同步性檢測裝置
將多個磁場斷路器斷口串聯(lián)使用[2]。對于多個斷口串聯(lián)的滅磁開關(guān)，理論上其開關(guān)總弧壓等于單個斷口弧壓乘以斷口個數(shù)，實際上由于各斷口之間動作存在時差，疊加的總弧壓將低于理論值，且時差越大，疊加的總弧壓越低[3]。為保證開關(guān)總弧壓滿足滅磁要求，滅磁開關(guān)的各斷口間動作的同步性均應(yīng)符合廠家規(guī)定要求。傳統(tǒng)的開關(guān)同步性檢測方法是在開關(guān)各斷口的一端施加一個電壓信號，各斷口的另一端接錄波儀或測試儀，通過檢測開關(guān)動作時各斷口另一端的電壓變化來測定各斷口之間的動作時差[4-5]
水電與新能源 2021年6期2021-07-23
- 在用運行軸頭失效原因分析
軸頭，發(fā)現(xiàn)該軸頭斷口平齊，斷口所在平面與軸向基本垂直，斷口無明顯塑性變形。斷口表面被1層黑色產(chǎn)物覆蓋，黑色產(chǎn)物與軸頭斷口結(jié)合較緊密，采用30%鹽酸水溶液清洗后，未將該產(chǎn)物清除。經(jīng)與甲方溝通，確認該軸在酸性介質(zhì)中運行，故采用20%NaOH水溶液清洗軸頭，將黑色產(chǎn)物清除后采用10倍放大鏡觀察，發(fā)現(xiàn)斷口存在明顯的斷裂源區(qū)、裂紋擴展區(qū)和終斷區(qū)，在裂紋擴展區(qū)表面可見宏觀疲勞條紋，見圖1。圖1 開裂軸頭斷口宏觀形貌3 掃描電鏡斷口分析將斷裂軸頭制成掃描電鏡試樣，經(jīng)多次
煉油與化工 2021年3期2021-07-06
- 某車型差速器齒輪斷齒失效分析
齒根部，其中4齒斷口磨損嚴重，呈光滑狀，有2齒斷口較完好，損壞齒輪實物如圖1。從圖中可以看出，斷口呈閃晶狀金屬光澤，為宏觀脆性斷口。斷口形狀規(guī)則，具有一定的方向性，邊緣整齊。斷齒剝落后的斷口較為光滑平整，且能觀察到放射狀條紋。圖1 損壞齒輪實物圖1.2 齒輪理化性能檢測對行星齒輪各項理化性能指標進行檢測，確定質(zhì)量狀態(tài)。各指標中晶粒度、非馬氏體深度存在一定程度超標。從晶粒度狀態(tài)看，基體內(nèi)存在局部混晶情況[2,3]。其余質(zhì)量指標均符合要求。具體檢測結(jié)果如表1。
泰州職業(yè)技術(shù)學(xué)院學(xué)報 2021年2期2021-07-03
- 銹損冷成型鋼表面形貌及力學(xué)性能
、單調(diào)拉伸試驗和斷口掃描，得到了銹蝕鋼材表面二維和三維形貌圖、銹蝕損傷參數(shù)、應(yīng)力-應(yīng)變曲線、力學(xué)性能指標以及微觀斷口形貌圖，并分析了銹蝕損傷參數(shù)、力學(xué)性能指標的變化規(guī)律，最后建立了銹蝕冷成型鋼材料本構(gòu)模型. 結(jié)果表明：隨著銹蝕程度增加，鋼材表面蝕坑數(shù)量減少且蝕坑形貌發(fā)生明顯變化，均勻銹蝕所占比例、最大蝕坑深度逐漸增大，銹蝕鋼材表面變得越來越粗糙;彈性模量、屈服強度、極限強度、斷后伸長率隨材料損失率的增加呈線性下降趨勢，屈服平臺變短甚至消失，宏、微觀斷口形貌
湖南大學(xué)學(xué)報·自然科學(xué)版 2021年1期2021-02-21
- HRB400E螺紋鋼性能試驗鋼材彎曲斷裂問題的原因及分析
;彎斷;錫含量;斷口Abstract：In the rolling mill of Longgang Company，the phenomenon of partial bending of Φ25 HRB400E hot-rolled ribbed steel bar appeared in the process of production. Then the sample cutting was analyzed by energy spectrum
科學(xué)導(dǎo)報·學(xué)術(shù) 2020年88期2020-12-08
- 客車橋獨立懸架的失效分析與改進
立懸架;支撐臂;斷口中圖分類號：U463.33? 文獻標識碼：A? 文章編號：1671-7988（2020）13-76-04Failure Analysis and Improvement of Independent Suspension of Bus BridgeTian Jing， Wang Huanrui， Cheng Yao， Liu Juanjuan， Han Dong（Shannxi Hande axle Co. Ltd.， Technica
汽車實用技術(shù) 2020年13期2020-07-27
- X80M高強韌性厚壁管線鋼落錘撕裂試驗試樣異常斷口形成原因及適用性分析
2-3]以及異常斷口產(chǎn)生原因和評判方法[4-5]兩個方面。國外在早期的高強韌性管線鋼研究中就發(fā)現(xiàn)DWTT存在異常斷口現(xiàn)象[6-7]，但直到21世紀初，隨著X70鋼在我國“西氣東輸”一線管道工程中大規(guī)模應(yīng)用時，才真正引起廣泛的重視和關(guān)注[4-5,8-12]。有研究認為，鋼管異常斷口常出現(xiàn)在韌脆轉(zhuǎn)變溫度附近，當(dāng)溫度較低或較高時鋼管均不易產(chǎn)生異常斷口，這是因為管線鋼材料的動態(tài)斷裂是由許多裂紋擴展、止裂、重新起裂過程組成，裂紋的擴展速度變化幅度很大，會引起裂尖的應(yīng)
理化檢驗(物理分冊) 2020年5期2020-06-06
- 304不銹鋼止回閥斷裂原因分析
連接著一個蓋板，斷口在止回閥的另一端閥管上，如圖1所示。可見閥管外壁由于受到了閥管內(nèi)氣體的擠壓而產(chǎn)生了變形。為測量閥管外壁的變形程度，從法蘭端開始，以5 cm為梯度選取6個測量點(A-F)，測量每個點處的外圓周長，如圖1 b)所示，測量結(jié)果見表1。由表1可知，閥管的外徑從法蘭端到斷口處依次減小。圖1 斷裂止回閥宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of the fractured check valve: a) outer wall of
理化檢驗(物理分冊) 2020年4期2020-04-23
- 82B盤條拉伸斷口形貌及力學(xué)性能的分析研究
盤條經(jīng)拉伸后試樣斷口經(jīng)常出現(xiàn)斷口心部有黑色區(qū)域無縮頸（中間黑心）、邊部有黑色區(qū)域無縮頸（邊部黑心）、心部有黑色區(qū)域，黑色區(qū)域中心有白點（黑心加白點）、縮頸不明顯等現(xiàn)象。為了深入了解盤條斷口上述特征的成因。我們對存在上述特征的拉伸試樣進行了力學(xué)性能試驗、金相檢測、非金屬夾雜物分析、氧氮氫含量分析、斷口形貌及索氏體片層間距的分析。2 試驗結(jié)果2.1 拉伸試驗我們采用WAW-600電液伺服萬能試驗機對82B盤條進行拉伸試驗，并對存在斷口特征的試樣自然時效前后的力
世界有色金屬 2019年12期2019-08-14
- 基于3D技術(shù)的金屬結(jié)構(gòu)件斷口形貌重建方法
顯微鏡觀察結(jié)構(gòu)件斷口的微觀形貌，利用能譜分析表面腐蝕產(chǎn)物的化學(xué)成分以確定可能的有害元素。這些分析手段在使用過程中可能會碰到各種各樣的問題，其中用掃描電子顯微鏡觀察斷口的微觀形貌時，由于所得到的圖片是二維圖片，特征形貌的真實位置、高度等信息只能憑借記憶來評估，給分析工作帶來了很大難度。目前，計算機斷層掃描成像(CT)、三維(3D)打印和超景深數(shù)碼顯微鏡等多種3D技術(shù)迅猛發(fā)展，得到了廣泛的應(yīng)用。楊少丹等[5]闡述了材料失效分析的傳統(tǒng)研究方法，并針對傳統(tǒng)手段的不
山東科學(xué) 2019年3期2019-06-27
- 金屬斷口分析技術(shù)在汽車檢測中的應(yīng)用
277800）斷口是指試樣或是構(gòu)件在斷裂后形成的斷面，通過斷口分析可以掌握其斷裂過程中內(nèi)外部因素的作用效果，為斷裂機理的分析提供依據(jù)。目前，斷口分析已經(jīng)成為金屬構(gòu)件失效分析過程中應(yīng)用的一項關(guān)鍵性技術(shù)。在現(xiàn)代汽車檢測領(lǐng)域，許多金屬構(gòu)件的破損分析都可以使用到斷口分析技術(shù)，因此探究該技術(shù)的實踐應(yīng)用具有積極意義。1 金屬斷口分析理論概述1.1 金屬斷口分析的概念金屬斷口分析是一項研究金屬斷裂面的學(xué)科，斷口是指金屬斷裂后形成的一堆相互匹配的斷裂表面及其外觀形貌。通
世界有色金屬 2019年15期2019-02-10
- ZL201A鋁合金低壓鑄造輪輻斷口失效分析研究
探傷、金相檢驗、斷口微觀形貌觀察等手段對ZL201A鋁合金低壓鑄造輪輻進行了斷口失效分析研究。1 試驗內(nèi)容及方法表1 鋁合金鑄錠的化學(xué)成分 ωB/%1.1 試驗材料本試驗材料為來自生產(chǎn)線的低壓鑄造ZL201A鋁合金輪輻，輪輻的原材料鋁液化學(xué)成分如表1所示。1.2 工藝流程輪輻的低壓鑄造工藝流程包括合模、升液階段 0～11kPa×4s、充型階段 11～31kPa×31s、升壓階段 31～85kPa×8s、保壓階段 85kPa×147s、卸壓及冷卻階段 850
中國鑄造裝備與技術(shù) 2018年6期2018-12-05
- ER50-6盤條斷裂原因分析
1.宏觀觀察截取斷口樣品經(jīng)千分尺測量直徑為5.52mm，斷口一側(cè)顏色較深，斷面無金屬光澤，表面疑似“熔融”斷面。從表面延伸到試樣中心，中心部位顏色略微發(fā)紅，為早期開裂斷口，斷口另一側(cè)斷面發(fā)亮，呈金屬光澤，為后期開裂斷口。形貌如圖1所示，體視顯微鏡下觀察斷口形貌如圖2所示。2.化學(xué)成分分析圖1 斷口形貌圖2 斷口形貌（10×）在盤條斷口附近取樣進行化學(xué)成分分析，檢測結(jié)果如附表所示?；瘜W(xué)成分符合產(chǎn)品標準技術(shù)要求。3.金相檢驗截取斷口，沿圖2黃色虛線將斷口試樣縱
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- 30Cr13不銹鋼彈性圓柱銷裝配開裂分析
量在中上限。2.斷口分析對斷裂件進行宏觀和微觀斷口分析，具體斷口形貌如圖2所示。表1 化學(xué)成分 （質(zhì)量分數(shù)） （%）圖2 失效件斷口形貌由圖2可知，失效件縱向和橫向宏觀斷口形貌相似,均呈顆粒狀、小刻面金屬光澤，斷口平齊，斷面潔凈，未見明顯宏觀塑性變形；縱向和橫向微觀斷口均呈冰糖狀沿晶特征，個別件存在二次裂紋。3.性能驗證取失效件與同批次未用產(chǎn)品做硬度試驗，結(jié)果如表2所示。從表2硬度數(shù)據(jù)可以看出：失效件與未用件硬度值均滿足標準要求，失效件硬度值略高，未用件最
金屬加工(熱加工) 2018年10期2018-10-26
- Lycoming發(fā)動機機匣貫穿螺栓失效機理分析
栓斷裂故障，采用斷口分析方法對斷裂螺栓進行詳細分析，從中找出螺栓失效的根本原因。并結(jié)合PA44-180型飛機日常中維護特點，提出螺栓、螺帽等緊固件在Lycoming發(fā)動機安裝時注意事項及預(yù)防措施，為以后發(fā)生類似故障提供一定借鑒作用。關(guān)鍵詞： 螺栓；緊固件；形貌特征；斷口；失效一、故障描述2017 年3 月24 日，國內(nèi)某通航飛行學(xué)院PA44-180型飛機執(zhí)行本場起落航線帶飛訓(xùn)練，14：40機組在穿云加起落三邊位置飛行時突然聽見左側(cè)發(fā)動機有“砰”一聲響聲，飛
科學(xué)與財富 2018年22期2018-08-18
- 位移傳感器安裝座斷口分析
發(fā)生開裂的失效件斷口進行了取樣分析，并找到造成產(chǎn)品固定位置大量發(fā)生開裂的主要原因，為產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)設(shè)計提供優(yōu)化建議。1 試驗過程與結(jié)果1.1 位移傳感器安裝座受力情況分析地鐵車輛運行過程中位移傳感器安裝座和轉(zhuǎn)向架構(gòu)架之間由4個螺栓連接，安裝座所受到的力主要來自于位移傳感器安裝座和傳感器的靜態(tài)重力和車輛運行時的動態(tài)沖擊力，產(chǎn)品組裝情況見圖1.1.2 斷口宏觀觀察發(fā)生開裂的產(chǎn)品裂紋位置基本上位于圖2中位置1和位置2所示處，裂紋情況見圖3、圖4.由圖3、圖4可知，發(fā)
裝備制造技術(shù) 2018年4期2018-06-25
- C250鋼缺口扭轉(zhuǎn)疲勞斷裂特征研究
勞試驗。試驗后的斷口采用DM2000體式顯微鏡和JSM5600LV掃描電鏡進行宏、微觀分析。表1 C250鋼的主要化學(xué)成分 (質(zhì)量分數(shù) /%)Table 1 Chemical composition of C250 steel (mass fraction /%)圖1 C250鋼金相組織Fig.1 Metallographic structure of C250 steel2 試驗結(jié)果與討論在3種應(yīng)力比、不同應(yīng)力下C250鋼缺口扭轉(zhuǎn)疲勞試驗結(jié)果循環(huán)周次在1
失效分析與預(yù)防 2018年1期2018-04-02
- 塔式起重機鋼絲繩斷裂分析
繩上存在大量陳舊斷口，同時在鋼絲繩上發(fā)現(xiàn)了不同程度的擠壓磨損。這些損傷的存在造成整條鋼絲繩的承載力嚴重下降，在使用過程中，剩余鋼絲不足以承受所加載荷，最終發(fā)生斷裂。建議在以后的起吊作業(yè)過程中，定期對鋼絲繩進行檢查，及時更換不滿足使用要求的鋼絲繩；鋼絲繩使用過程中采取合理的潤滑方法進行維護；鋼絲繩在保存或者轉(zhuǎn)運過程中，應(yīng)避免損傷。斷裂；鋼絲繩；陳舊斷口；擠壓磨損0 引言起吊鋼絲繩是由多根鋼絲捻成股，再以繩芯為中心，由一定數(shù)量股捻繞成螺旋狀的繩，由于其強度高、
失效分析與預(yù)防 2017年4期2017-09-12
- GH738合金晶粒組織與力學(xué)性能的關(guān)聯(lián)性
分布、拉伸和持久斷口進行研究，同時測試不同溫度拉伸強度和730℃/550MPa以及815℃/295MPa組合持久性能。結(jié)果表明：隨實驗溫度提高，實驗用GH738合金拉伸斷裂方式由準解理斷裂向穿晶韌性斷裂最后到穿晶沿晶混合斷裂轉(zhuǎn)變；815℃以下，實驗用合金細晶組強度和持久壽命最佳，815℃下，三組合金強度和持久壽命幾乎相同，815℃接近實驗用合金的等強溫度。關(guān)鍵詞：GH738；斷口；等強溫度；γ′相；鎳基高溫合金DOI：10.16640/j.cnki.37-
山東工業(yè)技術(shù) 2017年11期2017-06-13
- 基于空間維和信息維的疲勞斷口定量分析
維和信息維的疲勞斷口定量分析邢 易，陳洪林（中車青島四方機車車輛股份有限公司，山東青島266111）定性描述4種典型的疲勞斷口形貌。采用計盒法獲得斷口空間維和信息維大小，對數(shù)坐標系下，覆盒數(shù)目和覆盒尺度數(shù)據(jù)線性擬合優(yōu)度均大于0.99，空間維和信息維結(jié)果可信；4種不同斷口空間維大小在2.40～2.47之間，信息維數(shù)據(jù)在1.69～1.76之間；綜合兩種分維結(jié)果可定量評價斷口的不規(guī)則性和復(fù)雜性。疲勞斷口；定量表征；空間維；信息維0 前言工程零部件、結(jié)構(gòu)服役過程中
電焊機 2017年5期2017-06-05
- 管線鋼和鋼管落錘撕裂試驗異常斷口分析與評價
落錘撕裂試驗異常斷口分析與評價馮耀榮，陳宏達(石油管材及裝備材料服役行為與結(jié)構(gòu)安全國家重點實驗室，中國石油集團石油管工程技術(shù)研究院 陜西 西安 710077)針對管線鋼和鋼管落錘撕裂試驗(DWTT)出現(xiàn)的異常斷口進行了分析研究，提出了DWTT斷口和異常斷口的分類方法，形成異常斷口評判方法，部分成果被納入國家和行業(yè)標準，應(yīng)用于高鋼級管線鋼和鋼管異常斷口的分析評價。管線鋼；管線鋼管；落錘撕裂試驗；異常斷口；脆性斷裂控制0 引 言為了改善Charpy沖擊試驗評價
石油管材與儀器 2016年5期2016-11-17
- 20CrMnTiH鋼差速器齒圈局部斷齒原因分析
速器齒圈的材料、斷口進行了分析檢測。結(jié)果顯示，化學(xué)成分符合標準要求，金相分析、硬度檢驗顯示熱處理過程正常。通過對裂紋滲碳層情況綜合分析和對鍛造過程進行排查，認為該裂紋為鍛造過程導(dǎo)致，其原因與原材料表面缺陷有關(guān)。關(guān)鍵詞：鍛造折疊；滲碳層；斷口；表面缺陷中圖分類號： TG115.2 文獻標識碼： A 文章編號： 1673-1069（2016）13-171-20 引言差速器齒圈是汽車重要的傳動部件，需承載較大的交變應(yīng)力，要求具有較高的強度和韌性。某汽車差速器齒圈
中小企業(yè)管理與科技·上旬刊 2016年5期2016-05-14
- GH2107高溫合金力學(xué)性能的研究
室溫至高溫的拉伸斷口從沿晶斷轉(zhuǎn)向穿晶斷，合金的屈服強度在700℃有明顯的回升。將持久試驗獲得的數(shù)據(jù)構(gòu)成LMP拉伸米勒曲線，可預(yù)測其持久壽命，在700℃200MPa下合金的壽命可達十萬小時，優(yōu)于同類別的其它合金。關(guān)鍵詞：GH2107；高溫合金；力學(xué)性能；斷口高溫合金在高溫下具有很好的強度，高溫合金實際上是指能夠承受600℃以上的高溫，并在較大的復(fù)雜應(yīng)力下使用后表面穩(wěn)定的高合金化鐵基、鎳基和鈷基奧氏體金屬材料。以高合金化的Fe-Ni基奧氏體為基的合金統(tǒng)稱為鐵鎳
沈陽理工大學(xué)學(xué)報 2016年1期2016-05-09
- 某井超級13Cr油管接箍開裂原因分析
研究，對開裂接箍斷口形貌進行了宏觀分析和微觀分析，對開裂接箍進行了化學(xué)成分分析、力學(xué)性能試驗、金相分析。試驗結(jié)果表明:油管接箍斷口源區(qū)存在原始缺陷，接箍材料強度偏高，在修井過程中原始缺陷擴展導(dǎo)致接箍開裂。油管接箍開裂導(dǎo)致油管接頭脫扣。關(guān)鍵詞:油管;接箍;斷口;裂紋;鍍銅0 引言油管接箍斷裂失效是油田酸化作業(yè)和油氣生產(chǎn)過程中常見的失效形式之一。油管接箍斷裂失效與油管材料質(zhì)量、接頭上扣扭矩、油管柱組合、酸化作業(yè)和油氣生產(chǎn)工藝等有關(guān)，是一項復(fù)雜的系統(tǒng)工程問題。發(fā)
石油管材與儀器 2016年1期2016-05-07
- 西部某油田處理站外輸氣彎管爆裂原因分析
00)摘要：通過斷口分析、無損檢測、力學(xué)試驗和金相分析等手段研究了西部某油田處理站外輸氣彎管爆裂的原因。結(jié)果表明：彎管外弧側(cè)和斷口處的顯微組織全部為馬氏體，導(dǎo)致該處抗拉強度和硬度大幅升高，表現(xiàn)出極大的脆性；在服役過程中，彎管外弧側(cè)的微裂紋一旦擴展，馬氏體相即表現(xiàn)出脆性開裂。關(guān)鍵詞：彎管；爆裂；斷口；馬氏體管道運輸作為五大運輸方式之一，在油氣輸送中發(fā)揮著越來越大的作用[1]。油氣管道在服役過程中會因外部干擾、腐蝕、管材和施工質(zhì)量等原因發(fā)生失效事故，導(dǎo)致火災(zāi)、
腐蝕與防護 2016年2期2016-04-13
- 混合稀土變質(zhì)對ADC12鋁合金組織及性能的影響
金；組織和性能；斷口與其他系別的鋁合金相比，Al－Si系鑄造合金因其具有良好的綜合性能、低廉的原料成本而日益受到人們的關(guān)注.但是，在Al－Si系鑄造合金組織中存在不少塊狀、板條狀、長針狀的Si相，并且α－Al相枝晶粗大，這些都將導(dǎo)致合金力學(xué)性能的惡化.因此，在工業(yè)生產(chǎn)中常對Al－Si系鑄造合金進行變質(zhì)處理來大幅度提高其機械性能［1－4］.研究表明，稀土具有獨特的電子層結(jié)構(gòu)及物理化學(xué)性質(zhì)，擁有超強的自旋耦合特性，在鋁合金中加入少量稀土后，合金的顯微組織及力學(xué)
材料科學(xué)與工藝 2016年1期2016-03-29
- 管線鋼管沖擊試樣斷口分離評價方法探討*
管線鋼管沖擊試樣斷口分離評價方法探討*李為衛(wèi)(中國石油集團石油管工程技術(shù)研究院，西安710065)針對油氣輸送用管線鋼管在進行力學(xué)性能試驗時出現(xiàn)的斷口分離現(xiàn)象，分析了夏比沖擊試樣斷口分離的特征、產(chǎn)生原因及其對管道運行帶來的安全隱患。提出了沖擊試樣斷口分離程度的分級評價方法，以及用于斷口分離評定的上升平臺系數(shù)的確定方法。采用這兩種方法對西氣東輸二線試制的L555/X80管材的斷口分離情況進行了分析，對斷口分離嚴重的鋼廠提出了改進意見。并建議將該方法作為補充評
焊管 2015年3期2015-12-18
- 燃燒室爆裂分析
包括:宏觀分析，斷口分析，金相組織檢驗，材料化學(xué)成分檢驗，拉伸性能檢測等，為事故原因分析提供更多的依據(jù)。1 檢驗結(jié)果1.1 殘骸宏觀觀察圖1 是爆裂燃燒室及內(nèi)腔結(jié)構(gòu)形貌的宏觀照片。燃燒室是一端為小口徑的圓柱筒，爆裂成3塊殘骸，鄰近的斷口為對偶斷口，斷口編號分別為A 斷口、B 斷口和C 斷口。由圖可見，在內(nèi)腔變徑的圓弧過渡部位有火焰燃燒痕跡，表面氧化較重(圖1 中黃色箭頭所指)，說明該部位是點火具引燃發(fā)射藥產(chǎn)生爆炸的位置。將燃燒室爆裂的3 塊殘骸拼接起來試圖
失效分析與預(yù)防 2015年5期2015-11-28
- YHG 500Q集裝箱式焊軌車參數(shù)調(diào)試及斷口分析
軌車；參數(shù)調(diào)試；斷口；線上焊1 YHG 500Q集裝箱式焊軌車介紹及當(dāng)今焊軌發(fā)展形勢隨著現(xiàn)代鐵路的高速發(fā)展，對客、貨運輸要求越來越高，為了滿足鐵路現(xiàn)代化的需要，近年來鐵路經(jīng)歷了6次大提速。鋼軌無縫化的大規(guī)模應(yīng)用，對我們的鋼軌焊接質(zhì)量提出了新的挑戰(zhàn)，合格的鋼軌焊縫內(nèi)在和外觀質(zhì)量，是車輛高速安全運行的保障。隨著鋼軌焊接的不斷發(fā)展，換軌大修中閃光焊應(yīng)運而生，它是目前焊接質(zhì)量最好的一種焊接方式。用焊軌車焊接鋼軌避免了以前氣壓焊及鋁熱焊由于人為因素對焊接質(zhì)量造成的影
科技視界 2015年25期2015-09-01
- 對罐式雙斷口斷路器分合閘同期性測試的研究
修中SF6罐式雙斷口斷路器所開展的同期性測試存在弊端，無法判斷同期性是否滿足規(guī)程要求。針對這一測試弊端展開探討，提出通過加裝斷路器在線監(jiān)測系統(tǒng)可有效地監(jiān)測各斷口的機械特性，同時為狀態(tài)檢修提供了狀態(tài)預(yù)知等技術(shù)支持。1 同相各斷口間同期性差別大同相斷口間的分合閘不同步時間差別太大，將嚴重影響斷路器本身的安全運行。相關(guān)規(guī)程對于斷路器的時間參量同期性測試做出了明確要求［1］。雖然在110 kV 及以上電網(wǎng)中所采用的多斷口斷路器，每個斷口上均裝有均壓電容器，對每個斷
云南電力技術(shù) 2015年2期2015-03-02
- 減速機齒輪軸斷裂分析
用化學(xué)成分分析、斷口分析、金相檢驗和力學(xué)性能測試對其原因進行了分析。結(jié)果表明，裂紋起源于鍵槽棱邊應(yīng)力集中處，向內(nèi)疲勞擴展至斷裂；棱邊形狀尖銳，彎曲應(yīng)力集中較為嚴重，齒輪軸旋轉(zhuǎn)時出現(xiàn)一定的彎矩載荷，棱邊即能萌生裂紋源，引發(fā)疲勞斷裂。分析結(jié)果為避免同類軸再次發(fā)生斷裂提供了參考。[關(guān)鍵詞]齒輪軸；鍵槽；斷口；疲勞斷裂1 引言減速機的齒輪軸結(jié)構(gòu)是機械設(shè)備中常見的重要設(shè)備，它本身設(shè)計的合理與否影響到整個設(shè)備的安全運行。某減速機上的齒輪軸，材料牌號為18CrNiMo7
天津冶金 2015年2期2015-02-25
- Analysis of Internal Stress and Fracture Morphology for 20 Steel Under Ultrasonic Vibration Uniaxial Tensile
0號鋼內(nèi)部應(yīng)力及斷口形貌分析程雪利1*,趙明利2,秦 軍3,劉傳紹21.河南機電高等專科學(xué)校 機械工程系，河南 新鄉(xiāng) 453000；2.河南理工大學(xué) 機械與動力工程學(xué)院，河南 焦作 454000；3.四平市海格起重機器制造有限公司，吉林 四平 136000對20號鋼進行了超聲振動單向拉伸試驗，對其內(nèi)部應(yīng)力進行了有限元分析，得出了工件在直徑最小處兩端的應(yīng)力最大，中間次之，這和斷口斷裂的位置是一致的。研究了工件中心點處塑性應(yīng)變及應(yīng)力隨時間變化的曲線，證明了在超
機床與液壓 2013年1期2013-12-07
- 500kV單斷口斷路器絕緣事故的過電壓計算
7)500kV單斷口斷路器絕緣事故的過電壓計算孟毅(國網(wǎng)湖北省電力公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077)與雙斷口斷路器相比，500kV單斷口斷路器技術(shù)關(guān)鍵在于提高斷口間的耐受電壓。針對某掛網(wǎng)試運行的500kV單斷口斷路器在熱備用時發(fā)生斷口間絕緣擊穿的事故，利用實測數(shù)據(jù)，對事故過程中斷口間電壓進行了計算，并進行了仿真，排除了線路操作過電壓原因，計算結(jié)果表明該斷路器斷口間絕緣水平偏低。500kV單斷口斷路器；絕緣擊穿事故；過電壓；斷口間絕緣水平1 引言
電氣開關(guān) 2013年6期2013-11-06
- 試論機械構(gòu)件裂紋形成原因及斷口特征分析
原因、宏觀與微觀斷口特征非常重要。本文重要論述了構(gòu)件常見的幾種工藝裂紋形成原因。【關(guān)鍵詞】裂紋；原因；斷口1.鑄造裂紋1.1熱裂紋a、金屬凝固過程中由于有害雜質(zhì)在晶界處與金屬形成低熔點共晶薄膜，降低了金屬的強度和塑性，在收縮應(yīng)力作用下形成裂紋（收縮裂紋），多發(fā)生于鑄件心部，沿晶擴展，有明顯的脫碳現(xiàn)象，裂紋尖端較圓鈍。裂紋內(nèi)可見夾雜物；斷口為沿晶開裂，有時可見明顯的偏析、疏松和孔洞；晶粒表面有自由表面特征，可見鵝卵石花樣，有時可見到非金屬夾雜物或共晶花樣。b
科技致富向?qū)?2013年18期2013-10-31
- 常壓爐爐管抱卡斷裂原因分析
卡懸臂根部，抱卡斷口已銹蝕。爐管拉鉤及抱卡斷裂位置如圖1所示。爐管采用吊裝，底部可自由伸縮，爐管規(guī)格為152mm×8mm，材質(zhì)為Cr9Mo，高度約15m，抱卡位置在約6m高處。抱卡斷裂數(shù)量9個，其中6個位于10#燃燒嘴上方，燃料為液化氣脫硫醇尾氣。二、斷口檢測與分析(1)宏觀分析。圖1 爐管拉鉤及抱卡斷裂位置斷口上有明顯的鑄造缺陷，斷口表面粗糙不平，無明顯的塑性變形，屬脆性斷裂。將斷口氧化層打磨后，可以看到抱卡斷口表面有多處裂紋，這是斷裂的重要原因。9個斷
中國設(shè)備工程 2013年12期2013-10-21
- 熱得快電熱絲的顯微斷口形貌分析
下，電熱絲的顯微斷口形貌進行對比分析，根據(jù)顯微斷口形貌特征，判定熱得快在火災(zāi)發(fā)生之前是否處于通電干燒狀態(tài)，并應(yīng)用于實際火災(zāi)物證鑒定工作中，從而為此類火災(zāi)事故的認定提供證據(jù)。1 實驗材料及方法實驗材料:某廠生產(chǎn)的熱得快(電熱絲為Fe－Cr－Al電熱合金絲)，額定電壓220V，額定功率700W。實驗方法為:(1)模擬正常使用狀態(tài)。用10個新的熱得快，分別插入盛滿水的8磅熱水瓶中，每次通電至水開，累計通電使用時間為30h，編號待用。(2)模擬通電干燒狀態(tài)。熱得快
中國人民警察大學(xué)學(xué)報 2013年2期2013-07-24
- ZGCr4鑄鋼支承輥輥頸圓周裂紋檢驗分析
的原因。1 宏觀斷口觀察鑄鋼支承輥輥頸表面圓周裂紋基本位于凹槽內(nèi)靠近輥身方向的端角部位，見圖1。經(jīng)測量，輥頸端面直徑為530 mm，凹槽距離端面為72 mm，凹槽寬度為50 mm，圓周裂紋距離端面110 mm～122 mm。圖1 ZGCr4鑄鋼支承輥輥頸圓周裂紋部位示意圖Figure 1 The schematic diagram of circumferential crack position in ZGCr45 cast steel backup r
大型鑄鍛件 2011年5期2011-09-25
- 金屬拉伸試樣的斷口分析
）金屬拉伸試樣的斷口分析李紅英（山西大同大學(xué)煤炭工程學(xué)院，山西大同 037003）提出了金屬拉伸試樣斷口分析方法，討論了試樣在拉伸試驗中的應(yīng)力分布、斷裂過程以及影響斷口形貌的因素，為斷裂形態(tài)分類和斷裂原因分析提供了重要依據(jù)。斷裂；拉伸斷口；應(yīng)力分布；穿晶斷裂；杯錐狀斷口；纖維區(qū)；韌窩在分析金屬構(gòu)件重大斷裂事故時，需對斷裂件進行性能的重新測定和重演性實驗［1］。性能測定包含材料的化學(xué)分析、力學(xué)性能的測定及金相鑒定，是對斷件材質(zhì)及性能作一次新的評定。而重演性實
山西大同大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版) 2011年1期2011-09-11
- 某相間間隔棒連接板斷裂原因分析
析2.1 連接板斷口分析斷裂的3個相間間隔棒連接板均處于上、下相之間的下相。連接板結(jié)構(gòu)形狀見圖1,3個連接板斷裂部位基本一致,斷口均處于連接板結(jié)構(gòu)形狀改變部位,即圖1中的A、B處。圖1 244-245號連接板斷裂部位244-245號連接板斷裂部位見圖1,其A、B兩處斷口宏觀形貌見圖2、圖3,兩處斷口斷裂前均無明顯的塑性變形,斷裂源處無舊裂紋痕跡,兩處斷口裂紋源處均可見材料鑄造缺陷,B處斷口裂紋源處材料鑄造疏松（見圖4）。兩斷口最后斷裂區(qū)無明顯的剪切唇,從兩
東北電力技術(shù) 2011年1期2011-04-21
- 氟橡膠F275對某鈦合金零件應(yīng)力腐蝕失效分析
某鈦合金試驗套筒斷口進行了失效分析,確定了套筒的斷裂性質(zhì),分析了斷裂原因.套筒的斷裂性質(zhì)為應(yīng)力腐蝕斷裂,試驗溫度下氟橡膠的裂解是套筒發(fā)生應(yīng)力腐蝕斷裂的主要原因.鈦合金;斷裂;應(yīng)力腐蝕;失效;裂解;裂紋0 前 言某地面大型設(shè)備在試機后進行分解檢查時發(fā)現(xiàn),裝配有F275橡膠圈的某鈦合金高速轉(zhuǎn)盤內(nèi)孔出現(xiàn)較多的長短不一的裂紋,對此進行了故障模擬試驗.試驗過程中,根據(jù)現(xiàn)場測試的環(huán)境溫度場數(shù)據(jù)和有限元計算分析結(jié)果,采用了與該零件相同材料的合金套筒進行失效分析模擬試驗,
湖南工程學(xué)院學(xué)報（自然科學(xué)版） 2011年1期2011-03-16
- 淺析SWRH82B盤條拉拔斷口典型形貌及特征
H82B盤條拉拔斷口典型形貌及特征劉瑩 田慶榮 陳國慶 張慈 （天津鋼鐵集團有限公司技術(shù)中心，天津 300301)利用掃描電鏡、高溫共聚焦激光顯微鏡和光學(xué)顯微鏡，對不同斷裂形態(tài)的SWRH82B盤條和過程線的斷口進行形貌觀察和金相組織檢測。經(jīng)過分析，造成82B盤條和過程線在拉拔過程中發(fā)生斷裂的主要原因是盤條中的不良組織和表面缺陷。盤條 過程線 斷口 形貌 表面缺陷 金相組織 檢測 分析1 概述SWRH82B盤條（以下簡稱82B)是生產(chǎn)預(yù)應(yīng)力鋼絲和低松弛預(yù)應(yīng)力
天津冶金 2011年4期2011-01-04
- ５５０ｋＶ單斷口罐式ＳＦ６斷路器
權(quán)的550kV單斷口罐式SF6斷路器，這使我國成為繼日本之后第二個擁有550kV單斷口SF6斷路器設(shè)計和制造技術(shù)的國家。眾所周知，現(xiàn)代高壓斷路器的發(fā)展趨向高電壓、大容量和小型化。550kV單斷口SF6斷路器的研制成功體現(xiàn)了高壓SF6斷路器技術(shù)的巨大進步。550kV單斷口SF6斷路器的滅弧單元經(jīng)歷了4斷口→2斷口→單斷口。單斷口相比雙斷口SF6斷路器，產(chǎn)品整體結(jié)構(gòu)得到了簡化，零部件數(shù)量及用氣量大大減少，產(chǎn)品的運行可靠性和技術(shù)經(jīng)濟指標得到大幅度提高。日本有這樣
電氣世界 2009年7期2009-08-28