啟機(jī)
- 燃電驅(qū)壓縮機(jī)混合壓氣站節(jié)能降耗經(jīng)濟(jì)運(yùn)行分析
電驅(qū)壓縮機(jī)組搭配啟機(jī)方式、國家政策等方面對壓氣站能耗及成本的影響展開了分析。2 能耗及成本影響因素分析2.1 燃電驅(qū)壓縮機(jī)組能耗影響因素2.1.1 天然氣輸量對單耗及成本的影響天然氣輸量是影響壓縮機(jī)能耗的主要因素之一，輸量越大，壓縮機(jī)負(fù)荷越大，能耗也就越高[2]。隨輸量增加，某壓氣站日單耗及成本總體呈增加趨勢。當(dāng)輸量在1.2 億～1.3 億m3/d時(shí)，單耗及成本均最小，隨輸量的增加基本持平，屬于節(jié)能且經(jīng)濟(jì)的輸送區(qū)間；在0.8 億～1.4 億m3/d 時(shí)，單
資源節(jié)約與環(huán)保 2024年3期2024-04-25
- 鍋爐啟機(jī)煙塵超標(biāo)分析與應(yīng)對策略
日，該機(jī)組冷態(tài)啟機(jī)過程中凈煙氣煙塵出現(xiàn)長時(shí)間超標(biāo)情況，過程如下：第一階段（16 日3：00 前），煙塵實(shí)測值為4～6 mg/Nm3；第二階段（16 日3：00—8：00），煙塵實(shí)測值為8～9 mg/Nm3；第三階段（16 日8：00—10：20），煙塵實(shí)測值逐步上升并維持在20 mg/Nm3左右；第四階段（16 日10：20 之后），煙塵實(shí)測值逐步下降最終達(dá)標(biāo)。煙塵濃度曲線如圖1 所示。圖1 啟機(jī)過程的煙塵濃度曲線2 故障排查2.1 靜電除塵器運(yùn)行情況檢
設(shè)備管理與維修 2024年2期2024-03-11
- Solar T60 型燃?xì)廨啓C(jī)喘振故障的排除
輪機(jī)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)和啟機(jī)過程中的邏輯控制分析，得出引起本次喘振現(xiàn)象的原因主要有以下4 個(gè)方面。1.1.1 空氣入口過濾器嚴(yán)重污染阻塞Solar T60 型燃?xì)廨啓C(jī)空氣入口過濾器由兩級組成，第一級為濾棉型過濾器，第二級為圓筒形紙質(zhì)過濾器。在機(jī)組運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，第一級過濾器會過濾掉空氣進(jìn)氣中較大的灰塵顆粒、油氣和水分，同時(shí)過濾器表面會逐漸發(fā)黑、表面的附著物成輕微泥巴狀，使得過濾器通透性下降，引起進(jìn)入壓氣機(jī)的空氣流量降低。因此，需要及時(shí)更換過濾器。第二級過濾器過濾更小的灰塵
設(shè)備管理與維修 2023年22期2024-01-03
- 熱泵壓縮機(jī)出口管道振動原因分析及解決方案
剛度。但是，重新啟機(jī)以后，出口管道振動的幅度沒有任何改善，因此可以排除管道支架設(shè)置不合理。原因二：管道系統(tǒng)帶液熱泵壓縮機(jī)的啟機(jī)流程如下：（1）回流罐V-001和C-001 塔釜建立一定液位的液體，在環(huán)境溫度下塔內(nèi)氣液兩相會達(dá)到平衡；（2）將壓縮機(jī)進(jìn)、出口閥門和防喘振閥全開，壓縮機(jī)入口導(dǎo)葉全開；（3）啟動壓縮機(jī)，待壓縮機(jī)切工頻后逐漸關(guān)閉防喘振閥。通過和操作人員交流發(fā)現(xiàn)，在壓縮機(jī)啟機(jī)之前，壓縮機(jī)入口管線分液包和壓縮機(jī)缸體經(jīng)過了較長時(shí)間的排液操作，且很難完全排凈
化工與醫(yī)藥工程 2023年6期2023-12-24
- 某抽水蓄能電站水泵工況啟機(jī)時(shí)噪聲分析與處理
1號機(jī)組水泵工況啟機(jī)噪音，現(xiàn)場于4月4日、5月4日錄制了啟機(jī)過程音頻，錄制點(diǎn)選取在蝸殼層底環(huán)下部近轉(zhuǎn)輪室處，對音頻進(jìn)行頻譜分析以判斷異響的來源和組成特性[1]。由現(xiàn)場采集頻譜圖得出，前后月份水泵開機(jī)過程的音頻成分整體穩(wěn)定，主要由發(fā)電電動機(jī)傳來的風(fēng)噪頻率：100 Hz、200 Hz等，以及2倍葉片通過頻率：150 Hz等組成[2]。當(dāng)嘯叫聲出現(xiàn)時(shí)，240 Hz及480 Hz、720 Hz等倍頻頻率成分開始突現(xiàn)。該頻率成分與機(jī)組導(dǎo)葉和葉片（無葉區(qū)）的動靜干涉頻
水電站機(jī)電技術(shù) 2023年11期2023-11-29
- 中秋夜一絲不茍
等，隨時(shí)準(zhǔn)備上井啟機(jī)。20 時(shí)，接到來電通知后，陳慶立即驅(qū)車上井。井排路積水嚴(yán)重、泥濘不堪，車輛無法駛?cè)耄麑④囃Ｔ诼愤?，穿好雨衣、雨靴選擇步行上井。他小心翼翼走在井排路上。地面濕滑，他幾次險(xiǎn)些滑倒，但卻一刻未停，艱難地走到井場。經(jīng)過仔細(xì)查看后，他確定該井無其他故障，立即啟機(jī)，然后馬不停蹄走向下一口井。等到一切都忙完，22 時(shí)，8 口油井全部恢復(fù)生產(chǎn)。接到液量恢復(fù)的消息后，他露出了欣慰的笑容。
中國石油石化 2023年20期2023-11-17
- 抽水蓄能機(jī)組懸停控制方法設(shè)計(jì)與應(yīng)用
分析，發(fā)現(xiàn)在機(jī)組啟機(jī)順控流程執(zhí)行過程中，啟機(jī)故障多出在機(jī)組開始轉(zhuǎn)動前，在啟動輔機(jī)過程中，機(jī)組常因輔機(jī)的自動化元件動作不可靠的原因而啟動失敗。為降低非計(jì)劃停機(jī)次數(shù)，避免上級的非計(jì)劃停機(jī)考核，急需在流程控制上想辦法減少不必要的機(jī)組停機(jī)，保障機(jī)組的順利啟機(jī)。2 實(shí)施方法經(jīng)上述分析，本文提出一種流程控制方法，在發(fā)電開球閥前、抽水充氣壓水前，加入懸?？刂萍叭藶榕袛?，現(xiàn)場處理完簡單故障后，可點(diǎn)擊按鈕繼續(xù)執(zhí)行流程。若故障較大，短時(shí)間無法處理流程，可退出流程再做事故停機(jī)處
中國水能及電氣化 2023年9期2023-10-11
- 多級高壓往復(fù)壓縮機(jī)啟機(jī)過程實(shí)驗(yàn)與分析
大型往復(fù)式縮機(jī)的啟機(jī)過程較為復(fù)雜，而且發(fā)生的時(shí)間較短。在短時(shí)間內(nèi)壓縮機(jī)的轉(zhuǎn)速從零升到額定轉(zhuǎn)速；壓縮機(jī)的各級排氣壓力、溫度上升至穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)。在該過程中常常會發(fā)生電機(jī)啟動電流大、排氣溫度高、振動過大等啟機(jī)故障。由于啟機(jī)過程中機(jī)器動態(tài)工作過程復(fù)雜，這些故障原因很難確定，因此極有必要對壓縮機(jī)的啟機(jī)過程進(jìn)行研究，明確各參數(shù)的變化規(guī)律。對于啟機(jī)過程的研究，很多是針對小型制冷壓縮機(jī)展開[1～3]，包括啟動負(fù)載特性、電機(jī)啟動轉(zhuǎn)矩與最大轉(zhuǎn)矩。這些研究對于多級高壓往復(fù)式壓縮
壓縮機(jī)技術(shù) 2022年5期2022-11-24
- DF8B型內(nèi)燃機(jī)車柴油機(jī)302D型調(diào)速器啟機(jī)故障分析及解決方法
用中表現(xiàn)出柴油機(jī)啟機(jī)柔和、沖擊轉(zhuǎn)速小、不冒黑煙、變工況反應(yīng)靈敏、補(bǔ)償力度大等優(yōu)點(diǎn)。由于其系統(tǒng)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，零部件精度要求高，造成零配件互換性差、檢修困難等問題。機(jī)車在線上運(yùn)行時(shí)多次發(fā)生停機(jī)或者啟不了機(jī)等故障，回段后查找故障原因?yàn)檎{(diào)速器不良所致，經(jīng)統(tǒng)計(jì)分析302D型調(diào)速器發(fā)生熱機(jī)不能啟動或啟機(jī)后不能停機(jī)故障占調(diào)速器故障的43%左右，發(fā)生故障后需要反復(fù)啟機(jī)、停機(jī)調(diào)整，造成大量燃油及人工的浪費(fèi)，而且給柴油機(jī)質(zhì)量埋下了較大隱患，影響正常的運(yùn)輸生產(chǎn)秩序。2 調(diào)速器啟停機(jī)
軌道交通裝備與技術(shù) 2022年5期2022-11-17
- 單回路供電線路中濟(jì)柴H16V190ZLT4-2 燃?xì)獍l(fā)電機(jī)的故障診斷及處理分析
到拖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速，造成啟機(jī)失?。?）發(fā)電機(jī)在冬季啟動時(shí)無法正常啟機(jī)；3）在發(fā)電機(jī)帶載時(shí)出現(xiàn)超速報(bào)警停機(jī)；4）發(fā)電機(jī)啟動后出現(xiàn)排溫差報(bào)警。1.2 常見故障原因分析首先是濟(jì)柴H16V190ZLT4-2 燃?xì)獍l(fā)電機(jī)啟動后無法達(dá)到拖轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速，造成啟機(jī)失敗的現(xiàn)象，這種現(xiàn)象是由于每臺發(fā)電機(jī)配有兩臺啟動馬達(dá)，在啟機(jī)過程中如果一臺馬達(dá)故障或啟動電壓低等原因，均會造成機(jī)組轉(zhuǎn)速達(dá)不到要求而啟機(jī)失敗。其次是濟(jì)柴H16V190ZLT4-2 燃?xì)獍l(fā)電機(jī)在冬季啟動時(shí)無法正常啟機(jī)的現(xiàn)象是因?yàn)樵?/div>
機(jī)械管理開發(fā) 2022年8期2022-09-25
- 超級電容啟動裝置在海上平臺的安裝測試及實(shí)際應(yīng)用
啟動應(yīng)急發(fā)電機(jī)，啟機(jī)正常，運(yùn)行5min后手動進(jìn)行停機(jī)，準(zhǔn)備對超級電容裝置啟動柜進(jìn)行啟機(jī)測試。檢查確認(rèn)超級電容啟動裝置電量已經(jīng)達(dá)到100%，電壓達(dá)到額定電壓 25.5V，其他各項(xiàng)參數(shù)正常，沒有報(bào)警信息。將超級電容啟動裝置 220V充電電源進(jìn)行分閘，對超級電容啟動裝置啟動應(yīng)急發(fā)電機(jī)的啟動次數(shù)進(jìn)行測試。首次啟動后，超級電容啟動裝置出現(xiàn)過壓報(bào)警，且容量很快上升到 107%，現(xiàn)場發(fā)現(xiàn)異常情況后，立即對應(yīng)急發(fā)電機(jī)進(jìn)行停機(jī)。避免超級電容啟動裝置損壞。經(jīng)過分析，確認(rèn)原因?yàn)?/div>天津科技 2022年6期2022-06-21
- 新一代調(diào)相機(jī)變壓器組啟機(jī)過流保護(hù)誤動作原因及對策
具體應(yīng)用過程中，啟機(jī)過程出現(xiàn)過保護(hù)動作現(xiàn)象，主要表現(xiàn)為調(diào)相機(jī)升壓惰轉(zhuǎn)過程中機(jī)端出現(xiàn)幅值較大的波形畸變電流。已有新一代大型調(diào)相機(jī)保護(hù)相關(guān)文獻(xiàn)［8-12］針對上述現(xiàn)象及問題鮮有論述。文獻(xiàn)［8］分析了調(diào)相機(jī)在靜止變頻器（SFC）拖動時(shí)的諧波特性，闡述了變頻啟動過程中的變頻特性及諧波特性對啟機(jī)保護(hù)的影響，提出了一種改進(jìn)型的定頻采樣變數(shù)據(jù)窗離散傅里葉變換算法，在變頻啟動時(shí)啟機(jī)過流保護(hù)能夠更準(zhǔn)確地算出故障電流的基波幅值。文獻(xiàn)［9］提及調(diào)相機(jī)啟動過程對繼電保護(hù)的影響，從電力系統(tǒng)自動化 2022年5期2022-03-12
- TITAN130 透平新增VGV 扭力檢測
力反饋，VGV 啟機(jī)測試和手動測試功能。當(dāng)程序檢測到扭力達(dá)到350 lbf（1556.88 N）時(shí)觸發(fā)機(jī)組報(bào)警，達(dá)到500 lbf（2224.11 N）時(shí)觸發(fā)關(guān)斷；機(jī)組啟機(jī)過程中在盤車階段，自動開關(guān)VGV，并檢測開啟的力矩；停機(jī)狀態(tài)下，可以手動測試VGV是否存在卡滯，方便日常維保。通過新增VGV 力矩反饋功能和手動測試功能，提高機(jī)組運(yùn)行的穩(wěn)定性和安全性。1 IGV 的作用透平機(jī)組壓氣機(jī)的作用是將過濾的空氣進(jìn)行壓縮，用于機(jī)組冷卻和燃燒。TITAN130 機(jī)組設(shè)備管理與維修 2022年1期2022-03-10
- 某余熱鍋爐循環(huán)水泵的振動分析及解決措施
2#循環(huán)水泵。在啟機(jī)階段，循環(huán)水泵運(yùn)行流量為2 500~2 100 m3/h，介質(zhì)溫度為30～270℃，進(jìn)出口壓差為4.2×105～5.0×105Pa，電機(jī)功率為310～378 kW，泵振動速度為0.14～14.3 mm/s，已經(jīng)嚴(yán)重超標(biāo)，超出受限允許振動速度限值7.6 mm/s，且現(xiàn)場噪聲比較尖銳，鍋爐循環(huán)水泵啟機(jī)過程持續(xù)了約144 h。在停機(jī)階段，循環(huán)水泵運(yùn)行流量為2 210~2 480 m3/h，介質(zhì)溫度為45～265℃，進(jìn)出口壓差為3.8×105～有色冶金設(shè)計(jì)與研究 2022年6期2022-02-17
- 長輸管道燃驅(qū)壓縮機(jī)啟機(jī)典型故障分析及處理
燃驅(qū)壓縮機(jī)組，其啟機(jī)過程為：初始由液壓啟動器拖動燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子加速旋轉(zhuǎn)，加速到2100r/ min 盤車5min 后，降速預(yù)備點(diǎn)火；當(dāng)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速降至1470r/ min 時(shí)開始升速，升速過程中系統(tǒng)點(diǎn)火；轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速達(dá)到1700r/ min 時(shí)，主燃油噴嘴開始工作，啟動火苗點(diǎn)燃，形成穩(wěn)定的燃燒火焰，渦輪開始輸出功率；此后，燃?xì)廨啓C(jī)轉(zhuǎn)子在液壓啟動器和渦輪的共同帶動下開始加速，隨著轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速不斷提高，流入燃?xì)廨啓C(jī)空氣流量也不斷加大，壓力逐漸升高，燃?xì)饽芰恳搽S之加大，此時(shí)石油化工建設(shè) 2022年8期2022-02-02
- 離心丙烷制冷壓縮機(jī)組啟機(jī)故障排查及處理研究
壓縮機(jī)振動高無法啟機(jī)、加載過程中振動高停車的故障，嚴(yán)重影響壓縮機(jī)正常啟機(jī)和運(yùn)行，危害機(jī)組本體安全性能，制約企業(yè)設(shè)備管理及生產(chǎn)效益的提升。1 壓縮機(jī)振動高無法啟機(jī)原因分析及處理在機(jī)組試運(yùn)行階段，壓縮機(jī)多次出現(xiàn)非驅(qū)動端徑向振動高聯(lián)鎖停車（90μm），過程中最高振動值超過120μm。試運(yùn)行之前壓縮機(jī)空轉(zhuǎn)測試都較為正常，初步排除機(jī)組內(nèi)部機(jī)械故障，綜合分析機(jī)組整個(gè)安裝及試運(yùn)行過程，認(rèn)為造成壓縮機(jī)振動高無法啟機(jī)的原因可能為配管安裝存在應(yīng)力、壓縮機(jī)—聯(lián)軸器—電機(jī)對中不良中國設(shè)備工程 2021年24期2021-12-31
- 大型旋轉(zhuǎn)機(jī)械啟機(jī)階段故障診斷
發(fā)性跳機(jī)后，多次啟機(jī)失敗的案例，如何在短時(shí)間內(nèi)解決問題并盡快啟機(jī)，不僅直接影響企業(yè)正常生產(chǎn)和的經(jīng)濟(jì)效益，同時(shí)也是對檢修過程質(zhì)量、企業(yè)設(shè)備技術(shù)水平和專業(yè)人員技術(shù)能力的考驗(yàn)。1 大型旋轉(zhuǎn)設(shè)備啟機(jī)階段故障類型根據(jù)歷史案例統(tǒng)計(jì)，大型旋轉(zhuǎn)設(shè)備啟機(jī)失敗故障有以下類型：1.1 動不平衡（1）檢修期間轉(zhuǎn)子軸長期靜置，受自重產(chǎn)生彎曲變形產(chǎn)生的動不平衡。（2）長時(shí)間檢修后急于啟機(jī)，啟機(jī)前轉(zhuǎn)子盤車時(shí)間不夠，轉(zhuǎn)子存在動不平衡。（3）啟機(jī)運(yùn)行時(shí)暖機(jī)時(shí)間不夠，加載過快，轉(zhuǎn)子軸熱變形造冶金動力 2021年5期2021-11-19
- 浙江浙能臺州第二發(fā)電有限責(zé)任公司百萬機(jī)組首次全自動啟機(jī)
式啟動機(jī)組。本次啟機(jī)過程中成功應(yīng)用了醞釀已久的運(yùn)行系統(tǒng)自啟停項(xiàng)目重要功能模塊，以自動控制貫穿整個(gè)啟機(jī)過程，有效提高了啟機(jī)過程的自動化水平，實(shí)現(xiàn)了運(yùn)行方式的智能化升級。在啟機(jī)過程中，臺二電首次實(shí)現(xiàn)燃料和主蒸汽溫度全程自動控制，首次將濕態(tài)CCS設(shè)想變成現(xiàn)實(shí)，完善了凝結(jié)水全程深度變頻，加上已實(shí)施的全程給水自動控制、鍋爐自動轉(zhuǎn)態(tài)、全程風(fēng)煙系統(tǒng)自動控制等功能，為臺二電智能電廠建設(shè)項(xiàng)目的后續(xù)推進(jìn)提供了強(qiáng)有力支撐。能源研究與信息 2021年2期2021-11-14
- 海洋平臺應(yīng)急機(jī)啟動系統(tǒng)可靠性提升改造
現(xiàn)場、遠(yuǎn)程控制盤啟機(jī)測試。故障現(xiàn)場均為應(yīng)急機(jī)啟動機(jī)得電動作，電池組充電器盤面顯示充電電流增加，充電器蓄電池電壓檢測模塊檢測到電池瞬間壓降由28.8 V降至19.5 V，并且瞬間充電器面板上欠壓指示燈亮，說明實(shí)際的電壓降低至報(bào)警值18 V以下，遠(yuǎn)程控制盤應(yīng)急機(jī)高振動報(bào)警，機(jī)組啟動失敗。1、2號蓄電池組分別為控制系統(tǒng)、啟動機(jī)供電時(shí)機(jī)組啟動正常，并且單組蓄電池冷態(tài)連續(xù)啟機(jī)次數(shù)由6次以上降至3次。2 故障原因分析2.1 蓄電池容量選型錯(cuò)誤柴油發(fā)電機(jī)組容量1 200天津科技 2021年8期2021-09-16
- 基于多軸燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組啟停過程運(yùn)行評價(jià)系統(tǒng)的研究及應(yīng)用
、廠用電、成本，啟機(jī)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)占總經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的80%，停機(jī)的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)占總經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的20%。啟機(jī)過程中，時(shí)間指標(biāo)占比10/65，氣量指標(biāo)占比10/65，氣耗指標(biāo)占比10/65，廠用電指標(biāo)占比10/65，成本指標(biāo)占比25/65。停機(jī)過程中，時(shí)間指標(biāo)占比5/35，氣量指標(biāo)占比5/35，氣耗指標(biāo)占比5/35，廠用電指標(biāo)占比5/35，成本指標(biāo)占比15/35。機(jī)組各啟停工況的標(biāo)準(zhǔn)值，見表1。表1 經(jīng)濟(jì)指標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值Table 1 Standard values of eco儀器儀表用戶 2021年8期2021-08-21
- 合缸中間再熱機(jī)組減負(fù)荷以及熱態(tài)啟動期間振動異常探究
正常減負(fù)荷和熱態(tài)啟機(jī)期間易發(fā)生振動超標(biāo)跳機(jī)事故。1 機(jī)組運(yùn)行概況該項(xiàng)目在國內(nèi)首次使用中溫次高壓（6.3 MPa/445℃）、中間再熱425℃）兩爐一機(jī)母管制再熱技術(shù)。項(xiàng)目投運(yùn)后整體運(yùn)行小時(shí)數(shù)較高，滿負(fù)荷運(yùn)行期間機(jī)組各參數(shù)正常，機(jī)組軸振評定為優(yōu)秀。但機(jī)組在減50%負(fù)荷左右以及熱態(tài)啟機(jī)并網(wǎng)后出現(xiàn)軸振超限跳機(jī)事故。1.1 正常減負(fù)期間振動超標(biāo)跳機(jī)圖1 減負(fù)荷后軸振變化DCS畫面截圖（1）2020年1月23日該項(xiàng)目#4、5爐帶#3中間再熱機(jī)組運(yùn)行，主蒸汽、再熱蒸汽科學(xué)技術(shù)創(chuàng)新 2021年22期2021-08-16
- 中壓電纜絕緣屏蔽與絕緣粘連現(xiàn)象分析及解決措施
芯之間粘連，導(dǎo)致啟機(jī)廢線過多。為減少浪費(fèi)、解決該情況，進(jìn)行了以下研究[3]。1.1 試樣試制選取電纜產(chǎn)品型號規(guī)格為YJV 12/20 kV 1×300 mm2，其工藝參數(shù)為導(dǎo)體外徑18.3 mm，導(dǎo)體屏蔽厚0.8 mm，絕緣厚5.5 mm，絕緣屏蔽厚0.8 mm。內(nèi)外屏蔽和絕緣均采用A廠材料進(jìn)行生產(chǎn)，擠塑機(jī)各溫區(qū)的溫度設(shè)置參數(shù)如表1所示，硫化管各溫區(qū)設(shè)置參數(shù)如表2所示。表1 擠塑機(jī)各溫區(qū)的溫度（單位：℃）表2 硫化管參數(shù)1.2 試制結(jié)果使用上述廠家原材料和現(xiàn)代制造技術(shù)與裝備 2021年6期2021-07-27
- 135 MW汽輪機(jī)組轉(zhuǎn)子熱彎曲故障機(jī)理分析與對策研究
力大量釋放。機(jī)組啟機(jī)過程中，暖機(jī)不充分，轉(zhuǎn)子軸心溫度未達(dá)到121 ℃以上，轉(zhuǎn)子內(nèi)部熱膨脹不均。因低壓缸噴水降溫設(shè)施故障引發(fā)熱膨脹，致使低壓轉(zhuǎn)子及動葉部位熱膨脹不均。2.3 轉(zhuǎn)子熱彎曲故障時(shí)機(jī)組軸系振動特征振動頻率主要表現(xiàn)在fr（1X）上（即工頻），二倍（2x）、三倍（3x）、四倍（4x）成分少且占比低，振動頻譜范圍明顯。機(jī)組升速過程中，軸系振動突變不穩(wěn)定，特別是在低速區(qū)間時(shí)軸系各處振動激蕩且長期處于80 μm 以上的振幅，在過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)振動烈度強(qiáng)且振幅達(dá)到冶金動力 2021年3期2021-06-26
- 我國潮流能發(fā)電發(fā)展現(xiàn)狀及機(jī)組技術(shù)探究 ——定槳距水平軸潮流能發(fā)電機(jī)組的啟機(jī)控制及優(yōu)化
的關(guān)系曲線圖2 啟機(jī)控制策略啟機(jī)是將機(jī)組從待機(jī)狀態(tài)過渡至發(fā)電狀態(tài)的過程。待機(jī)狀態(tài)下，機(jī)組的轉(zhuǎn)速為零，變流器脫網(wǎng)不運(yùn)行。機(jī)組停機(jī)完成且停機(jī)指令取消或故障消除后進(jìn)入待機(jī)狀態(tài)，等待啟機(jī)運(yùn)行。發(fā)電狀態(tài)下，機(jī)組傳動系統(tǒng)轉(zhuǎn)動，變流器并網(wǎng)發(fā)電，并進(jìn)行最大功率跟蹤。2.1 啟機(jī)過程控制由圖3可知，機(jī)組在待機(jī)靜止時(shí)葉輪的捕獲功率和驅(qū)動力矩為零，無法僅依靠葉輪來實(shí)現(xiàn)機(jī)組的啟動。因此，需要先依靠變流器以轉(zhuǎn)速模式先將機(jī)組轉(zhuǎn)速提升至一定值，然后再切換至轉(zhuǎn)矩模式，進(jìn)行最大功率跟蹤控制海洋經(jīng)濟(jì) 2021年2期2021-05-15
- HXN3B型機(jī)車柴油機(jī)無法啟機(jī)的故障原因及處理
檢修效率低。1 啟機(jī)條件（1）按下操縱端司機(jī)操縱臺上啟機(jī)按鈕，微機(jī)開始工作。如想中止該程序，則需按下緊急斷燃油按鈕。（2）燃油泵運(yùn)轉(zhuǎn)，建立起燃油壓力，此過程或者持續(xù)1 min，或者直到壓力足以使柴油機(jī)啟機(jī)時(shí)為止。如燃油初始循環(huán)進(jìn)行中按柴油機(jī)停機(jī)按鈕，可停止該工作。（3）動力室內(nèi)的柴油機(jī)啟機(jī)報(bào)警，對工作人員進(jìn)行警示，報(bào)警聲響30 s 后允許柴油機(jī)啟動。如果30 s 之內(nèi)燃油壓力還未建立起來，則顯示信息:啟動柴油機(jī)初始循環(huán)失敗，檢查燃油系統(tǒng)。（4）當(dāng)燃油壓力在鐵道機(jī)車車輛 2020年6期2021-01-15
- 基于GE機(jī)組監(jiān)控界面問題的分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)
I監(jiān)控界面，缺少啟機(jī)順控畫面和重要報(bào)警監(jiān)控界面。操作人員在啟機(jī)和日常監(jiān)控時(shí)，需不斷的進(jìn)行畫面切換觀察，因此導(dǎo)致工作效率的降低。本文借鑒沈鼓壓縮機(jī)組的啟機(jī)順控畫面，對GE壓縮機(jī)組建設(shè)時(shí)未設(shè)計(jì)啟機(jī)順控畫面問題進(jìn)行優(yōu)化，增加新的啟機(jī)順控畫面和重要報(bào)警監(jiān)控界面，并完成對畫面的組態(tài)和實(shí)測，以期達(dá)到提高工作效率的目的。監(jiān)控;優(yōu)化;壓縮機(jī)孔雀河壓氣站西一線主要設(shè)備有3臺GE壓縮機(jī)組、5臺旋風(fēng)分離設(shè)備、5臺過濾分離設(shè)備、1套收發(fā)球裝置、4臺空壓機(jī)組，1套35KV供電系統(tǒng)。智能建筑與工程機(jī)械 2020年1期2020-09-10
- 浮式生產(chǎn)儲卸油船F(xiàn)PSO主發(fā)電機(jī)啟機(jī)前的檢查與準(zhǔn)備
O）主發(fā)電機(jī)組的啟機(jī)測試具有故障多、難度大、周期長的特點(diǎn)，多是由于前期的檢查及準(zhǔn)備不足造成的，因而啟機(jī)前全面且規(guī)范的檢查及準(zhǔn)備尤為重要，可有效節(jié)省啟機(jī)調(diào)試測試時(shí)間，節(jié)省成本。關(guān)鍵詞：主發(fā)電機(jī);浮式生產(chǎn)儲卸油船F(xiàn)PSO;啟機(jī)前檢查隨著海洋石油行業(yè)的發(fā)展，大型海上油田的不斷增加，浮式儲油卸油裝置（FPSO）兼具石油開采和油、氣、水處理一體化的高集成度，未來具有廣闊的應(yīng)用前景，而全船的動力核心——主發(fā)電機(jī)組是核心中的核心，主發(fā)電機(jī)組的啟機(jī)測試具有故障多、難度大、看世界·學(xué)術(shù)下半月 2020年3期2020-09-10
- 大型燃煤電廠啟停過程中降低NOx 排放控制策略
示，其是鍋爐機(jī)組啟機(jī)工況下NOx 的排放量以及在鍋爐停機(jī)工況下的NOx 的排放數(shù)據(jù)。表1 啟機(jī)工況NOx 排放數(shù)據(jù)表表2 停機(jī)工況NOx 排放數(shù)據(jù)表根據(jù)表1 和表2 所示，在啟機(jī)工況中Q1 和Q2 分別是點(diǎn)火0.5h 以及1h 的數(shù)據(jù)情況，發(fā)現(xiàn)在點(diǎn)火的初始階段，當(dāng)燃煤數(shù)量一定時(shí)，NOx 的生成量呈現(xiàn)上升趨勢，主要的原因是由于在著火區(qū)域溫度有所上升，形成了大量的熱力型NOx。同時(shí)表中Q2 ～Q5 工況下燃煤量增加，煙囪出口的NOx 生成量有小幅度的減少，這說中國設(shè)備工程 2020年9期2020-05-12
- 機(jī)組啟機(jī)后抗燃油發(fā)黑的原因分析及探討
。某電廠多次發(fā)現(xiàn)啟機(jī)前油質(zhì)正常，啟機(jī)后約一周抗燃油顏色變黑、不透明，并且油中含有油泥。采用選擇性強(qiáng)極性硅鋁吸附劑對運(yùn)行油進(jìn)行脫色、除油泥再生。該廠抗燃油經(jīng)再生處理后，在機(jī)組連續(xù)運(yùn)行期間可以保證油質(zhì)正常。1 油質(zhì)劣化原因分析1.1 油質(zhì)分析對油樣幾項(xiàng)重要指標(biāo)進(jìn)行分析測試，試驗(yàn)結(jié)果如表1所示，油樣外觀如圖1所示，油泥析出試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。由試驗(yàn)結(jié)果可以看出，該機(jī)組抗燃油酸值、電阻率指標(biāo)均符合標(biāo)準(zhǔn)要求，但顏色為黑色、不透明，油中含有較多油泥。1.2 原因分析抗電力安全技術(shù) 2020年2期2020-04-18
- 三菱M701F4型燃?xì)庹羝?lián)合循環(huán)機(jī)組APS停機(jī)優(yōu)化研究
程控設(shè)計(jì)與APS啟機(jī)程控類似，都是按系統(tǒng)分為機(jī)組協(xié)調(diào)功能級、子組功能級、設(shè)備級[1]。但APS停機(jī)過程與啟機(jī)過程不同，啟機(jī)過程中，一個(gè)系統(tǒng)需要?jiǎng)e的系統(tǒng)啟動完畢以后才能啟動，而且啟機(jī)過程更加注重安全性。而停機(jī)過程不受這些因素制約，因此可以考慮減少APS停機(jī)步序，以加快停機(jī)時(shí)間。1.2 沒有把APS啟?？闯梢粋€(gè)統(tǒng)一的整體設(shè)計(jì)APS啟停程控時(shí)，往往兩個(gè)功能相對獨(dú)立。然而，燃機(jī)啟停頻繁，可能當(dāng)天22：00停機(jī)，第二天5:00就啟機(jī)了。所以應(yīng)在停機(jī)程控適當(dāng)加入部分有儀器儀表用戶 2020年4期2020-03-27
- 壓氣站循環(huán)溫升工況模擬及分析
離心式壓縮機(jī)正常啟機(jī)過程中,需要將壓縮機(jī)出口氣體通過防喘閥循環(huán)打入壓縮機(jī)進(jìn)口管線,壓縮機(jī)一直在對循環(huán)的天然氣做功,對于采用集中后空冷的布置方式,這部分循環(huán)氣體將無法經(jīng)過空冷器冷卻,最終機(jī)械動能轉(zhuǎn)化為氣體的內(nèi)能和壓力能,造成了壓縮機(jī)出口天然氣溫度的快速持續(xù)上升。該循環(huán)溫升工況將一直持續(xù)到壓縮機(jī)出口壓力上升至一定數(shù)值使出口止回閥打開,防喘閥自動關(guān)閉,此時(shí)增壓后的天然氣正常輸送,經(jīng)過集中空冷器冷卻后輸往下游。由于啟機(jī)過程的循環(huán)溫升工況相較其他工況(停車工況或機(jī)組天然氣與石油 2019年6期2020-01-11
- 論南昌地鐵內(nèi)燃機(jī)車不能正常啟機(jī)問題
證柴油機(jī)能夠正常啟機(jī)。柴油機(jī)作為內(nèi)燃機(jī)車重要組成部分，其性能的良好是柴油機(jī)的正常運(yùn)用的重要保障。本文著重探討了南昌地鐵內(nèi)燃機(jī)車不能正常啟機(jī)的原因，并針對具體故障點(diǎn)現(xiàn)象進(jìn)行了分析。關(guān)鍵詞：地鐵;內(nèi)燃機(jī)車;啟機(jī)南昌地鐵內(nèi)燃機(jī)車主要用于地鐵列車、運(yùn)輸車輛及無動力軌道車輛的牽引、調(diào)車，也可用于在區(qū)間、隧道內(nèi)的事故車輛救援牽引作業(yè)。發(fā)動機(jī)作為內(nèi)燃機(jī)車的心臟，其能否正常起動，直接影響著內(nèi)燃機(jī)車的正常運(yùn)用。保障發(fā)動機(jī)順利啟機(jī)，可保證內(nèi)燃機(jī)車正常作業(yè)。本文重點(diǎn)研究南昌地鐵科技風(fēng) 2019年17期2019-10-21
- 啟機(jī)階段高溫蒸汽管道彎頭溫度場及熱應(yīng)力分析
選擇。因燃機(jī)電廠啟機(jī)階段的溫升較快，導(dǎo)致高溫蒸汽管道產(chǎn)生一定的熱應(yīng)力，隨著溫度的穩(wěn)定熱應(yīng)力消失，頻繁啟停機(jī)會使高溫蒸汽管道承受明顯的交變熱應(yīng)力載荷，對其疲勞壽命影響較大。因此，對啟機(jī)階段高溫蒸汽管道的溫度場及熱應(yīng)力進(jìn)行分析研究具有一定的意義。1 溫度場分析數(shù)學(xué)模型根據(jù)蒸汽管道的結(jié)構(gòu)、材質(zhì)特點(diǎn)，可以把蒸汽管道當(dāng)作無內(nèi)熱源、各向同性的傳熱模型。根據(jù)傅里葉定律和能量守恒定律，無內(nèi)熱源的各向同性三維瞬態(tài)溫度場方程表達(dá)式為(1)式中：T為瞬時(shí)溫度，K；t為時(shí)間，s；綜合智慧能源 2019年9期2019-10-11
- 國產(chǎn)電驅(qū)機(jī)組控制邏輯缺陷及優(yōu)化
在以下隱患：一是啟機(jī)順控邏輯設(shè)計(jì)不合理對機(jī)組本體和輔助設(shè)備本體安全帶來隱患風(fēng)險(xiǎn)。二是機(jī)組安全防護(hù)連鎖設(shè)計(jì)不合理導(dǎo)致影響現(xiàn)場作業(yè)人員人身安全。三是主設(shè)備工況判斷邏輯設(shè)計(jì)考慮不全面導(dǎo)致大量天然氣浪費(fèi)。四是HMI人機(jī)界面不完善導(dǎo)致故障判斷、監(jiān)控和巡檢工作效率低下。PCL803國產(chǎn)電驅(qū)壓縮機(jī)組自控系統(tǒng)主要由AADVANCE負(fù)責(zé)機(jī)組整體總控制，接收現(xiàn)場壓縮機(jī)部分AI/DI數(shù)據(jù)，通過AO和DO輸出控制壓縮機(jī)及輔助系統(tǒng)運(yùn)行，同時(shí)由3C控制軟件及配套的通訊軟件負(fù)責(zé)數(shù)據(jù)傳輸石油研究 2019年7期2019-09-10
- 寒冬壓氣站離心式壓縮機(jī)振動故障診斷及預(yù)防措施
壓氣站2#機(jī)組在啟機(jī)過程中，壓縮機(jī)驅(qū)動端振動探頭VI4205X、VI4205Y及非驅(qū)動端振動探頭VI4202X、VI4202Y振動值均超過停機(jī)值(50 μm)，啟機(jī)失敗。3.故障分析及診斷3.1.初步排查通過機(jī)組S8000振動檢測系統(tǒng)分析，振動呈現(xiàn)以下特征：振動頻率與轉(zhuǎn)頻相同，即振動存在較大的工頻成分；振動值隨電機(jī)轉(zhuǎn)速的增大而增大，但與電機(jī)負(fù)載無關(guān)；振動值以徑向?yàn)橹鳎S向值很??；譜圖中一般不含工頻的高次諧波，不平衡的振動方向主要在徑向[2]。振動圖譜(圖1石油天然氣學(xué)報(bào) 2019年3期2019-07-02
- 背壓式50MW熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組啟動過程優(yōu)化探討
熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，在啟機(jī)過程中振動及脹差波動大，并最終導(dǎo)致轉(zhuǎn)子塑性彎曲、軸封磨損等嚴(yán)重問題。針對上述問題，結(jié)合熱力分析以及運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，從啟機(jī)過程優(yōu)化方面提出了相應(yīng)的整改措施，并制定了一系列的運(yùn)行控制邊界條件。本文對該等級背壓機(jī)組的啟動過程優(yōu)化具有重要的借鑒意義。關(guān)鍵詞：50MW背壓機(jī)組? 啟機(jī)沖轉(zhuǎn)? 汽缸形變? 轉(zhuǎn)子彎曲? 暖機(jī)方式中圖分類號：TM621? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A? ? ? ? ? ? ? ?科技創(chuàng)新導(dǎo)報(bào) 2019年31期2019-04-07
- 核電廠儀表管線振動應(yīng)變限值研究
力水平,但仍存在啟機(jī)過程低功率下振動應(yīng)力高于允許限值的問題。小支管的振動疲勞屬于受應(yīng)力幅控制的高周疲勞,其破壞過程通常包含了裂紋萌生、擴(kuò)展和瞬斷三個(gè)階段,其中裂紋的萌生出現(xiàn)在局部最高應(yīng)力處、在最弱的及應(yīng)力最大的晶粒上形成微裂紋,然后發(fā)展為宏觀裂紋,最終導(dǎo)致疲勞斷裂[3]。疲勞曲線(又稱SN曲線)是對構(gòu)件進(jìn)行疲勞設(shè)計(jì)或評估的基礎(chǔ),基于疲勞曲線和Miner線性累積損傷準(zhǔn)則,通過計(jì)算總的疲勞累積使用因子,可以進(jìn)行有限壽命或無限壽命設(shè)計(jì)與評估[4]。與上述正向疲勞中國核電 2019年6期2019-02-12
- HXN3B型機(jī)車C3修后啟機(jī)困難故障原因分析及應(yīng)對措施*
。但是在第2天的啟機(jī)過程中，柴油機(jī)不能啟動，且當(dāng)時(shí)技術(shù)資料少、聯(lián)系廠方分析是因?yàn)镃3修更換了機(jī)車柴油機(jī)的噴油器導(dǎo)致管路內(nèi)部存有大量的空氣，只能多啟動幾次。經(jīng)多次啟動柴油機(jī)，直到第3天柴油機(jī)在啟動第20次時(shí)機(jī)車才啟機(jī)成功，隨后完成交車作業(yè)，整整比原定計(jì)劃晚了一天。2 故障原因分析經(jīng)過這次C3修作業(yè)，車間迅速成立技術(shù)攻關(guān)小組，專門研究分析HXN3B型機(jī)車C3修后啟機(jī)困難問題，旨在不斷提高機(jī)車檢修質(zhì)量，提高機(jī)車檢修效率。首先，通過查找該機(jī)車的相關(guān)技術(shù)資料和圖紙，鐵道機(jī)車車輛 2018年5期2018-11-15
- 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組啟機(jī)角度研究
全裕度。風(fēng)電機(jī)組啟機(jī)角度是機(jī)組在待風(fēng)階段設(shè)置的葉片角度參數(shù)，此參數(shù)如果設(shè)置過大，會造成到達(dá)切入風(fēng)速而無法啟機(jī)的問題；如果設(shè)置過小，當(dāng)出現(xiàn)陣風(fēng)時(shí)，會導(dǎo)致機(jī)組未及時(shí)并網(wǎng)的情況下而超速，甚至飛車。內(nèi)陸區(qū)域風(fēng)電機(jī)組，由于上述原因，啟機(jī)角度一般設(shè)置比較大，保證機(jī)組安全，這就導(dǎo)致經(jīng)常出現(xiàn)小風(fēng)不能啟機(jī)或者大風(fēng)啟機(jī)慢的現(xiàn)象，影響發(fā)電量。本文針對不同工況下、不同啟機(jī)角度對比分析，研究內(nèi)陸區(qū)域直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組啟機(jī)角度對機(jī)組的影響。2 直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組啟機(jī)過程分析直驅(qū)風(fēng)電機(jī)組的啟機(jī)過程電氣傳動自動化 2018年4期2018-06-20
- 汽輪發(fā)電機(jī)組沖轉(zhuǎn)過程可傾瓦軸承燒瓦故障的診斷及解決
結(jié)束。6月6日，啟機(jī)沖轉(zhuǎn)，6月17日，因4#瓦瓦溫突然升高，遂停機(jī)處理，一并處理1#瓦的振動問題（主要為動平衡，后通過現(xiàn)場動平衡得以解決）。為處理汽輪機(jī)故障，電廠組織檢修方、制造方（哈汽）、當(dāng)?shù)仉娍圃骸DM廠商，多方匯審。2.1 第二次啟機(jī)在瓦溫高停機(jī)后，電廠運(yùn)行檢查發(fā)現(xiàn)4#軸瓦的頂軸油線泄漏，所以，各方一致認(rèn)為修復(fù)油線，瓦溫問題即可解決。維修過程中是否更換4#軸瓦，主要根據(jù)4#瓦是否損傷嚴(yán)重。根據(jù)檢修部門的經(jīng)驗(yàn)，如果軸瓦損傷不嚴(yán)重，可以簡單刮研修復(fù)（主中國設(shè)備工程 2018年11期2018-06-14
- 離心壓縮機(jī)啟機(jī)動態(tài)仿真與流程優(yōu)化
鍵的非穩(wěn)態(tài)性能(啟機(jī)可靠性、回流能力等[1-3])。動態(tài)仿真技術(shù)可用于展現(xiàn)非穩(wěn)態(tài)工況中離心壓縮機(jī)組的運(yùn)行狀態(tài)，實(shí)現(xiàn)對工作點(diǎn)軌跡的瞬態(tài)分析，已廣泛應(yīng)用于離心壓縮機(jī)工況分析中。Patel等[1]綜述了各工程階段中離心壓縮機(jī)動態(tài)仿真的應(yīng)用案例，證明動態(tài)仿真技術(shù)可用于優(yōu)化離心壓縮機(jī)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)、調(diào)試和改造；John等[4]、Hansen等[5]分別使用HYSYS Dynamic開展挪威海油氣平臺離心壓縮機(jī)組擴(kuò)級改造和北海油氣平臺離心壓縮機(jī)組的動態(tài)研究，在對啟停、流量中國海上油氣 2018年2期2018-05-07
- 700 MW機(jī)組無電泵啟停機(jī)的過程分析及優(yōu)化
方式2.1 電泵啟機(jī)首先，啟動電動給水泵給鍋爐上水。隨后，鍋爐點(diǎn)火、機(jī)組升溫升壓、汽機(jī)沖轉(zhuǎn)暖機(jī)，然后并網(wǎng)，機(jī)組升負(fù)荷。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為120 MW時(shí)，第1臺汽泵啟動沖轉(zhuǎn)、并泵，在此之前，由定速電動給水泵進(jìn)行供水。2.2 電泵停機(jī)若機(jī)組負(fù)荷逐漸降低，降至390 MW時(shí)，啟動電動給水泵。當(dāng)機(jī)組負(fù)荷為200 MW時(shí)，停運(yùn)1臺汽動給水泵。在汽輪機(jī)跳閘前，停運(yùn)第2臺汽動給水泵。然后，就由電動給水泵進(jìn)行給水。3 汽泵啟動分析3.1 允許汽泵啟機(jī)的條件在用汽泵啟機(jī)前，需解除電站輔機(jī) 2018年1期2018-04-17
- BPRT系統(tǒng)編程思路的分析與應(yīng)用
機(jī)備啟狀態(tài)”、“啟機(jī)狀態(tài)”、“手動運(yùn)行狀態(tài)”和“自動運(yùn)行狀態(tài)”。然后按照工藝要求和流程，再確定兩條路徑，分別為一條啟機(jī)、運(yùn)行、停機(jī)主徑和機(jī)組試驗(yàn)旁徑。程序運(yùn)行如下：一是“風(fēng)機(jī)初始狀態(tài)”經(jīng)喘振調(diào)試后進(jìn)入“停機(jī)備啟狀態(tài)”。二是進(jìn)入“停機(jī)備啟狀態(tài)”后程序分為兩路：一路為主路徑，啟機(jī)條件滿足后點(diǎn)允許啟動按鈕，機(jī)組進(jìn)入“啟機(jī)狀態(tài)”，繼續(xù)啟機(jī)程序；另一路為機(jī)組試驗(yàn)旁徑，允許啟動后進(jìn)入“啟機(jī)狀態(tài)”，繼續(xù)試驗(yàn)程序。三是進(jìn)入“啟機(jī)狀態(tài)”后就可以啟動主電機(jī)了，程序繼續(xù)分為兩路商品與質(zhì)量 2018年50期2018-04-15
- 燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組停機(jī)間隔時(shí)間分析
，運(yùn)行時(shí)間少，但啟機(jī)次數(shù)多，啟機(jī)次數(shù)已達(dá)2900次。西門子規(guī)定：該型號機(jī)組的壽命周期是運(yùn)行當(dāng)量小時(shí)達(dá)100000小時(shí)或啟機(jī)次數(shù)達(dá)3000次，也是說如果機(jī)組達(dá)到這兩個(gè)條件任何一條，必須進(jìn)行延壽大修處理。由于冷態(tài)啟機(jī)影響機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效率，電網(wǎng)會對電廠進(jìn)行一定的經(jīng)濟(jì)補(bǔ)償費(fèi)用，具體規(guī)定是：停機(jī)冷備用機(jī)組額定容量與冷備用時(shí)間的乘積，按照2.5（元/兆瓦時(shí)）的標(biāo)準(zhǔn)補(bǔ)償。冷備用時(shí)間為火力發(fā)電機(jī)組解列至再次并網(wǎng)的時(shí)間減去72小時(shí)。也就是如果機(jī)組備用時(shí)間超出3天后中調(diào)會給一定科技視界 2018年3期2018-04-02
- 小型水電機(jī)組啟動試運(yùn)行試驗(yàn)簡述
5月17日，首次啟機(jī)至空轉(zhuǎn)，打開調(diào)速器液壓閥，轉(zhuǎn)速升到35%，發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)碳刷有異常響聲，立即停機(jī)并處理異常。次日啟機(jī)，機(jī)組轉(zhuǎn)速逐漸升到50%，碳刷異常響聲消失，穩(wěn)定約10 min后，水導(dǎo)部位大軸的擺度為0.03 mm。轉(zhuǎn)速升到75%，水導(dǎo)部位大軸的擺度為0.05 mm，持續(xù)10 min后停機(jī)。至此，機(jī)組首次啟機(jī)至空轉(zhuǎn)成功。3.2 額定轉(zhuǎn)速下溫升試驗(yàn)5月19日15∶00啟機(jī)至額定轉(zhuǎn)速，進(jìn)行溫升試驗(yàn)，密切監(jiān)視推力瓦、主軸密封的溫度及水導(dǎo)、頂蓋振動擺度。額定轉(zhuǎn)速黑龍江科學(xué) 2017年8期2017-07-05
- LNG工廠冷劑壓縮機(jī)運(yùn)行方案優(yōu)化經(jīng)驗(yàn)
機(jī),平穩(wěn)操作,使啟機(jī)成功。LNG;壓縮機(jī);振動;開車;情況分析0 前言某廠設(shè)計(jì)處理氣體量為5 000 000 m3/d,產(chǎn)量為3 408 t/d。該工程從設(shè)計(jì)工藝到設(shè)備制造全部實(shí)現(xiàn)國產(chǎn)化,是我國首個(gè)全國產(chǎn)化LNG工廠。該工程設(shè)置有3臺離心式冷劑壓縮機(jī),整套設(shè)備的正常運(yùn)行對我國大型壓縮機(jī)及其驅(qū)動裝置制造業(yè)發(fā)展具有指導(dǎo)意義和代表作用。壓縮機(jī)組是將低壓氣體提升為高壓氣體的一種從動式流體機(jī)械[1],是整個(gè)生產(chǎn)裝置的核心設(shè)備。壓縮機(jī)組的選型、運(yùn)轉(zhuǎn)、維護(hù)直接影響到LN天然氣與石油 2016年4期2016-12-02
- QS-650清篩機(jī)啟機(jī)電路優(yōu)化研究
S-650清篩機(jī)啟機(jī)電路優(yōu)化研究李 建 偉(中國神華軌道機(jī)械化維護(hù)分公司府谷工務(wù)機(jī)械段，陜西 榆林 719000)介紹了QS-650清篩機(jī)的主要功能，針對QS-650清篩機(jī)在使用中出現(xiàn)發(fā)動機(jī)啟動馬達(dá)燒損的現(xiàn)象，分析了啟動機(jī)電路設(shè)計(jì)中存在的問題，并提出了該電路的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，解決了啟動馬達(dá)燒損的問題。清篩機(jī)，啟機(jī)電路，繼電器，信號指示燈鐵路線路在營運(yùn)過程中，會發(fā)生變形、磨耗、破損、腐蝕、臟污及老化，因此要對其進(jìn)行養(yǎng)護(hù)、維修，以使其處于正?？煽康墓ぷ鳡顟B(tài)，保證山西建筑 2016年34期2016-06-01
- 某350MW機(jī)組首次沖轉(zhuǎn)定速過程分析
下面詳細(xì)敘述此次啟機(jī)過程[1]。2 啟機(jī)過程2.1第一次啟動9月9日22點(diǎn)在各參數(shù)都具備啟機(jī)條件的情況下，開始沖轉(zhuǎn)，在600r/min時(shí)打閘進(jìn)行磨檢，后直接升速至1720r/min時(shí)，5瓦發(fā)生了碰磨[2]，振動迅速升至314μm后跳機(jī)，停機(jī)后盤車。2.2 第二次啟動9月9日23點(diǎn)開始第二次沖轉(zhuǎn)，23點(diǎn)17分升至1100r/min后暖機(jī)至凌晨1點(diǎn)34分，大約2個(gè)多小時(shí)，1點(diǎn)42分升速至2000r/min中速暖機(jī)，此時(shí)振動數(shù)據(jù)見表1（均為X方向通頻振動）：表1發(fā)電技術(shù) 2016年4期2016-05-15
- 600MW機(jī)組無電泵啟機(jī)優(yōu)化分析
0MW機(jī)組無電泵啟機(jī)優(yōu)化分析王海濤（貴州黔東電力有限公司，貴州鎮(zhèn)遠(yuǎn) 557702）針對黔東電廠600MW機(jī)組采用傳統(tǒng)電泵啟機(jī)和無電泵啟機(jī)兩種不同方式的優(yōu)缺點(diǎn)，分析無電泵啟機(jī)所需條件和運(yùn)行控制措施。通過多次實(shí)踐證明，采用汽動給水泵代替電動給水泵進(jìn)行機(jī)組啟動的可行性與合理性完全滿足生產(chǎn)需要，啟機(jī)過程的安全性、靈活性和經(jīng)濟(jì)性都有了較大提高，有較好的推廣價(jià)值。600MW 無電泵 啟機(jī) 安全經(jīng)濟(jì)貴州黔東電廠為2*650MW容量機(jī)組，每臺機(jī)組給水系統(tǒng)配置兩臺50%容量中國科技縱橫 2015年22期2015-10-31
- 聯(lián)合循環(huán)機(jī)組維護(hù)成本建模及求解
，該模型的難點(diǎn)是啟機(jī)維護(hù)成本和運(yùn)行維護(hù)成本在同一計(jì)算周期內(nèi)的互斥關(guān)系。針對這一難點(diǎn)，首先將啟機(jī)維護(hù)成本疊加到模式轉(zhuǎn)移成本中考慮，然后通過分析聯(lián)合循環(huán)機(jī)組中燃?xì)廨啓C(jī)在計(jì)算周期內(nèi)是否有啟機(jī)，確定目標(biāo)發(fā)電成本是否考慮運(yùn)行維護(hù)成本，同時(shí)使用線性化技巧等價(jià)變換非線性表達(dá)為線性表達(dá)，建立MIP模型。利用系統(tǒng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)對文中模型進(jìn)行測試，測試表明該模型有效解決聯(lián)合循環(huán)機(jī)組維護(hù)成本問題，優(yōu)化結(jié)果合理。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組；混合整數(shù)線性規(guī)劃；啟機(jī)維護(hù)成本；運(yùn)行維護(hù)成本；模式轉(zhuǎn)移近電網(wǎng)與清潔能源 2015年6期2015-09-20
- TRT發(fā)電機(jī)啟機(jī)故障診斷及技術(shù)分析
熱電TRT發(fā)電機(jī)啟機(jī)故障診斷及技術(shù)分析黃龍強(qiáng)，周宏(重慶鋼鐵股份有限公司能源管控中心，重慶401258)針對重鋼16 MW高爐TRT發(fā)電機(jī)啟機(jī)過程出現(xiàn)的在通過臨界轉(zhuǎn)速時(shí)發(fā)生較大振動導(dǎo)致聯(lián)鎖停機(jī)這一故障進(jìn)行技術(shù)分析，并提出了整改方案，實(shí)施后運(yùn)行狀況良好。TRT發(fā)電機(jī)；臨界轉(zhuǎn)速；診斷；振動1 TRT發(fā)電機(jī)工藝概況高爐爐頂煤氣余壓回收透平發(fā)電裝置(Top Gas Pressure Recovery Turbine簡稱TRT)是目前國際上公認(rèn)的有價(jià)值的二次能源回收冶金動力 2015年8期2015-01-05
- DMS監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測功能的改進(jìn)探討
在正常運(yùn)行或換端啟機(jī)的過程中，卻頻繁因VDX和BP、BFB、RB、EB1、EB2等故障導(dǎo)致動車組中途停車或無法正常啟機(jī)，使ATP應(yīng)急指揮人員依托既有DMS監(jiān)測系統(tǒng)，無法掌握VDX和關(guān)鍵繼電器、A／B系等運(yùn)行情況，從而導(dǎo)致ATP設(shè)備故障延時(shí)擴(kuò)大，嚴(yán)重干擾了正常的運(yùn)輸秩序。為此，探討應(yīng)用無接觸式相差磁調(diào)制測量原理，對ATP機(jī)柜內(nèi)安全輸入輸出模塊、電源開關(guān)和繼電器動作狀態(tài)等進(jìn)行監(jiān)測，無需對既有動車組列控系統(tǒng)和車輛接口電路做任何變更，對ATP系統(tǒng)不會造成任何安全隱鐵道通信信號 2015年11期2015-01-01
- 壓縮機(jī)振動異常分析處理
，該壓縮機(jī)在正常啟機(jī)過程中達(dá)到最小負(fù)載后，驅(qū)動端與非驅(qū)動端徑向軸承A 39 CPD EXA 39 CPD EYA 39 CPNEXA 39 CPNEY振動值瞬間達(dá)到滿量程100 μm，機(jī)組聯(lián)鎖跳機(jī)。具體情況如下：4月20日11:14機(jī)組開始正常啟機(jī)，11:34達(dá)到最小負(fù)載轉(zhuǎn)速，期間各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)正常。在11:41之前的機(jī)組的正常加載過程中，壓縮機(jī)振動參數(shù)平穩(wěn)，無異常突變。在11:41壓縮機(jī)兩端徑向軸承振動同時(shí)瞬間達(dá)到滿量程，但在停機(jī)過程中，軸承振動值隨轉(zhuǎn)速下化工管理 2014年20期2014-06-27
- 淺析Solar透平柴油點(diǎn)火失敗的原因
完月度保養(yǎng)后進(jìn)行啟機(jī)試運(yùn)行。在選擇燃油模式啟動時(shí)，出現(xiàn)點(diǎn)火失敗故障。啟機(jī)過程中發(fā)現(xiàn)透平在冷機(jī)狀態(tài)下選擇柴油啟機(jī)點(diǎn)不著火，但選擇天燃?xì)?span id="j5i0abt0b" class="hl">啟機(jī)時(shí)點(diǎn)火正常。透平在熱機(jī)狀態(tài)下柴油點(diǎn)火正常，點(diǎn)火成功后透平爬升速度很快，油氣切換也正常。2.1 Solar Turbine柴油點(diǎn)火失敗原因分析透平在熱機(jī)狀態(tài)下柴油能夠點(diǎn)火正常，在熱機(jī)和冷機(jī)狀態(tài)天然氣點(diǎn)火均正常，這種情況說明：1）選擇天燃?xì)饽Ｊ?span id="j5i0abt0b" class="hl">啟機(jī)正常，說明透平火花塞打火沒有問題，至少火花塞能夠打火，只是點(diǎn)火時(shí)火花大小不能確定資源節(jié)約與環(huán)保 2012年5期2012-12-05
- HXN5型機(jī)車特殊電氣故障導(dǎo)致成組柴油機(jī)停機(jī)故障的分析與解決
復(fù)位2次后仍不能啟機(jī)，被迫在隧道無動力停留長達(dá)2h25min等待救援。因隧道內(nèi)廢氣濃度較大、高山缺氧等情況造成出隧道后，尾部防護(hù)司機(jī)出現(xiàn)嘔吐等身體不適反應(yīng)。針對該問題，我們組織專人對故障原因、應(yīng)急措施和處置方法進(jìn)行分析論證，查找出單臺車電氣故障造成兩臺柴油機(jī)停機(jī)的特殊問題，提出解決方案和處理措施，優(yōu)化應(yīng)急處理方法，提高了HXN5型內(nèi)燃機(jī)車運(yùn)用的可靠性。1 故障原因分析1.1 故障處理機(jī)車入庫后，調(diào)取這兩臺HXN5型機(jī)車智能顯示器的“事件日志”記錄進(jìn)行查看，鐵道機(jī)車車輛 2012年4期2012-11-27
- M701F機(jī)組高壓旁路調(diào)門不能關(guān)閉的原因分析
一般情況下，機(jī)組啟機(jī)汽輪機(jī)進(jìn)汽完成，在達(dá)到200.00 MW負(fù)荷后，在隨后的升負(fù)荷過程中，高壓旁路調(diào)門就會全關(guān)，然后進(jìn)入后備壓力控制模式，表1是某臺機(jī)組正常啟機(jī)過程中的相關(guān)數(shù)據(jù)(注:高壓調(diào)門全開代表著汽輪機(jī)啟動過程完成)。從表1中可以看到，汽輪機(jī)進(jìn)汽完成、高壓調(diào)門全開后，高壓旁路閥仍然有8%的最小開度，在隨后的升負(fù)荷過程中，高壓旁路調(diào)門全關(guān)并進(jìn)入后備壓力控制模式。其中，最小開度是為了保護(hù)旁路調(diào)門，避免調(diào)門在小開度時(shí)被過度沖刷導(dǎo)致調(diào)門關(guān)不嚴(yán)密。燃?xì)廨啓C(jī)點(diǎn)火后綜合智慧能源 2012年12期2012-10-19
- 乙烯壓縮機(jī)組轉(zhuǎn)子彎曲故障診斷
修期，檢修后重新啟機(jī)，當(dāng)轉(zhuǎn)速接近工作轉(zhuǎn)速時(shí)，由于出口壓力過高連鎖停機(jī)。排除儀表、壓縮機(jī)性能的原因后，確定是氣管路造成的。為了排查管路故障進(jìn)行了數(shù)十次啟停機(jī)操作，最后通過改造管路解決了壓力過高連鎖停機(jī)的問題。壓縮機(jī)在工況下運(yùn)行2h后，由于管路冷卻器故障導(dǎo)致再次停機(jī)，冷卻器修復(fù)后再次開機(jī)，過臨界時(shí)壓縮機(jī)低壓缸后軸承側(cè)（測點(diǎn)11、12） 振動幅值陡增至90μm以上連鎖停機(jī)。壓縮機(jī)檢修后在排除管路故障時(shí)，初始時(shí)期過臨界振動幅值15μm以下，后突增至60μm，但過臨中國設(shè)備工程 2010年6期2010-06-11
- 超級電容啟動裝置在海上平臺的安裝測試及實(shí)際應(yīng)用