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    基于某款混動(dòng)四驅(qū)汽車(chē)動(dòng)力性提升研究

    2024-05-15 00:00:00趙奕凡莫季才任強(qiáng)李瑞珂何繼爭(zhēng)
    關(guān)鍵詞:動(dòng)力性

    關(guān)鍵詞:動(dòng)力性;混動(dòng)四驅(qū);百公里加速;動(dòng)力性仿真

    0引言

    汽車(chē)的動(dòng)力性能是用戶購(gòu)買(mǎi)汽車(chē)時(shí)的重要參考指標(biāo)之一,一輛動(dòng)力性能優(yōu)異的汽車(chē),能給用戶帶來(lái)更好的體驗(yàn),提升用戶購(gòu)買(mǎi)意愿,增加購(gòu)買(mǎi)成功率。本文通過(guò)對(duì)一輛混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)從理論仿真到實(shí)車(chē)測(cè)試驗(yàn)證兩個(gè)維度的動(dòng)力性能分析,研究不同控制策略下該樣車(chē)動(dòng)力性能的真實(shí)效果,挖掘硬件的極限性能和提升整車(chē)系統(tǒng)匹配度,減少不必要的冗余,為后續(xù)四驅(qū)項(xiàng)目量產(chǎn)開(kāi)發(fā)提供理論指導(dǎo),包括硬件匹配及策略設(shè)計(jì)。

    1混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)介紹

    目前行業(yè)內(nèi)普遍按照電機(jī)安裝位置差異,區(qū)分混動(dòng)架構(gòu);電機(jī)安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸皮帶輪端叫做P0,電機(jī)安裝在發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸輸出端叫做P1,電機(jī)安裝在變速器輸入端叫做P2,電機(jī)安裝在變速器輸出端叫做P3,電機(jī)安裝在后橋中間,連接后減速器叫做P4(圖1)。該混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)主要采用P1P3P4架構(gòu),動(dòng)力系統(tǒng)架構(gòu)如圖2所示,包括發(fā)動(dòng)機(jī),發(fā)電機(jī)(P1),前軸驅(qū)動(dòng)電機(jī)(P3),后軸驅(qū)動(dòng)電機(jī)(P4),離合器,G1、G2、G3和G4四組齒輪組成的耦合器1,G5、G6兩組齒輪組成的耦合器2。P3電機(jī)通過(guò)耦合器1驅(qū)動(dòng)前軸驅(qū)動(dòng)車(chē)輛,P4電機(jī)通過(guò)耦合器2驅(qū)動(dòng)后軸驅(qū)動(dòng)車(chē)輛,P1電機(jī)通過(guò)齒輪組G1與發(fā)動(dòng)機(jī)連接。

    2混動(dòng)四驅(qū)動(dòng)力系統(tǒng)參數(shù)

    該混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)的動(dòng)力總成匹配,由2.0L混動(dòng)專(zhuān)用發(fā)動(dòng)機(jī)、3個(gè)電機(jī),1個(gè)單擋DHT、1個(gè)液壓離合器和1個(gè)12.90kW·h動(dòng)力電池組成,三個(gè)電機(jī)包括75.00kW的發(fā)電機(jī),與發(fā)動(dòng)機(jī)匹配,用于串聯(lián)發(fā)電,100.00kW的后驅(qū)電機(jī),用于后軸驅(qū)動(dòng)和一個(gè)130.00kW的前軸驅(qū)動(dòng)電機(jī),用于前軸驅(qū)動(dòng),前軸為主驅(qū)動(dòng)軸,各零件主要性能參數(shù)如表1所示。

    為了能更好的分析該混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)動(dòng)力性能的理論極限,并與實(shí)車(chē)測(cè)試結(jié)果做對(duì)比分析,盡可能發(fā)揮出樣車(chē)的動(dòng)力性能,通過(guò)MATLAB軟件進(jìn)行樣車(chē)參數(shù)建模。

    2.1樣車(chē)系統(tǒng)架構(gòu)參數(shù)分析

    通過(guò)對(duì)樣車(chē)系統(tǒng)架構(gòu)及樣車(chē)硬件參數(shù)分析,該樣車(chē)可以實(shí)現(xiàn)純電前驅(qū)、純電后驅(qū)、純電四驅(qū)、串聯(lián)前驅(qū)、串聯(lián)后驅(qū)、串聯(lián)四驅(qū)、并聯(lián)前驅(qū)、并聯(lián)后驅(qū)、并聯(lián)四驅(qū)、前軸回饋、后軸回饋和前后軸同時(shí)回饋12種驅(qū)動(dòng)方式。

    (1)當(dāng)車(chē)輛處于純電行駛時(shí),整車(chē)功率由動(dòng)力電池提供,最大可以給P3和P4提供100.00kW功率。

    (2)當(dāng)車(chē)輛處于串聯(lián)模式時(shí),整車(chē)功率由動(dòng)力電池和發(fā)動(dòng)機(jī)同時(shí)提供,最大可以給P3和P4提供175.00kW功率,由于發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電效率影響和發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電速度,最大功率將小于175.00kW,同時(shí)最大功率需要從100.00kW開(kāi)始隨著發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電功率增長(zhǎng)而增長(zhǎng)。

    (3)當(dāng)車(chē)輛處于并聯(lián)模式時(shí),整車(chē)功率由動(dòng)力電池和發(fā)動(dòng)機(jī)同時(shí)提供,最大功率可以達(dá)到192.00kW,分別是動(dòng)力電池提供的最大100.00kW和發(fā)動(dòng)機(jī)提供的最大92.00kW,由于發(fā)動(dòng)機(jī)功率增長(zhǎng)受車(chē)速影響,發(fā)動(dòng)機(jī)功率增長(zhǎng)需要經(jīng)過(guò)一定的時(shí)間。

    2.2建模仿真

    仿真模型主要由3個(gè)部分組成[1]。

    (1)計(jì)算油門(mén)踏板開(kāi)度和制動(dòng)踏板開(kāi)度的駕駛員模型。

    (2)通過(guò)Simscape模塊結(jié)合Simulink模塊搭建的車(chē)輛模型,包括電機(jī)模型、電池模型、發(fā)動(dòng)機(jī)模型、離合器模型和車(chē)身模型等。

    (3)通過(guò)Simulink和Stateflow模塊搭建的整車(chē)控制模型,包括駕駛員需求解析,車(chē)輛模式仲裁和各動(dòng)力模塊的功率分配等功能。

    駕駛員模型:輸入目標(biāo)車(chē)速與實(shí)際車(chē)速信號(hào),采用PID控制算法實(shí)現(xiàn)目標(biāo)車(chē)速與實(shí)際車(chē)速的跟隨,輸出車(chē)輛的加速踏板開(kāi)度與制動(dòng)踏板開(kāi)發(fā)。

    電機(jī)模型:通過(guò)一個(gè)理想的轉(zhuǎn)矩源將電機(jī)的目標(biāo)扭矩?cái)?shù)字信號(hào)轉(zhuǎn)化為物理信號(hào),然后通過(guò)轉(zhuǎn)速傳感器與轉(zhuǎn)矩傳感器測(cè)得電機(jī)的實(shí)際轉(zhuǎn)速與實(shí)際轉(zhuǎn)矩;將傳感測(cè)得的轉(zhuǎn)速、扭矩計(jì)算得到電機(jī)機(jī)械功率,然后通過(guò)電機(jī)效率Map查表得到電機(jī)電功率。最后通過(guò)電機(jī)電壓(與電池電壓相等),計(jì)算得到電機(jī)電流,從而完成三個(gè)電機(jī)模型搭建[2]。

    電池模型:通過(guò)三個(gè)電機(jī)的電流得到電池的電流大小,采用如下公式計(jì)算得到電池SOC,完成電池模型搭建[3]。

    式中:SOC為電池實(shí)時(shí)荷電狀態(tài);InitSOC為電池初始荷電狀態(tài);Current為電池電流;Battery_AH為電池額定容量。

    發(fā)動(dòng)機(jī)模型:采用通用發(fā)動(dòng)機(jī)模塊,通過(guò)控制節(jié)氣門(mén)開(kāi)度,得到發(fā)動(dòng)機(jī)功率,然后通過(guò)轉(zhuǎn)動(dòng)傳感器和轉(zhuǎn)矩傳感器測(cè)得發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速與轉(zhuǎn)矩;采用二維查表方式,通過(guò)發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)時(shí)轉(zhuǎn)速和扭矩插值得到當(dāng)前的燃油消耗率,最后與發(fā)動(dòng)機(jī)功率的乘積對(duì)時(shí)間進(jìn)行積分,計(jì)算得到車(chē)輛燃油消耗量,完成發(fā)動(dòng)機(jī)模塊搭建[4]。

    車(chē)身模型:采用Simscape中的車(chē)輛模塊和魔術(shù)輪胎模塊構(gòu)成傳動(dòng)模塊,采用理想轉(zhuǎn)矩源輸出車(chē)輛機(jī)械制動(dòng)扭矩,采用理想轉(zhuǎn)矩源模擬輸出車(chē)輛在轉(zhuǎn)鼓上行駛過(guò)程中的阻力。

    離合器模塊:采用Simscape中的離合器模塊,并采用轉(zhuǎn)速傳感器測(cè)得離合器主動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)速,通過(guò)兩者之間的轉(zhuǎn)速差實(shí)現(xiàn)離合器的接合和斷開(kāi)。

    整車(chē)控制模型:采用Simulink搭建控制算法模塊,包括對(duì)輸入信號(hào)處理,需求解析,電機(jī),發(fā)動(dòng)機(jī)負(fù)荷計(jì)算,前后軸扭矩分配;采用Stateflow模塊搭建整車(chē)模式仲裁與功率分配模塊,完成控制算法設(shè)計(jì)[5]。

    2.3性能提升方案設(shè)計(jì)及仿真結(jié)果

    優(yōu)化方案1:對(duì)于電池放電功率的使用,為了避免2s放電功率與10s放電功率切換時(shí)的不平順感,樣車(chē)基礎(chǔ)版軟件主要采用電池10s放電功率。在不考慮這種短暫的平順性問(wèn)題,可以在電池放電功率使用上,優(yōu)先使用2s放電功率,2s過(guò)后再切10s放電功率,理論上是可以對(duì)百公里加速有提升。

    優(yōu)化方案2:對(duì)于P1電機(jī)的使用,為了避免P1電機(jī)超速(電機(jī)最大轉(zhuǎn)速12000r/min),樣車(chē)基礎(chǔ)軟件對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)速上限做了限制保護(hù),電機(jī)最大轉(zhuǎn)速限制在11400r/min,限制后P1電機(jī)峰值功率為71.25kW,有3.75kW的功率冗余。在百公里加速測(cè)試時(shí),可以將功率完全釋放。

    優(yōu)化方案3:對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電功率,受發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速扭矩上升斜率影響,達(dá)到最大發(fā)電功率的時(shí)間會(huì)有差異??梢酝ㄟ^(guò)提升發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升斜率,加快發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)電功率的輸出?;蛘咄ㄟ^(guò)彈射起步的方式,原地先將發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速拉到一定轉(zhuǎn)速,比如轉(zhuǎn)速2000r/min(需要注意電池的充電功率及整車(chē)的NVH等影響),提前將發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)電功率釋放出來(lái),為四驅(qū)起步時(shí)提供足夠的加速功率。

    優(yōu)化方案4:對(duì)于四驅(qū)百公里加速時(shí)前后軸扭矩的分配,受輪胎的摩擦力,前后軸動(dòng)態(tài)載荷,路面的附著系數(shù)等因素的影響。需要?jiǎng)討B(tài)的調(diào)整前后軸扭矩的分配,才能發(fā)揮出最大的起步加速度。

    通過(guò)MTALAB軟件,對(duì)該款混動(dòng)四驅(qū)車(chē)動(dòng)力性能仿真,分析得出不同的控制策略下,百公里的加速時(shí)間,如表2所示。

    3實(shí)車(chē)測(cè)試驗(yàn)證

    根據(jù)優(yōu)化方案,設(shè)計(jì)了9種實(shí)車(chē)測(cè)試工況。采用INCA設(shè)備,通過(guò)整車(chē)OBD口讀取整車(chē)CAN信號(hào)和HCU內(nèi)容信號(hào),按照如下9個(gè)測(cè)試工況進(jìn)行百公里加速測(cè)試,測(cè)試結(jié)果如表3所示[6]。

    工況1:維持原來(lái)控制策略不變,對(duì)實(shí)車(chē)進(jìn)行百公里加速測(cè)試。

    工況2:改變電池放電功率控制,將電池放電功率由原來(lái)10s放電功率,改為優(yōu)先采用2s放電功率,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況3:改變P1電機(jī)最高轉(zhuǎn)速,由11400r/min,改為12000r/min,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況4:提升發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速上升斜率,由400(r/min)/s,改為1000(r/min)/s,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況5:采用彈射起步控制,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況6:優(yōu)化前后軸扭矩分配策略,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況7:關(guān)閉ESP功能,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況8:更改百公里加速測(cè)試道路,由水泥路面改為柏油路面,其他的控制策略維持原來(lái)不變。

    工況9:將所有優(yōu)化方案統(tǒng)一更改到車(chē)上,進(jìn)行最終優(yōu)化后的結(jié)果測(cè)試。

    每種優(yōu)化措施對(duì)百公里加速的貢獻(xiàn)量如表4所示。

    實(shí)車(chē)測(cè)試結(jié)果與仿真結(jié)果存在一定差異,因?yàn)閷?shí)際道路測(cè)試時(shí),會(huì)有很多不可控因素,影響著最終的試驗(yàn)結(jié)果。與原狀態(tài)相比,不管是實(shí)車(chē)測(cè)試還是仿真測(cè)試,優(yōu)化后的百公里加速測(cè)試結(jié)果與原狀態(tài)相比,整體呈下降趨勢(shì),說(shuō)明優(yōu)化方案的有效性。這對(duì)于后續(xù)四驅(qū)項(xiàng)目動(dòng)力性能提升提供了一些方案指導(dǎo),以上結(jié)果僅供參考,真正開(kāi)發(fā)過(guò)程中還需根據(jù)具體項(xiàng)目分析。

    4結(jié)束語(yǔ)

    本文通過(guò)對(duì)一個(gè)具體的混動(dòng)四驅(qū)樣車(chē)做針對(duì)性的加速性能提升研究,在不改變硬件的配置參數(shù)前提下,提出了多種優(yōu)化方案,并對(duì)每種優(yōu)化方案做了實(shí)車(chē)測(cè)試驗(yàn)證和理論方案計(jì)算。得出了針對(duì)該樣車(chē)的每種優(yōu)化方案的貢獻(xiàn)量,可以為后續(xù)項(xiàng)目做加速性能提升提供方案參考。

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