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    暗挖車站施工中拱部預(yù)應(yīng)力錨桿不同支護(hù)方向的地層變形研究

    2024-03-16 10:10:56孟令志
    關(guān)鍵詞:拱部拱頂巖體

    孟令志

    (中鐵第五勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,北京)

    引言

    在城市市區(qū)軌道交通建設(shè)過(guò)程中,受道路交通、周邊建構(gòu)筑物等地面條件限制,車站采用暗挖施工的占比越來(lái)越高。傳統(tǒng)的暗挖車站多采用洞樁法、雙側(cè)壁導(dǎo)坑法、交叉中隔壁法等施工方法,通過(guò)將大斷面轉(zhuǎn)換成多個(gè)中小斷面,并在洞室之間設(shè)置臨時(shí)中隔壁和臨時(shí)仰拱的方式開(kāi)挖完成,往往存在工期長(zhǎng)、造價(jià)高、作業(yè)面小等特點(diǎn)。在圍巖條件較好地段的暗挖車站,工程建設(shè)人員也在嘗試采用主動(dòng)支護(hù)的方式,通過(guò)增大導(dǎo)洞斷面和減少臨時(shí)支護(hù)結(jié)構(gòu)提高施工效率,國(guó)內(nèi)外的專家學(xué)者做了相關(guān)的研究。尚懷帥等[1]通過(guò)試驗(yàn)的方式研究了NPR 鋼筋的力學(xué)性能,為預(yù)應(yīng)力錨桿的應(yīng)用提供了理論依據(jù);羅基偉[2]研究了大跨隧道預(yù)應(yīng)力錨固體系協(xié)同支護(hù)機(jī)理,提出了預(yù)應(yīng)力錨桿-錨索復(fù)合錨桿單元體概念;田四明等[3]對(duì)軟弱圍巖隧道變形控制主動(dòng)支護(hù)進(jìn)行了研究,提出了主動(dòng)支護(hù)設(shè)計(jì)理念;殷小亮等[4]以實(shí)際工程為背景,對(duì)不同支護(hù)參數(shù)的隧道施工力學(xué)特征進(jìn)行了研究;馬行之等[5]以實(shí)際工程為背景,通過(guò)數(shù)值計(jì)算的方式研究了預(yù)應(yīng)力錨桿分部臺(tái)階法過(guò)破碎帶的沉降規(guī)律,得出預(yù)應(yīng)力錨桿-分部臺(tái)階法施工方案能有效控制圍巖變形;劉遠(yuǎn)建[6]以工程實(shí)例為背景研究了大跨度隧道主動(dòng)支護(hù)施工體系,得出預(yù)應(yīng)力錨桿等主動(dòng)支護(hù)可改善圍巖條件,降低對(duì)地面的擾動(dòng);吳大偉、劉林勝、李建建等[7-9]通過(guò)數(shù)值計(jì)算的方式對(duì)中空預(yù)應(yīng)力注漿錨桿的支護(hù)效果進(jìn)行了研究,得出中空預(yù)應(yīng)力注漿錨桿能主動(dòng)加固圍巖;陳國(guó)棟、寧凱飛、楊文東等[10-12]研究了預(yù)應(yīng)力錨桿主動(dòng)支護(hù)技術(shù)。綜上所述,對(duì)預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)方向的研究尚比較少,本文以新建暗挖車站為工程背景,通過(guò)數(shù)值計(jì)算的方法研究了分部臺(tái)階法施工下預(yù)應(yīng)力錨桿不同支護(hù)方向下的地層變形規(guī)律,研究成果可為類似工程提供借鑒。

    1 工程概況

    該暗挖車站位于兩城市主干道交叉口西側(cè),沿城市主干道東西方向敷設(shè)。車站全長(zhǎng)約248 m,標(biāo)準(zhǔn)段寬約19.5 m,車站大里程段設(shè)置單停車線,車站共設(shè)4 個(gè)出入口和2 組風(fēng)亭。車站小里程端接盾構(gòu)區(qū)間;車站大里程端右線接盾構(gòu)區(qū)間,左線接單洞雙線礦山法區(qū)間。車站總平面圖如圖1 所示。拱頂覆土埋深約13 m~20 m,車站拱頂自上而下地層主要為素填土、中風(fēng)化花崗巖、微風(fēng)化花崗巖,洞身均位于微風(fēng)化花崗巖地層(微風(fēng)化巖層最薄處約5 m),圍巖穩(wěn)定性較好。車站范圍內(nèi)存在3條破碎帶,破碎帶fhgl-1穿越車站小里程端,破碎帶fhgl-2和fhgl-3分別穿越車站小里程端和大里程端,受破碎帶及花崗斑巖巖脈影響地段圍巖破碎,圍巖多為Ⅳ1-Ⅳ2級(jí),其余地段圍巖較完整,多為Ⅲ1-Ⅲ2級(jí)。車站范圍內(nèi)揭露地下水以基巖裂隙水為主,水量貧-中等。車站地質(zhì)縱斷面圖如圖2 所示。

    圖2 暗挖車站地質(zhì)縱斷面圖

    隧道開(kāi)挖跨度超過(guò)20 m,為自身Ⅰ級(jí)風(fēng)險(xiǎn)工程。

    車站周邊存在多處環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)源。車站側(cè)穿2 座高壓線塔,高壓線塔高約36.5 m,擴(kuò)大基礎(chǔ)尺寸約為9×9 m,埋深約3.8 m。1 號(hào)高壓線基礎(chǔ)距車站水平距離約2.8 m;2 號(hào)高壓線塔基礎(chǔ)距車站水平距離約12.3 m,距車站拱頂約16.8 m,為環(huán)境Ⅰ級(jí)風(fēng)險(xiǎn)源。

    車站下穿多條重要管線,主要為2 m×1.8 m 電力管溝、3.8 m×2.1 m 暗渠、2 根DN200 中壓燃?xì)夤芫€、DN800 雨水管等,為環(huán)境Ⅰ、Ⅱ級(jí)風(fēng)險(xiǎn)源。

    施工前應(yīng)制定隧道及風(fēng)險(xiǎn)源變形控制標(biāo)準(zhǔn)。隧道開(kāi)挖沉降控制標(biāo)準(zhǔn):地表沉降量≤30 mm,初支拱頂沉降量≤20 mm,初期支護(hù)凈空收斂≤10 mm。高壓線塔基礎(chǔ)沉降量≤10 mm,基礎(chǔ)傾斜≤0.005。管線累計(jì)沉降≤10 mm,管線差異沉降≤0.25%Lg。(Lg-管節(jié)長(zhǎng)度)。

    2 施工方案設(shè)計(jì)

    鑒于車站洞身及拱頂范圍工程地質(zhì)及水文地質(zhì)條件良好,車站內(nèi)不設(shè)置臨時(shí)中隔壁和臨時(shí)仰拱,采用臺(tái)階法開(kāi)挖。設(shè)計(jì)采用主動(dòng)支護(hù)理念,充分發(fā)揮圍巖自身承載能力,采用預(yù)應(yīng)力錨桿、鋼筋網(wǎng)及格柵鋼架為主要支護(hù)手段;并以超前注漿小導(dǎo)管預(yù)支護(hù)、局部周邊封閉注漿等為輔助措施。施工時(shí)首先開(kāi)挖車站上半斷面,對(duì)車站拱部進(jìn)行支護(hù)形成初支拱蓋,在圍巖和初支拱部聯(lián)合受力體系保護(hù)下繼續(xù)向下開(kāi)挖,完成車站施工。

    2.1 隧道開(kāi)挖支護(hù)設(shè)計(jì)

    本車站開(kāi)挖斷面大(約289 m2),需對(duì)開(kāi)挖斷面進(jìn)行立體設(shè)計(jì)確保施工安全。根據(jù)本車站斷面,上下采用分部臺(tái)階法施工。

    首先開(kāi)挖車站拱部①區(qū)域,并分上下臺(tái)階法開(kāi)挖,上下臺(tái)階縱向間距錯(cuò)開(kāi)不小于15 m,①-1 開(kāi)挖完成后,混凝土初噴、預(yù)應(yīng)力錨桿施工、架設(shè)格柵鋼架、安裝鋼筋網(wǎng)片、混凝土復(fù)噴。按照此施工步序依次完成②、③區(qū)域施工。①、②、③區(qū)域施工縱向錯(cuò)開(kāi)小于15 m。拱部拉通后形成初支拱蓋,初支拱蓋厚度約300 mm,格柵鋼架間距1.3 m,在初支拱蓋保護(hù)下繼續(xù)向下開(kāi)挖。按順序繼續(xù)向下分層分步開(kāi)挖下半斷面并施做初期支護(hù),依次完成④、⑤、⑥,⑦、⑧、⑨,⑩、1 1 、1 2施工,相鄰臺(tái)階縱向錯(cuò)開(kāi)不小于15 m,上下臺(tái)階錯(cuò)開(kāi)不小于6 m;側(cè)墻3 m 范圍內(nèi)采用非鉆爆開(kāi)挖,保證拱腳下巖石完整性。

    錨桿采用φ18 冷軋帶肋鋼筋,屈服強(qiáng)度不小于800 Mpa,最大力延伸率不小于20%;錨桿端頭設(shè)置墊板,材質(zhì)為Q235 鋼,尺寸不應(yīng)小于150 mm×150 mm×12 mm。錨桿安裝完畢后,桿體施加不小于100 kN 預(yù)應(yīng)力。

    施工步序、格柵鋼架間距與初支厚度相同條件下,設(shè)計(jì)2 種不同預(yù)應(yīng)力錨桿布置方案,通過(guò)初期支護(hù)和周邊環(huán)境風(fēng)險(xiǎn)源變形情況,研究不同預(yù)應(yīng)力錨桿布置下暗挖車站變形。

    2.2 垂直預(yù)應(yīng)力錨桿布置方案

    見(jiàn)圖3,拱部預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約3.5 m,垂直拱部設(shè)置,環(huán)縱向間距約1.3 m×1.3 m,梅花型布置。拱腳處加強(qiáng)設(shè)置,預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約4 m。側(cè)墻上半斷面預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約4 m,下半斷面預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約3.5 m,垂直側(cè)墻設(shè)置,豎縱向間距約1.5 m×1.3 m,梅花型布置。

    圖3 垂直預(yù)應(yīng)力錨桿施工步序圖

    2.3 豎向預(yù)應(yīng)力錨桿布置方案

    拱部預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約3.5 m,豎向設(shè)置,環(huán)縱向間距約1.3 m×1.3 m,梅花型布置。拱腳處加強(qiáng)設(shè)置,預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約4 m。側(cè)墻預(yù)應(yīng)力錨桿長(zhǎng)度約4 m,垂直側(cè)墻設(shè)置,豎縱向間距約1.5 m×1.3 m,梅花型布置,見(jiàn)圖4。

    圖4 豎向預(yù)應(yīng)力錨桿施工步序圖

    3 方案比選研究

    3.1 計(jì)算模型

    根據(jù)施工方案,Midas GTS 建立2 種施工方案的地層-結(jié)構(gòu)施工階段模型。模型兩側(cè)及下部取3 倍導(dǎo)洞開(kāi)挖寬度,上部取實(shí)際地面埋深,縱向取工程實(shí)際穿越寬度。數(shù)值計(jì)算本構(gòu)關(guān)系如下:地層采用實(shí)體單元,噴射混凝土(厚度為0.3 m)采用板單元,錨桿采用植入式桁架。模型地表面為自由面,兩側(cè)采用法向變形約束條件,底部采用全約束條件。計(jì)算中土體為摩爾-庫(kù)侖材料,初始應(yīng)力場(chǎng)僅考慮土體自重應(yīng)力場(chǎng),地面超載20 kpa,不考慮地層的地層構(gòu)造應(yīng)力。隧道施工的分步開(kāi)挖過(guò)程通過(guò)軟件提供的“鈍化”來(lái)實(shí)現(xiàn),見(jiàn)圖5。

    圖5 模型整體網(wǎng)格圖

    3.2 材料參數(shù)

    根據(jù)工程地質(zhì)資料,車站周邊巖土設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表1,初期支護(hù)計(jì)算參數(shù)見(jiàn)表2。

    表1 巖土設(shè)計(jì)參數(shù)表

    表2 初期支護(hù)計(jì)算參數(shù)

    3.3 結(jié)果分析

    通過(guò)比較車站初支結(jié)構(gòu)及周邊建構(gòu)筑物變形大小,研究預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)方向?qū)Φ貙幼冃蔚挠绊?。通過(guò)計(jì)算得出不同錨桿支護(hù)方向下初支結(jié)構(gòu)變形云圖,如圖6~圖7。

    圖6 預(yù)應(yīng)力錨桿垂直布設(shè)隧道初支變形圖

    圖7 預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布設(shè)隧道初支變形圖

    通過(guò)初期支護(hù)沉降云圖得知,不同預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)方向下的隧道初支結(jié)構(gòu)最大沉降均在拱頂位置,隧道初支結(jié)構(gòu)最大隆起在側(cè)墻腳部位置。預(yù)應(yīng)力錨桿垂直布設(shè)時(shí)拱頂最大沉降為10.4 mm,預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布設(shè)時(shí)拱頂最大沉降為7.7 mm,均滿足初支拱頂沉降量≤20 mm的控制要求,但預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布置對(duì)隧道初期支護(hù)結(jié)構(gòu)變形控制更有利。

    不同錨桿支護(hù)方向下施工步序沉降曲線如圖8 所示,拱部開(kāi)挖是地層沉降的主要原因,豎向錨桿布置拱部開(kāi)挖完成巖體沉降為7.18 mm;垂直錨桿布置拱部開(kāi)挖完成巖體沉降為8.62 mm。拱部開(kāi)挖巖層擾動(dòng)形成松動(dòng)圈,造成洞身周邊巖體應(yīng)力重分布,進(jìn)而引起拱部沉降;通過(guò)設(shè)置預(yù)應(yīng)力錨桿,將錨桿打入穩(wěn)定巖體,通過(guò)錨桿與端部墊板的懸吊作用控制拱頂松動(dòng)巖體的進(jìn)一步沉降;對(duì)拱部錨桿施加預(yù)緊力,受力后的錨桿通過(guò)端部墊板擠壓松動(dòng)圈巖體,在錨桿主動(dòng)拉力和巖體被動(dòng)壓力作用下,巖體與預(yù)應(yīng)力錨桿共同組成受力體系,拱部區(qū)域形成壓縮拱,拱部受壓后形成穩(wěn)固的支護(hù)體。在拱部支護(hù)體形成后,繼續(xù)向下開(kāi)挖,拱部沉降微小可控。

    圖8 不同錨桿支護(hù)方向下施工步序沉降曲線

    通過(guò)分析不同支護(hù)方向的拱部錨桿,相比于垂直布置錨桿,豎向錨桿布置方向與拱部松動(dòng)巖體塌落方向一致,可對(duì)巖體提供更大的懸吊拉力。施加預(yù)緊力后,豎向錨桿預(yù)緊力作用方向沿著巖體塌落方向擠壓巖體,可減少穩(wěn)定巖體與擾動(dòng)巖體之間的裂隙,更有利于控制地層沉降;垂直錨桿預(yù)緊力作用方向與巖體塌落方向成一定角度,受破碎巖體之間擠壓摩擦作用,不利于減小穩(wěn)定巖體與擾動(dòng)巖體之間裂隙。在錨桿預(yù)緊力與巖體擠壓共同作用下,豎向布置錨桿和垂直布置錨桿均可在拱部形成拱形壓縮體,通過(guò)擠壓作用減少擾動(dòng)巖體之間的裂隙,成為穩(wěn)固支護(hù)結(jié)構(gòu)。

    預(yù)應(yīng)力錨桿垂直布設(shè)開(kāi)挖完成后高壓線塔最大沉降為2.37 mm;管線最大沉降為5.7 mm,最大差異沉降4.08 mm。預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布設(shè)開(kāi)挖完成后高壓線塔最大沉降為1.92 mm;管線最大沉降4.30 mm,最大差異沉降2.77 mm。均滿足高壓線塔和管線沉降控制要求,預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布置對(duì)周邊風(fēng)險(xiǎn)源控制更有利。

    4 結(jié)論

    本文以某城市新建暗挖車站為工程背景,通過(guò)數(shù)值計(jì)算的方法,研究了車站拱部不同預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)方向的地層變形規(guī)律。得出如下結(jié)論:

    (1) 車站拱頂沉降是車站沉降的主要方面,拱部支護(hù)完成后車站沉降基本趨于穩(wěn)定。不同預(yù)應(yīng)力錨桿支護(hù)方向下的隧道初支結(jié)構(gòu)最大沉降均在拱頂位置,隧道初支結(jié)構(gòu)最大隆起在側(cè)墻腳部位置。預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布設(shè)時(shí)的拱頂沉降更小,預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布置對(duì)隧道初期支護(hù)結(jié)構(gòu)變形控制更有利。

    (2) 預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布置時(shí)車站管線和建構(gòu)筑物的沉降及差異沉降更小。車站周邊存在較多對(duì)變形敏感的建構(gòu)筑物時(shí),可通過(guò)豎向布置預(yù)應(yīng)力錨桿減小對(duì)周邊建構(gòu)筑物的影響。

    (3) 豎向錨桿布置與拱部松動(dòng)巖體塌落方向一致,可對(duì)巖體提供更大的懸吊拉力。施加預(yù)緊力后,豎向錨桿預(yù)緊力作用方向沿著巖體塌落方向擠壓巖體,可減少穩(wěn)定巖體與擾動(dòng)巖體之間的裂隙,更有利于控制地層沉降。垂直錨桿預(yù)緊力作用方向與巖體塌落方向成一定角度,受破碎巖體之間擠壓摩擦作用,不利于減小穩(wěn)定巖體與擾動(dòng)巖體之間裂隙。

    (4) 通過(guò)數(shù)值計(jì)算對(duì)比分析,預(yù)應(yīng)力錨桿豎向布設(shè)比垂直布設(shè)對(duì)控制地層變形更有利。但豎向打設(shè)錨桿施工難度相對(duì)較高,且錨桿端部墊板與巖面貼合程度相對(duì)降低,易出現(xiàn)受力不均的情況,施工過(guò)程中需綜合考慮自身和周邊環(huán)境因素選擇適合本工程的錨桿布置方式。

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