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    含起重設(shè)備的船舶上層建筑吊裝強(qiáng)度有限元分析

    2024-02-29 06:26:54羅廣恩鄭新招
    造船技術(shù) 2024年1期
    關(guān)鍵詞:吊點(diǎn)甲板云圖

    張 帥, 羅廣恩, 鄭新招, 柴 瑩

    (江蘇科技大學(xué) 船舶與海洋工程學(xué)院,江蘇 鎮(zhèn)江 212100)

    0 引 言

    上層建筑吊裝技術(shù)在船舶制造過程中起到至關(guān)重要的作用,不僅可擴(kuò)大工作面、減輕工人的負(fù)擔(dān),而且可較大地提升生產(chǎn)效率、縮短制造周期、顯著降低制造成本。上層建筑整體吊裝技術(shù)在國內(nèi)外眾多船廠得到廣泛應(yīng)用。隨著船舶規(guī)模越來越大,上層建筑的尺寸和質(zhì)量不斷增加,剛度越來越小,使上層建筑的整體吊裝更加困難。

    很多學(xué)者通過有限元數(shù)值模擬對上層建筑在吊裝過程中的應(yīng)力和變形進(jìn)行分析,為上層建筑的整體吊裝提供理論支持。張延昌等[1]采用直接約束法計(jì)算吊裝前和吊裝過程中的上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力和變形。朱安慶等[2]針對中型郵船甲板薄板分段采用直接約束法計(jì)算吊裝前和吊裝過程中的結(jié)構(gòu)應(yīng)力和變形。嚴(yán)勇等[3]采用直接約束加載的有限元分析法分析散貨船上層建筑吊裝強(qiáng)度,該方法在計(jì)算吊裝過程中的上層建筑結(jié)構(gòu)響應(yīng)時(shí)直接約束吊點(diǎn)位置的部分線位移和角位移,計(jì)算簡便,但未考慮起重設(shè)備和提升鋼絲繩的影響,與實(shí)際情況具有一定誤差。李永正等[4]對浮式生產(chǎn)儲卸油裝置(Floating Production Storage and Offloading,F(xiàn)PSO)上層建筑吊裝強(qiáng)度進(jìn)行有限元分析,采用慣性釋放法和多次有限元計(jì)算,不斷調(diào)整各吊點(diǎn)支反力,力求各吊點(diǎn)支反力和吊裝過程更加符合實(shí)際,但該方法工作量較大,步驟較為繁瑣。

    現(xiàn)有文獻(xiàn)在對上層建筑吊裝強(qiáng)度進(jìn)行有限元分析時(shí)忽略對起重設(shè)備結(jié)構(gòu)進(jìn)行模擬,若在有限元分析時(shí)將起重設(shè)備一并進(jìn)行建模,則上層建筑吊裝有限元分析將更加符合實(shí)際吊裝過程。以175 000 t散貨船的上層建筑為研究對象,采用含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算上層建筑在吊裝過程中的結(jié)構(gòu)響應(yīng)。通過與直接約束法和慣性釋放法進(jìn)行對比,驗(yàn)證含起重設(shè)備的有限元分析法的準(zhǔn)確性和優(yōu)越性,為后續(xù)上層建筑吊裝強(qiáng)度和吊裝方案的評估提供參考。

    1 船舶上層建筑整體結(jié)構(gòu)有限元模型

    1.1 基本資料

    該型船上層建筑分為6層,自上而下分別為羅經(jīng)甲板、駕駛甲板、C甲板、B甲板、A甲板和艇甲板。上層建筑船長(FR 27~FR 46)為15.200 m,船寬為45.000 m(上層建筑的左右舷圍壁間距為23.840 m),船深為17.000 m(含羅經(jīng)甲板2.800 m、駕駛甲板2.800 m、C甲板2.800 m、B甲板2.800 m、A甲板2.800 m和艇甲板3.000 m)。上層建筑各層甲板采用橫骨架式,F(xiàn)R 27和FR 46肋位分別設(shè)圍壁板,F(xiàn)R 35和FR 38肋位分別設(shè)壁板;肋距為800.0 mm,縱骨間距分別為810.0 mm、950.0 mm和960.0 mm。上層建筑結(jié)構(gòu)全部采用普通碳素鋼,總質(zhì)量為578.064 t,包括舾裝設(shè)備、管系設(shè)備、電氣設(shè)備、機(jī)械設(shè)備、通風(fēng)管和空調(diào)系統(tǒng)等結(jié)構(gòu)構(gòu)件,由于這些構(gòu)件的質(zhì)量占比較小,并考慮對模型的簡化處理,因此將這些構(gòu)件的質(zhì)量在上層建筑模型中以等效質(zhì)量施加至結(jié)構(gòu)相應(yīng)位置。上層建筑整體與有限元模型的質(zhì)量與重心如表1所示。

    表1 上層建筑整體與有限元模型的質(zhì)量與重心

    1.2 有限元模型

    采用MSC.Patran軟件對該型船上層建筑整體結(jié)構(gòu)建立有限元模型。參考《鋼質(zhì)海船入級規(guī)范(2021)》[5],有限元模型網(wǎng)格尺寸為船長方向每肋位2個(gè),船寬方向每縱骨間距2個(gè);結(jié)構(gòu)板材在有限元模型中均為面板形式,采用3節(jié)點(diǎn)或4節(jié)點(diǎn)的殼單元進(jìn)行模擬;普通橫梁、縱骨和縱桁面板采用梁單元進(jìn)行模擬。有限元模型共有35 642個(gè)節(jié)點(diǎn)和49 866個(gè)單元。起重設(shè)備結(jié)構(gòu)采用殼單元進(jìn)行模擬,提升鋼絲繩采用桿單元進(jìn)行模擬,采用線彈性材料將提升鋼絲繩與上層建筑的吊耳進(jìn)行連接。起重設(shè)備結(jié)構(gòu)共有1 196個(gè)節(jié)點(diǎn)和1 040個(gè)單元。上層建筑整體結(jié)構(gòu)有限元模型如圖1所示。

    圖1 上層建筑整體結(jié)構(gòu)有限元模型

    1.3 吊裝方案

    上層建筑為左右對稱結(jié)構(gòu),為使提升鋼絲繩受力更加均勻,吊點(diǎn)位置應(yīng)相對船中對稱布置。該型船上層建筑吊裝采用吊耳與提升鋼絲繩進(jìn)行連接,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度更為安全。吊耳布置在C甲板左右舷壁板上的FR 33、FR 34肋位和駕駛甲板左右舷壁板上的FR 36、FR 37、FR 39、FR 40、FR 42、FR 43肋位,共計(jì)16個(gè),吊耳位置如圖2所示。

    圖2 吊耳位置示例

    根據(jù)船廠實(shí)際情況,上層建筑吊裝在船中左右兩邊的吊耳上方各設(shè)置1個(gè)起重設(shè)備結(jié)構(gòu),各起重設(shè)備與8個(gè)吊耳連接,該方案適用于大型船廠吊裝質(zhì)量大的上層建筑。上層建筑在吊裝過程中需要考慮吊裝開始瞬間的加速度問題,在計(jì)算分析時(shí)采用1.1倍的慣性載荷,即安全因數(shù)取1.1[6]。

    2 船舶上層建筑吊裝強(qiáng)度有限元分析法

    2.1 含起重設(shè)備的有限元分析法

    含起重設(shè)備的有限元分析法是在上層建筑結(jié)構(gòu)模型基礎(chǔ)上建立1個(gè)起重設(shè)備結(jié)構(gòu)模型,其中,提升鋼絲繩采用桿單元進(jìn)行模擬。該分析法的邊界條件為約束起重設(shè)備上方門式起重機(jī)的掛鉤位置,提升鋼絲繩連接上層建筑結(jié)構(gòu)吊點(diǎn)位置,吊點(diǎn)與吊耳內(nèi)圈上方夾角為120°的節(jié)點(diǎn)采用多點(diǎn)約束(Multi-Point Constraint,MPC)進(jìn)行剛性連接,模擬提升鋼絲繩端部的卸扣與吊耳在接觸位置的載荷傳遞。起重設(shè)備結(jié)構(gòu)模型如圖3所示。

    圖3 起重設(shè)備結(jié)構(gòu)模型

    采用MSC.Patran軟件和MSC Nastran軟件對上層建筑結(jié)構(gòu)進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算分析,最大應(yīng)力為183 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在FR 38肋位的吊耳下方。上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖4所示。

    圖4 上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖(含起重設(shè)備的有限元分析法)

    計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)最大變形為122.0 mm,發(fā)生在艇甲板距船中兩側(cè)位置;除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)最大變形為15.4 mm,發(fā)生在羅經(jīng)甲板船中位置;起重設(shè)備與提升鋼絲繩的最大變形為8.0 mm。由于起重設(shè)備與提升鋼絲繩的彈性變形會(huì)導(dǎo)致上層建筑發(fā)生一定的剛體位移,因此在含起重設(shè)備的有限元分析法中,上層建筑的實(shí)際最大變形應(yīng)為計(jì)算得到的變形位移減去起重設(shè)備與提升鋼絲繩的變形位移。上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖如圖5所示。除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖如圖6所示。起重設(shè)備與提升鋼絲繩變形云圖如圖7所示。含起重設(shè)備的有限元分析法的吊點(diǎn)支反力數(shù)值如表2所示,吊點(diǎn)位置與圖2的吊耳位置對應(yīng)。

    圖5 上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖(含起重設(shè)備的有限元分析法)

    圖6 除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖(含起重設(shè)備的有限元分析法)

    圖7 起重設(shè)備與提升鋼絲繩變形云圖(含起重設(shè)備的有限元分析法)

    表2 吊點(diǎn)支反力數(shù)值(含起重設(shè)備的有限元分析法) kN

    2.2 直接約束法

    直接約束法是吊裝強(qiáng)度有限元計(jì)算分析較簡單和常用的方法,在計(jì)算結(jié)構(gòu)應(yīng)力變形時(shí)對吊點(diǎn)位置進(jìn)行約束,載荷直接施加至上層建筑結(jié)構(gòu)[7]。該分析法的邊界條件為在16個(gè)吊耳處吊點(diǎn)位置約束x、y和z方向的線位移和角位移,吊點(diǎn)與吊耳內(nèi)圈上方夾角為120°的節(jié)點(diǎn)采用MPC進(jìn)行剛性連接。

    采用直接約束法對上層建筑進(jìn)行相應(yīng)的約束和加載,導(dǎo)入MSC Nastran軟件進(jìn)行計(jì)算分析,最大應(yīng)力為186 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在FR 42肋位吊耳下方。上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖8所示。

    圖8 上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖(直接約束法)

    計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)最大變形為114.0 mm,發(fā)生在艇甲板距船中兩側(cè)位置;除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)最大變形為7.8 mm,發(fā)生在羅經(jīng)甲板船中位置。上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖如圖9所示。除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖如圖10所示。上層建筑結(jié)構(gòu)關(guān)于船體中縱剖面對稱,計(jì)算得到的左右舷吊點(diǎn)支反力對稱相等,但船長方向各吊點(diǎn)支反力不相等。將左舷各吊點(diǎn)支反力結(jié)果匯總,直接約束法的吊點(diǎn)支反力數(shù)值如表3所示。

    圖9 上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖(直接約束法)

    圖10 除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖(直接約束法)

    表3 吊點(diǎn)支反力數(shù)值(直接約束法) kN

    2.3 慣性釋放法

    慣性釋放法是根據(jù)結(jié)構(gòu)慣性力新加載一種平衡外力,在這種情況下結(jié)構(gòu)不設(shè)置邊界條件,仍處于一種平衡狀態(tài),結(jié)構(gòu)靜止不動(dòng)。在采用慣性釋放法對結(jié)構(gòu)進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變分析時(shí),僅需要對1個(gè)節(jié)點(diǎn)進(jìn)行全約束,該節(jié)點(diǎn)稱為虛支座。通過軟件計(jì)算得到每個(gè)節(jié)點(diǎn)各方向的加速度,轉(zhuǎn)化為慣性力,反方向施加至對應(yīng)節(jié)點(diǎn),構(gòu)造一個(gè)平衡力系,所有節(jié)點(diǎn)的位移均相對于該支座運(yùn)動(dòng)[8]。根據(jù)結(jié)構(gòu)慣性載荷情況,將載荷平均分配至16個(gè)吊點(diǎn),不對結(jié)構(gòu)設(shè)置邊界條件。采用慣性釋放法進(jìn)行線性靜力分析需要修改MSC Nastran軟件分析文件中的卡片內(nèi)容,修改方式為新增卡片“PARAM,INREL,-2”。該卡片將參數(shù)INREL賦值為-2,表示由程序自行定義一個(gè)虛支座節(jié)點(diǎn),按結(jié)構(gòu)質(zhì)量加權(quán)平均位移為零的準(zhǔn)則進(jìn)行位移計(jì)算[9]。

    在完成修改后導(dǎo)入MSC Nastran進(jìn)行計(jì)算分析,最大應(yīng)力為178 MPa,最大應(yīng)力發(fā)生在FR 38肋位吊耳下方。上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖如圖11所示。

    圖11 上層建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)力云圖(慣性釋放法)

    計(jì)算得到的結(jié)構(gòu)最大變形為104.0 mm,發(fā)生在艇甲板距船中兩側(cè)位置;除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)最大變形為10.9 mm,發(fā)生在羅經(jīng)甲板船中位置。

    上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖如圖12所示。除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖如圖13所示。對慣性釋放法中的模型吊點(diǎn)支反力采取平均處理進(jìn)行施加,各吊點(diǎn)支反力均為390.0 kN。

    圖12 上層建筑結(jié)構(gòu)變形云圖(慣性釋放法)

    圖13 除艇甲板外的其他結(jié)構(gòu)變形云圖(慣性釋放法)

    3 計(jì)算結(jié)果對比分析

    將采用3種有限元分析法計(jì)算得到的應(yīng)力與變形結(jié)果進(jìn)行匯總,如表4所示。將吊點(diǎn)支反力結(jié)果進(jìn)行匯總,如表5所示。

    表4 應(yīng)力與變形計(jì)算結(jié)果匯總

    表5 吊點(diǎn)支反力匯總 kN

    在應(yīng)力方面,由表4可知:含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算得到的最大應(yīng)力183 MPa與慣性釋放法的最大應(yīng)力178 MPa接近,最大應(yīng)力發(fā)生位置相同;而直接約束法計(jì)算得到的最大應(yīng)力186 MPa與慣性釋放法的最大應(yīng)力存在4.5%的誤差,其最大應(yīng)力發(fā)生位置與另外兩種計(jì)算方法不同。

    在結(jié)構(gòu)變形方面,由表4可知:含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算得到的最大變形在減去起重設(shè)備與提升鋼絲繩的變形位移后,其實(shí)際最大變形為7.4 mm,與直接約束法的最大變形7.8 mm接近,最大變形發(fā)生位置相同;而慣性釋放法計(jì)算得到的最大變形10.9 mm與另外兩種計(jì)算方法的最大變形相差較大,其最大變形發(fā)生位置與另外兩種計(jì)算方法不同。

    在吊點(diǎn)支反力方面,由表5可知:慣性釋放法的各吊點(diǎn)支反力均為390.0 kN,是將整體載荷均勻分配至各吊點(diǎn);含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算得到的最大吊點(diǎn)支反力為549.0 kN,最小吊點(diǎn)支反力為284.0 kN,分別為吊點(diǎn)支反力均值390.0 kN 的1.41倍和0.73倍,原因在于起重設(shè)備與提升鋼絲繩的彈性變形量不同,符合上層建筑吊裝的實(shí)際情況;直接約束法計(jì)算得到的最大吊點(diǎn)支反力為868.0 kN,最小吊點(diǎn)支反力為236.0 kN,分別為吊點(diǎn)支反力均值390.0 kN的2.23倍和0.61倍,為吊點(diǎn)強(qiáng)度評估帶來較大誤差。

    由于直接約束法的吊點(diǎn)支反力在x、y和z方向上均存在力的分量,而含起重設(shè)備的有限元分析法和慣性釋放法的吊點(diǎn)支反力均為沿z軸正方向,因此含起重設(shè)備的分析法更符合上層建筑整體吊裝的實(shí)際情況,可較為準(zhǔn)確地評估結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、變形和吊點(diǎn)支反力。

    4 結(jié) 論

    采用含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算該型船上層建筑在吊裝過程中的結(jié)構(gòu)響應(yīng),與直接約束法和慣性釋放法兩種方法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比分析,結(jié)論如下:

    (1)含起重設(shè)備的有限元分析法與慣性釋放法計(jì)算得到的應(yīng)力較為吻合,直接約束法計(jì)算得到的應(yīng)力與其他兩種方法相差不大,但應(yīng)力分布具有一定差別。上層建筑吊裝應(yīng)力校核的較好方法是含起重設(shè)備的有限元分析法或慣性釋放法。

    (2)含起重設(shè)備的有限元分析法計(jì)算得到的最大變形及其發(fā)生位置與直接約束法較為吻合;慣性釋放法計(jì)算得到的最大變形及其發(fā)生位置與其他兩種方法不同。上層建筑吊裝變形校核可采用直接約束法或含起重設(shè)備的有限元分析法。

    (3)從吊點(diǎn)支反力校核方面分析,慣性釋放法是將載荷直接均勻加載至吊點(diǎn);含起重設(shè)備的有限元分析法考慮起重設(shè)備與提升鋼絲繩的彈性變形,且吊點(diǎn)支反力的方向符合實(shí)際;直接約束法的吊點(diǎn)支反力誤差較大,與實(shí)際吊點(diǎn)受力情況具有一定差別。上層建筑吊裝吊點(diǎn)支反力校核可采用含起重設(shè)備的有限元分析法。

    (4)含起重設(shè)備的分析法可較為準(zhǔn)確地綜合評估結(jié)構(gòu)的應(yīng)力、變形和吊點(diǎn)支反力。

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